JPS5811484B2 - 還元鉄の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はシャフト炉で鉄鉱石と還元ガスを接触させて還
元鉄を製造する方法に関し、詳しくは鉄鉱石と還元ガス
を接触させて鉄鉱石を還元する設備としてシャフト炉を
用い、また気体状炭化水素化合物から還元ガスを製造す
る設備としてスチームリフオーマを用い、しかもシャフ
ト炉に供給する還元ガスの一部または全部を加熱する手
段を備えた直接還元プラントによる還元鉄の製造方法に
関する。

かかる還元鉄の製造方法において、シャフト炉の単位容
積あたりの還元鉄の製造速度（以下、シャフト炉の生産
性という）の向上、および還元鉄の単位量を生産するの
に要する還元ガス量を少なくする（以下、ガス利用率の
向上という）ことは、直接還元プラントの経済性を左右
する問題として関係者の努力している所である。

一般に、シャフト炉の生産性およびガス利用率は、シャ
フト炉の操業温度および操業圧力が高いほど向上する。

通常、工業的に採用されているシャフト炉の操業温度は
シャフト炉への供給ガス温度として７５０℃〜９００℃
であり、シャフト炉の操業圧力はシャフト炉炉頂部で１
ａｔａ〜４ａｔａである。

しかし、シャフト炉の操業許容温度は被処理鉄鉱石の粘
着温度によって左右される。

もし粘着温度の低い性状の鉱石を、その粘着温度以上の
温度で操業すると、シャフト炉内において被処理鉄鉱石
が結合し合って塊状物を形成し、この塊状物の形成が激
しい場合はシャフト炉の正常操業が不可能となる。

一方、シャフト炉の操業圧力は、操業圧力を上げればシ
ャフト炉をはじめ関連設備の耐圧強度を大きくする必要
があるとともに、シャフト炉への鉄鉱石の供給装置およ
び還元鉄の排出装置における還元ガスの系外リークの防
止が困難となるという設備技術上の問題、これに加えて
操業圧力を上げればシャフト炉内における還元ガスから
のカーボン析出が激しくなる問題からの制約があり、操
業圧力を必要以上に大きくすることはできない。

シャフト炉の操業温度および操業圧力の他に、シャフト
炉の生産性およびガス利用率に関与する操業要因として
還元ガス組成がある。

還元ガスの組成は、通常、水素（Ｈ２）および一酸化炭
素（ＣＯ）を主成分とし、これに少量の水蒸気（Ｈ２０
）、炭酸ガス（ＣＯ２）、メタン（ＣＨ４＞および窒素
（Ｎ２）などが含まれている。

還元ガスはシャフト炉内において鉄鉱石と接触して、例
えば次の反応により鉄鉱石を還元する。

Ｆｅ２Ｏ３＋３Ｈ２＝２Ｆｅ＋３Ｈ２０ Ｆｅ２Ｏ３＋３ＣＯ＝２Ｆｅ＋３Ｃ０２ すなわち、鉄鉱石は還元ガス中のＨ２およびＣＯによっ
て還元されて還元鉄となるとともに、Ｈ２０およびＣＯ
２をそれぞれ生成する。

このため還元ガス中のＨ２およびＣＯ，濃度はできるだ
け高（、Ｈ２０およびＣＯ２濃度はできるだけ低い方が
鉄鉱石の還元速度が速くなるとともに、より少量の還元
ガス量でより多くの鉄鉱石を還元できることになる。

このことは還元ガス中のＨ２およびＣＯ濃度が高く、Ｈ
２０およびＣＯ２濃度が低い方がシャフト炉の生産性お
よびガス利用率が向上することを意味する。

しかし、還元ガス中のＨ２およびＣＯ濃度を高くし、Ｈ
２０およびＣＯ２濃度を低くした還元ガスでシャフト炉
の操業をした場合には、シャフト炉内でのカーボン析出
が激しくなる難問に遭遇する。

シャフト炉内におけるカーボン析出が多量に発生する場
合はシャフト炉内の還元ガス流通抵抗が増大し、シャフ
ト炉への還元ガスの供給動力の増大およびシャフト炉内
圧の増大にともなう設備上の不都合が生じ、時としてシ
ャフト炉の正常操業ができな（なる。

シャフト炉内におけるカーボン析出は主として次のＢｏ
ｕｄｏｕａｒｄ反応によるといわれ、２ＣＯ＝Ｃ十Ｃ０
２ 還元ガス中のＣＯ２及びＨ２０濃度（以下、酸化度とい
う）が低いほどカーボン析出が多くなり、また通常のシ
ャフト炉の操業温阜範囲である７５０℃〜９００℃では
温度が低いほど、また操業圧力が高いほどカーボン析出
が多くなる。

また、カーボン析出が多くなることは上記反応式から明
かな如く、還元ガスの無駄な消費及び還元ガス中の酸化
度の増大につながる。

このため、特に粘着温度の低い性状の鉄鉱石を直接還元
処理するような場合は、還元ガスの酸化度を高くした操
業すなわち還元炉の生産性及びガス利用率を犠牲にした
不経済な操業しかできないのが実情であった。

本発明の目的とするところは、従来、シャフト炉内にお
けるカーボン析出抑制のため還元ガスの酸化度を高くし
た操業を行い、シャフト炉の生産性及びガス利用率を犠
牲にしていた問題点を一掃し、低酸化度の還元ガスでシ
ャフト炉内におけるカーボン析出の問題なく高効率の還
元鉄の製造を可能にする還元鉄の製造方法を提供するこ
とにある。

すなわち本発明は、還元炉としてシャフト炉を使用し、
気体状炭化水素化合物から還元ガスを製造する設備とし
てスチームリフオーマを使用し、かつ上記シャフト炉に
供給する還元ガスの１部または全量を加熱する設備を備
えた直接還元プラントにおいて、上記シャフト炉入口の
還元ガス中の硫化水素（Ｈ２Ｓ）濃度が１０容量ｐｐｍ
以上、好ましくは１０容量ｐｐｍ〜１００容量ｐｐｍに
なるように、Ｈ２Ｓまたは還元ガス中においてＨ２Ｓを
生成する物質を還元ガス系内に系外から添加供給する、
好ましくは還元ガスが上記還元ガスの加熱設備で加熱さ
れる以前の該還元ガス中に投入することにより、直接還
元プラントの経済性を左右するシャフト炉の生産性及び
ガス利用率を改善するとともに、直接還元プラントの操
業を困難ならしめていたシャフト炉内におけるカーボン
析出及び還元ガス加熱設備におけるカーボン析出を抑制
することを特徴とする還元鉄の製造方法に関するもので
ある。

以下、添付図面等を参照して本発明方法を詳細に説明す
る。

第１図は本発明方法の実施態様を従来の方
法と比較して説明するための直接還元プラントの１系統
図である。

第１図において、１は還元ガスを製造するためのスチー
ムリフオーマを示し、化学工業分野等で広く使用されて
いるものである。

該スチームリフオーマ１内にはガス状炭化水素原料をリ
フォーミンクするための触媒が充填されたリフオーミン
クチューブ２が設置されており、炭化水素原料供給管３
から供給される炭化水素原料は水蒸気供給管４から供給
される水蒸気と混合されてリフオーミンクチューブ２内
に導入され、リフオーミンクチューブ２内において炭化
水素原料は水蒸気と反応し還元ガスとなる。

また、炭酸ガス（ＣＯ□）は炭化水素原料と反応して還
元ガスを生成するためリフオーミンクチューブ２に供給
管４から供給される水蒸気の１部の代用として使用でき
、炭化水素原料および水蒸気とともにリフオーミンクチ
ューブに供給することができる。

リフオーミンクに必要な熱は燃料供給管５から供給され
る燃料と、必要なら導管１３から供給される炉頂ガスの
一部を燃焼させて補給される。

スチームリフオーマ１で製造された還元ガスは導管６を
通り、導管２１から循環されてくる再生還元ガスと混合
された後、導管７を通してシャフト炉８に供給される。

シャフト炉８に供給された還元ガスは、ラインＢから鉱
石供給装置９を介して供給され、シャフト炉８内を流下
してくる鉄鉱石と向流接触し、その鉄鉱石を還元する。

すなわち、還元ガス中のＨ２およびＣＯの１部は鉄鉱石
を還元してそれぞれＨ２ＯおよびＣＯ２となる。

鉄鉱石を還元した後の還元ガスは炉頂ガスとして炉頂ガ
ス抜出し管１１を通してスクラバ１２内に導入される。

また、還元ガスによって還元された鉄鉱石は製品還元鉄
として製品排出装置１０によりラインＣから系外に取出
される。

スクラバ１２内に導入された炉頂ガスはスクラバ１２内
において水で洗浄され、該ガス中に含まれる鉄鉱石の微
粉などの粉塵および水蒸気の大半が除去される。

スクラバ１２をでた炉頂ガスの１部は還元ガスとして再
使用するため、ガス循環コンプレッサー１５により導管
１６を通してＣｏ２除去装置１７に供給され、炉頂ガス
中に含まれるＣＯ２および硫化水素（Ｈ２Ｓ）などの酸
性ガスの大半がＣＯ２除去装置１７で除去される。

ＣＯ□除去装置１７としては工業的に広く使用されてい
るモノエタノールアミンの水溶液を吸収液として使用す
るＭＥＡ法、Ｋ２ＣＯ３とジェタノールアミンの混合水
溶液を吸収液として使用するペンフィールド法などが使
用できる。

ＣＯ２除去装置１７でＣＯ２、Ｈ２Ｓなどの酸性ガスを
除去された炉頂ガスは、再生還元ガスとして還元ガス加
熱炉２０に導管１８を通して供給される。

再生還元ガスは還元ガス加熱炉２０において燃料供給管
２２から供給される燃料と、導管１４から供給される炉
頂ガスの一部の燃焼熱で加熱され、導管２１へ抜出され
、スチームリフオーマ１から導管６を通って送られてく
る還元ガスとともにシマフト炉８に供給される。

以上の直接還元プラントにおいて、前述した如くシャフ
ト炉８内におけるカーボン析出を防止するため、従来は
シャフト炉８に供給される還元ガス中の酸化度を調節す
る必要があり、その酸化度の調節はＣ０２除去装置１７
のバイパス管１９を通して炉頂ガスの一部を還元ガス中
に直接循環させるか、または還元ガス中に直接水蒸気あ
るいは炭酸ガスなどを吹込んで調節していた。

このように還元ガス中の酸化度を上げることはシャフト
炉８の生産性およびガス利用率を犠牲にすることである
ことは前述の通りである。

なお、還元ガス加熱炉の加熱管管壁におけるカーボン析
出を抑制する方法として、従来、例えば特公昭５４−４
０２０３号で提案されているように、硫黄分を含有する
炭化水素化合物、例えば重油のような原料を部分酸化法
で処理して得られた還元ガスを使用した直接還元プラン
トにおいて、その還元ガス中の硫黄分を除去するために
設けられた脱硫設備での硫黄分除去率を変えることによ
って還元ガス中に成る程度の硫黄分を含有させてカーボ
ン析出を抑制子る方法が知られている。

この方法は、脱硫設備の洗浄液量または滞留時間を変え
ることによって該脱硫設備での硫黄分除去率を変えて還
元ガス中の硫黄分濃度を調節するものであり、この方法
によれば脱硫設備において本来除去されるべき炭酸ガス
などの酸性ガスの除去率も硫黄分の除去率に応じて変動
することになる。

すなわち、この方法で還元ガス中に硫黄分を含有させる
とすれば、おのずと還元ガス中の酸化度を上昇させるこ
とになり、前記した本発明の１つの目的であるシャフト
炉の生産性及びガス利用率を向上させる目的に反する。

一方、スチームリフオーマを採用した直接還元プラント
においては、還元ガス中の原料炭化水素ガス中に硫黄分
を含有させることは後述するように不可能である。

そこで本発明では還元ガス中の酸化度を全く上昇させる
ことなく系外から還元ガス中に硫黄分を投入して還元ガ
ス中に硫黄分を含有させることによりシャフト炉の生産
性及びガス利用率を向上させるとともに還元炉内におけ
るカーボン析出を抑制しようとするもので、好ましくは
系外から投入する硫黄分の投入位置を還元ガス加熱炉の
上流位置とすることにより、該加熱炉の加熱管壁でのカ
ーボン析出も同時に抑制比ようとするものである。

すなわち本発明では還元ガスとして酸化度の低いものを
用い、これに系外からＨ２Ｓまたは還元ガス中でＨ２Ｓ
を生成する物質を導入し、シャフト炉に吹込まれる還元
ガス中にＨ２Ｓを１０容量ｐｐｍ以上、好ましくは１０
容量ｐｐｍ〜１００容量ｐｐｍの濃度で含有させるもの
で、これにより、従来シャフト炉内でのカーボン析出が
激しいため使用できなかった酸化度の低い還元ガスを使
用して、鉄鉱石の還元操作を何らカーボン析出による問
題なく遂行させ、加えて鉄鉱石の還元速度を著るしく向
上させるものである。

この時、還元ガスが還元ガス加熱炉で加熱される以前、
詳しくは還元ガスが還元ガス加熱炉で加熱され、還元ガ
ス温度が５００℃に到達する以前の還元ガス中にＨ２Ｓ
またはＨ２Ｓ生成物質を含有させれば、従来還元ガスの
加熱操作時に問題となっていた還元ガス加熱管壁でのカ
ーボン析出をも抑制できる（なお、５００℃以下の加熱
ではカーボン析出は殆んどない）。

第１図で説明すると、例えば導入管ＡからＨ２Ｓまたは
Ｃ８２、（ＮＨ４）２Ｓの如き還元ガス雰囲気中におい
て容易にＨ２Ｓを生成するような物質をシャフト炉８人
口の還元ガス中のＨ２Ｓ濃度が１０容量ｐｐｍ以上、好
ましくは１０容量ｐｐｍ〜１００容量ｐｐｍになるよう
に、還元ガス中に投入することにより、 （１）鉄鉱石の還元操作時にシャフト炉８内におけるカ
ーボン析出の問題のため使用不可能とされていた低酸化
度の還元ガスを使用した鉄鉱石の還元操作が可能となり
、シャフト炉８の生産性及びガス利用率を著るしく向上
させる、 （２）還元ガス加熱炉２０の加熱管壁におけるカーボン
析出を抑制できる、 のである。

還元ガス中にＨ２Ｓを含有させる手段として、系外から
還元ガス系内にＨ２ＳまたはＣ８２、（ＮＨ４）２８な
どの硫黄含有物質を投入する理由は、還元ガス製造設備
として使用されるスチームン リフオーマ１はリフオー
ミング触媒が硫黄分によって被毒されて触媒の活性が低
下し還元ガスの製造に重大な支障をきたす観点から、通
常該還元ガスの原料ガス中に許容される硫黄分濃度は約
１０容量ｐｐｍ以下と制限されており、原料炭化水素中
に硫黄分を含有させて本発明の目的を達成することは事
実上不可能であり、また鉄鉱石の還元時に鉄鉱石中の硫
黄分と還元ガス中のＨ２が反応して生成するＨ２Ｓを利
用することは、該Ｈ２ＳがＣＯ２とともにＣＯ２除去装
置１７において除去されてしまうため、炉頂ガスの１部
をＣＯ２除去装置１７をバイパスさせて還元ガス中に循
環させる必要が生じ、このことは前記特公昭５４−４０
２０３号の方法と同様に必然的に還元ガス中の酸化度を
上昇させることになり、本発明の目的を達成することが
できなくなるからである。

事実、還元ガス製造設備としてスチームリフオーマを採
用した直接還元プラントにおいては、リフオーミング触
媒の被毒防止上、あるいは製品還元鉄中の硫黄分濃度上
昇による製品品位低下防止の面から、従来還元ガス中に
は極力硫黄分を含有させないように努力されていた。

しかし本発明方法によれば、リフオーミング触媒を硫黄
分によって被毒させることは全（なく、また還元ガス中
のＨ２Ｓ濃度１００容量ｐｐｍ以下においては製品還元
鉄中の硫黄分濃度を実質上上昇させることはない。

還元ガス中のＨ２Ｓ濃度を１００容量ｐｐｍ以上にする
ことは製品還元鉄中の硫黄分濃度を上昇させる危険があ
り、また必要以上にＨ２Ｓ濃度を上げることは還元ガス
系内に投入する硫黄含有物質の量が多くなり経済的観点
から好ましくない。

また、第１図に例示したように導管Ａを通して還元ガス
が加熱設備２０で加熱され還元ガス温度が約５００℃に
なる以前に投入すれば、以上の効果のほかに前記した如
く還元ガス加熱炉２０の加熱管板面でのカーボン析出抑
制効果をも奏し得るのである。

以上の説明から明らかな如く、本発明ではガス循環コン
プレッサ１５を通った炉頂ガスは全てＣＯ２除去装置１
７に導き、該ガス中のＣＯ２はほぼ完全に除去してしま
うことが望ましい。

従って従来のバイパス管１９は不要である。

還元ガス中のＨ２Ｓ濃度を調節するために還元ガス系内
に投入する硫黄含有物質は、工業的に入手が容易でかつ
取扱いが容易なＨ２Ｓ自体、あるいは還元ガス雰囲気中
において容易にＨ２Ｓを生成する物質であればよく、該
物質としては工業的に入手が容易でかつ取扱いが容易な
Ｃ８２および（ＮＨ４）２８などが適当である。

本発明方法は第１図に示すフローの直接還元プラントの
他に次のようなプラントにも適用できる例えば第１図の
フローにおいてスチームリフオーマ１出口の還元ガスラ
イン６内に冷却器を設けて還元ガスをいったん冷却し、
スチームリフオーマ１出口の還元ガス中に含有される水
分の大半を除去した後、再度加熱炉で加熱昇温させた還
元ガスをシャフト炉８に供給するような直接還元プラン
ト、またはスチームリフオーマ１出口に冷却器を設けて
還元ガスをいったん冷却し、還元ガス中に含有される水
分の大半を除去した後の還元ガスを管１８から循環され
てくる再生還元ガスとともに加熱炉２０で加熱昇温させ
た後、シャフト炉８に供給するような直接還元プラント
等に対しても本発明方法を適用させることができる。

次に、第１図に示す直接還元プラントの工業化を計るこ
とを目的に小型試験設備による還元鉄の製造実験を行っ
た。

実験に使用した設備の系統図を第２図に示す。

実験は鉄鉱石の充填容積が約１２．５１の角型シャフト
炉１０８を使用し、シャフト炉１０８中の還元鉄の切出
しはシャフルパー１３０を往復動させてシャフト炉１０
８の還元帯域から切出し、鉄鉱石は還元鉄の切出し量に
応じてラインＢから鉱石供給装置１０９を用いてシャフ
ト炉１０８内に供給した。

炉頂ガスは水洗塔１１２で水洗した後、その１部を定容
量ガスコンプレッサー１１５でモノエタノールアミン洗
浄塔１１７に導入して炉頂ガス中の酸性ガスの大半を除
去した後、恒圧恒温に調節された水槽１３１に導入し、
還元ガス中の水分濃度を調節した。

また、流量調節装置１３３で所定量に調節されたＣＨ４
ガス及び流量調節装置１３４で所定量に調節された水蒸
気をスチームリフオーマ１０１に導入して還元ガスを製
造し、電気炉１２０の出口に投入し、電気炉１２０で加
熱された再生還元ガスとともにシャフト炉１０８に供給
する。

水槽１３１内の圧力は圧力調節装置１３２で調節し、シ
ャフト炉１０８の操業圧力は水洗塔１１２内の圧力が一
定になるように圧力調節装置１３５で調節した。

鉄鉱石としては次のものを使用した。

鉄鉱石：スウェーデン国産（商品名 ＭＰＲペレット） 鉱石組成：全鉄濃度 ６７．９ 重量％ＦｅＯ濃度
１．１〃 全脈石濃度 ２．８５ 〃 硫黄分濃度 ０．００７ 〃 燐分濃度 ０．０１５〃 結合水濃度 ０．１．７ 〃 鉱石粒度：篩分析で３１．５ｍｍ以下６．３ｍｍ以上の
球状ペレット 実験例 １ 従来と同様の方法でシャフト炉１０８へ吹込む還元ガス
中に硫黄分を含有させることな（、単に還元ガス中の酸
化度を高くした実験を行った。

実験条件および結果は次の通りであった。

還元ガス温度：８０２℃〜８０６℃ シャフト炉操業圧カニ１．４５ａｔａ〜１．５ａｔａ還
元ガス組成：Ｈ２５０，０ｖｏ１％ 還元ガス組成：ＣＯ３５，９ｖｏ１％ ＣＯ２２，８〃 Ｈ２Ｑ ９．４ 〃 ＣＨ４１，９〃 還元ガス使用量：２２８ＯＮｍ／を還元鉄シャフト炉の
生産性：４．５を還元鉄７ｍ３ｄ製品還元鉄組成：金属
化率 ９２．２８％硫黄分濃度 ０．００６％ シャフト炉内の圧力損失：８１０ｍｍＨ２Ｏ／ｍ〜８３
５ｍｍＨ２Ｏ／ｍ また実験終了後、還元ガスの加熱炉として使用した電気
炉１２０の加熱管を開放点検した結果、加熱管壁面に少
量のカーボンが付着していた。

実験例 ２ 従来の方法で、還元ガス中に硫黄分を添加せず還元ガス
中の酸化度を低くした実験を行った。

実験条件は次の通りとした。

還元ガス温度：８０３℃〜８０５℃ シャフト炉操業圧カニ１．４５ａｔａ〜１−５ａｔａ還
元ガス組成：Ｈ２５３８ｖＯ１％ Ｃｏ ４０．４７ ＣＯ２０，５〃 Ｈ２Ｏ３，２〃 ＣＨ４２，１〃 この条件での実験は、実験開始数時間後にシャフト炉１
０８人口の圧力が高くなり、またシャフト炉１０８内で
鉄鉱石の棚鈎りが発生し、シャフト炉１０８内への鉄鉱
石装入が不可能となった。

また還元ガス加熱炉１２０の加熱管壁面に相蟲量のカー
ボンが付着していた。

実験例 ３ 本発明方法の効果を確認するため還元ガスの加熱炉とし
て使用した電気炉１２００Å口でラインＡからＨ２Ｓを
注入した実験を行った。

実験条件および結果は次の通りであった。

還元ガス温度：８０１℃〜８０７℃ シャフト炉操業圧カニ１．４５ａｔａ〜１．５ａｔａ還
元ガス組成：Ｈ２５６，７ｖｏ１％ ＣＯ３８，５〃 ＣＯ２０，７〃 Ｈ２Ｏ２，６〃 ＣＨ４１，５〃 Ｈ２Ｓ １０．５ｖｏｌ ｐｐｍ 還元ガス使用量：１９７ＯＮｍ３／を還元鉄シャフト炉
の生産性：６．８を還元鉄／ｍ３ｄ製品還元鉄組成：金
属化率 ９１．６％硫黄分濃度 ０．００６％ シャフト炉の圧力損失：６２５〜６３０ｍｍＨ２Ｏ／ｍ
また還元ガス加熱炉１２０の管壁にはごくわずかなカー
ボンが付着している程度であった。

実験例 ４ 実験例３と同様に本発明方法を確認するための実験を行
った。

実験条件および結果は次の通りであった。

還元ガス温度：８０４℃〜８０６℃ シャフト炉操業圧カニ１．４５ａｔａ〜１．５ａｔａ還
元ガス組成：Ｈ２５６，３ｖＯ１％ ＣＯ３９，０〃 ＣＯ２０，６〃 Ｈ２Ｏ２，５〃 ＣＨ４１，６〃 Ｈ２Ｓ ９７ｖｏｌｐｐｍ 還元ガス使用量：２１３ＯＮｍ″／を還元鉄シャフト炉
の生産性ニア、４を還元鉄／ｍ２ｄ製品還元鉄組成：金
属化率 ９２．１％硫黄分濃度 ０．００７％ シャフト炉の圧力損失：６３２〜６４１ｍｍＨ２Ｏ／ｍ
また、還元ガス加熱炉１２０管壁へのカーボン付着はほ
とんど認められなかった。

以上の実験例からも明らかな如く、本発明方法によれば
還元鉄の単位量を生産するのに要する還元ガス量が低減
でき（ガス利用率の向上）、シャフト炉の単位容積あた
りの還元鉄生産量（シャフト炉の生産性）が向上し、加
えてシャフト炉の圧力損失の低減すなわちシャフト炉内
におけるカーボン析出が少なくなる。

また、還元ガス加熱炉の加熱管壁面でのカーボン析出も
抑制される。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明方法の一実施態様例を従来法と比較して
説明するための系統図、第２図は実験例で使用したテス
トプラントの系統図である。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 鉄鉱石を還元する設備としてシャフト炉を使用し、
   気体状炭化水素化合物から還元ガスを製造する設備とし
   てスチームリフオーマを使用し、かつ前記シャフト炉に
   供給する還元ガスの少なくとも一部を加熱する設備を備
   えた直接還元プラントにおいて、前記シャフト炉入口の
   還元ガス中の硫化水素濃度が１０容量ｐｐｍないし１０
   ，０容量ｐｐｍになるように、硫化水素または還元ガス
   中において硫化水素を生成する物質を還元ガス系内に系
   外より添加供給することを特徴とする還元鉄の製造方法
   。