JPS585087B2 - ガスコンゴウブツカラ ｃｏ２ オブンリスルホウホウ オヨビ ソレニモチイルスイセイヨウエキ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は炭酸カリウムの水性溶液によるガス混合物から
のＣＯ２除去に関する。

言うまでもなく水性炭酸カリウム溶液はガス混合物から
のＣＯ２除去に対して良く知られている。

水性炭酸カリウム溶液を用いる最も効率的な方法、例え
ば米国特許第２８８６４０５号明細書に記載されたタイ
プの方法等はいわゆる熱吸収法を用い、その場合大部分
の吸収は、該溶液の大気圧での沸点に近い高められた温
度で行なわれる。

この方法により、吸収および放散工程間（後者は通常ス
チームストリッピングによって行なわれる）での加熱お
よび冷却の際通常遭遇する熱損失は大いに回避されると
共に割高な溶液対溶液熱交換器が不要となる。

過去数年来、炭酸カリウムスクラッピング法の効率を高
めるため種種の添加剤が提案されている。

吸収速度係数および溶液の平衡特性の両者を改良する効
果をもつかかる添加剤の一群はエタノールアミン類、特
にモノ−、ジーおよびトリエタノールアミンである（英
国特許第１０８４５２６号明細書参照）。

炭酸カリウム溶液の吸収効率の改良のため提案された他
の有機添加剤としては例えばアミンボレート（英国特許
第１０６３５１７号明細書参照）およびアミノ酸（例え
ば英国特許第７８６６６９号明細書参照）などがあげら
れる。

上述の有機添加剤の他に、吸収効率を改善するための炭
酸カリウム溶液用添加剤として多くの無機塩が提案され
ている。

例えば三酸化砒素（米国特許第３０３７８４４号明細書
参照）、亜セレン酸または亜テルル酸のアルカリ金属塩
（英国特許第７９１１５０号明細書参照）および弱無機
酸のアルカリ金属塩、例えば硼酸、バナジウム酸、亜砒
酸および亜アンチモン酸のカリウムおよびナトリウム塩
等（英国特許第８１９２１５号明細書参照）がある。

腐食抑制のため炭酸カリウム溶液用添加剤としてバナジ
ウム塩を少量用いることも記載されている（米国特許第
３１８１９２９号明細書参照）。

有機添加剤によっては、特に前記エタノールアミン類の
場合、全体的吸収効率に実質的改善がもたらされるが、
それらには、スクラッピング操作中酸化剤にさらされる
と酸化分解をうけるという制約がある。

例えば、煙道ガスからＣＯ２を除去する場合、スクラッ
ピング溶液は該煙道ガス中に存在する実質量の酸素にさ
らされる。

同じく、エチレンおよび酸素からのエチレンオキサイド
製造中に生じる再循環ガスからＣＯ２を除去する場合、
そのＣＯ２含有再循環ガスも実質量の酸素を含有する。

この種ガスの酸素分は（特に吸収を高められた温度で行
なう場合）有機活性化剤と反応しまたそれを分解し、そ
のため吸収溶液は吸収効率を失いまた吸収溶液中に望ま
しくない副生物を生じやすくなる。

有機添加剤を含有する炭酸カリウム溶液により処理でき
るガスの種類が制限される他に、この種溶液はやはり酸
化分解をうけやすいために空気ストリッピングによって
は再生できないという別の制約をうける。

多くの無機添加剤は上記制約をうけないが、それらは別
の短所がある。

例えば、炭酸カリウム溶液への砒素（ＡＳ２Ｏ３）の添
加は吸収効率を実質的に改善するが、前記砒素は例えば
１０重量％〜１５重量％といった比較的高濃度で用いね
ばならず、そのため作業員への災害および環境汚染問題
を生じる高毒性の溶液が生成する。

これまで提案された他の無機添加剤の多く（例えばバナ
ジウム塩および硼酸塩等）は、有機添加剤特にエタノー
ルアミン類を用いて得られる吸収効率の著しい改良に比
べ全体的吸収効率を相対的にほんのわずか改善するにす
ぎないことが判明した。

本発明によりＣＯ２吸収に対する炭酸カリウム溶液の全
体的効率はスクラッピング溶液中に硼酸ナトリウムまた
はカリウムとバナジウムオキシ酸のナトリウムまたはカ
リウム塩との混合物を少量存在させることにより著しく
改良し得ることを見出した。

前記硼酸塩またはバナジウム塩単独では使用量とは無関
係に溶液の全体的吸収特性はいずれの場合も顕著に改良
されないが、これら二種の塩を適正な割合で組み合わせ
ると吸収効率が全体として著しく増加する。

エタノールアミン類等の有機添加剤を用いた場合に得ら
れるとの同様の吸収効率を達成できると共にこれら無機
塩添加剤は含酸素ガスにさらされても酸化劣化をうけな
いという極めて重要な長所が新たに加えられる。

本発明の新規スクラッピング溶液は主成分として炭酸カ
リウム１５重量％〜４０重量％、好ましくは２０重量％
〜３５重量％に２ＣＯ３なる濃度で用いる。

勿論ＣＯ２吸収に用いる実際の操作溶液は、炭酸カリウ
ムと重炭酸カリウムとの混合物であり、また上記重量％
値は全炭酸塩かに２ＣＯ３として存在するとの仮定に基
づいた炭酸塩濃度を表わす。

例えばこの仮定に基づくと、１５重量％のに２ＣＯ３お
よび１４．４７重量％のＫＨＣＯ３を実際に含有する操
作溶液は２５％のに２ＣＯ３を含有するものとして定義
されることになろう。

スクラッピング溶液中の硼酸ナトリウムまたはカリウム
の有効量は約２重量％〜１５重量％のＫＢＯ２当量の範
囲である。

すなわち該溶液中の硼酸ナトリウムまたはカリウムの濃
度は該溶液の全重量に基づき２重量％〜１５重量％のＫ
ＢＯ２と化学的に等価である量にて存在すべきである。

この硼酸塩の好ましい濃度は４重量％〜１０重量％のＫ
ＢＯ２当量である。

硼酸ナトリウムまたはカリウム塩は種種の形態、例えば
メタ硼酸カリウム（Ｋ２Ｂ２Ｏ４）、四硼酸カリウム八
水和物（Ｋ２Ｂ４Ｏ７８Ｈ２Ｏ）、メタ硼酸ナトリウム
（Ｎａ２Ｂ２Ｏ４）、メタ硼酸ナトリウム四水和物（Ｎ
ａ２Ｂ２Ｏ４・４Ｈ２Ｏ）、四硼酸ナトリウム（Ｎａ２
Ｂ４Ｏ７）、四硼酸ナトリウム五水和物（Ｎａ２Ｂ４Ｏ
７・５Ｈ２Ｏ）、および四硼酸ナトリウム＋水和物（ボ
ラツクス、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７・１０Ｈ２０）などとして存
在してもよい。

前記硼酸塩がスクラッピング溶液に溶解した場合に如何
なる形態で存在するのか明確には分らないが、該溶液中
の硼酸塩濃度を定義する目的で、該硼酸塩がＡＢＯ２（
ここでＡはカリウムまたはナトリウム原子である）とい
う単純な形態で存在するものと仮定し、また既に指摘し
たようにその濃度は、ＫＢＯ２当量として表現される。

すなわち、４重量％のに２Ｂ２Ｏ４の溶液への添加は、
４重量％のＫＢＯ２当量を供与するものとして定義され
る。

同様に四硼酸カリウム八水和物（Ｋ２Ｂ４Ｏ７・８Ｈ２
Ｏ）およびＫＯＨ（Ｋ２Ｂ４Ｏ７・８Ｈ２０：ＫＯＨの
モル比は１：２である）の混合物の５．９８重量％の添
加は溶解状態では に２Ｂ４Ｏ７・８Ｈ２Ｏ＋２ＫＯＨ→４ＫＢＯ２＋９Ｈ
２Ｏと仮定して４．０重量のＫＢＯ２当量を供与するも
のとして定義される。

同様に３．２２重量％のメタ硼酸ナトリウム、Ｎａ２Ｂ
２Ｏ４、の添加は４．０重量ＫＢＯ２当量を供与するも
のとして定義される。

四硼酸ナトリウム五水和物、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７・５Ｈ２Ｏ
１およびＮａ０Ｈ（Ｎａ２Ｂ４Ｏ７・５Ｈ２０：ＮａＯ
Ｈのモル比は１：２である）の混合物の４．５４重量％
の添加は４重量％のＫＢＯ２当量を供与するものとして
定義される（前記と同タイプの化学量論を仮定する）。

好ましい硼酸塩は硼酸カリウムである。

炭酸カリウムスクラッピング溶液へ硼酸カリウムを添加
するための好都合な手順は単に硼酸を添加することであ
り、その場合該硼酸は次の式 ２式％ に従って硼酸カリウムＫＢＯ２に変換されるものと仮定
される。

この場合勿論溶液の炭酸カリウム含量は添加された硼酸
との反応により消費される分を補償するよう適正に調整
されねばならない。

あるいはまた、そのＫＢＯ２は、例えば硼酸とに２ＣＯ
３との、または硼酸とＫＯＨとの混合物を調製するなど
して予め形成してもよい。

スクラッピング溶液中のバナジウムオキシ酸のナトリウ
ムまたはカリウム塩の有効量は約０．５重量％〜５重量
％のＶ２Ｏ５当量の範囲である。

すなわち、該溶液中のバナジウム塩の濃度は、該溶液の
全重量に基づき０．５重量％〜５重量％のＶ２Ｏ５に化
学的に等価な量であるべきである。

このバナジウム塩の好ましい濃度は０．８重量％〜３重
量％のＶ２Ｏ５当量である。

これらバナジウムオキシ酸類は種種の形態で存在し、そ
の中で最も普通な形はメタバナジウム酸、ＨＶＯ３、お
よびピロバナジウム酸、Ｈ４Ｖ２Ｏ７である。

種種のバナジウムオキシ酸のナトリウムまたはカリウム
塩の任意のものを用いてもよく、特にバナジウム酸カリ
ウムまたはナトリウム、例えばメタバナジウム酸カリウ
ム（ＫＶＯ３）、ピロバナジウム酸カリウム（Ｋ４Ｖ２
Ｏ７）、メタバナジウム酸ナトリウム（ＮａＶＯ３）ま
たはピロバナジウム酸ナトリウム（Ｎａ４Ｖ２Ｏ７）等
を用いてもよい。

かかるナトリウムまたはカリウム塩は、炭酸カリウムス
クラッピング溶液にそのまま添加してもよく、あるいは
水性炭酸カリウムに可溶のバナジウム酸化物を添加する
（その際該酸化物と炭酸カリウムとの反応によりバナジ
ウム塩が生じる）ことにより系内に形成してもよい。

例えばＶ２Ｏ５を炭酸カリウム溶液に添加するとバナジ
ウム酸カリウムが次の如く生じる。

Ｋ２ＣＯ３＋Ｖ２Ｏ５→２ＫＶＣＯ３＋ＣＯ２更にまた
、前記バナジウム塩はバナジウム酸アンモニウムＮＨ４
ＶＯ３、を添加することによつも形成できる。

その際、炭酸カリウムとの反応すなわち に２ ＣＯ３＋ ２ ＮＨ４ＶＯ３→２ ＫＶＯ３＋（
ＮＨ４） ２ Ｃ０３によってバナジウム酸カリウムが
生じる。

操作条件下スクラッピング溶液中前記バナジウム塩の存
在する厳密な形態は明確には分らない。

例えば、状況によってはそれらが数価の原子価形態、例
えば５価形態（例えばメタバナジウム酸カリウム、ＫＶ
Ｏ３）、または他のより低い原子価形態、例えば４価ま
たは３価形態または種種の原子価形態の混合として存在
するかもしれない証拠がある。

既に指摘したように、溶液中のバナジウム塩の濃度を定
義する目的で、該濃度はＶ２Ｏ５当量として表現される
。

すなわち１重量％のＶ２Ｏ５の溶液への添加は１重量％
のＶ２Ｏ５当量を供与するものとして定義される。

同様に１．５２％のＫＶＯ３または１．３４％のＮａＶ
Ｏ３の溶液への添加は１重量％の当価Ｖ２Ｏ５を供与す
るものとして定義される。

上述の如く硼酸塩およびバナジウム塩の量を調節する他
に、これらの塩を適正な相対的割合で用いることも、著
しく高められた総括吸収効率という利点を得る上で必要
である。

スクラッピング溶液中のＫＢＯ２当量：Ｖ２Ｏ５当量の
重量比は少なくとも約１．５：１、好ましくは少なくと
も約２．５：１である。

この重量比の上限は下限程臨界的でないがＫＢＯ２当量
：Ｖ２Ｏ５当量の重量比は一般に約１５：１を越えるべ
きでなく、また好ましくは２．５：１〜１０：１の範囲
にある。

如上の通り、また後述する実施例において例示する通り
、炭酸カリウムスクラッピング溶液中の硼酸塩およびバ
ナジウム塩が同時に存在するとそれらが適正な割合で用
いられている限り、これらの塩を単独で用いた場合には
それぞれの塩それ自体では決して得られない総括吸収効
率が得られる。

ＣＯ２液体吸収剤系における総括吸収効率は、吸収速度
係数および溶液単位容量あたりの総括ＣＯ２ピックアッ
プの両方の関数である。

前記吸収速度係数は一般的用語でいうと、吸収速度の尺
度であり、また例えば単位推進力につき、溶液の単位容
量あたり毎時間に吸収されたＣＯ２の立方メートルとし
て表現してもよい。

ここで推進力とは勿論気相中のＣＯ２の分圧と溶液から
のＣＯ２の平衡逆圧との間の差である。

前記総括ＣＯ２ピックアップは１吸収サイクルごとに溶
液の単位容量あたり吸収され得るＣＯ２の最大量である
。

この総括ＣＯ２ピックアップは大部分溶液の平衡特性の
関数すなわち溶液上のＣＯ２の平衡圧が該溶液中にロー
ディングするＣＯ２と共に変化する挙動である。

総括効率の高い吸収溶液においては、これらの要因（す
なわち吸収速度係数および総括ＣＯ２ピックアップ）の
いずれもが比較的高水準にある。

すなわち総括ＣＯ２ピックアップを犠牲にして吸収速度
係数を高めるかまたは吸収速度係数を犠牲にして総括ピ
ックアップを高めることは実際には総括吸収効率の低下
した溶液を生じかねない。

本発明に至る研究過程において、炭酸カリウムスクラッ
ピング溶液への硼酸塩の添加は総括ＣＯ２ピックアップ
に対し好ましい効果を有し得るが、その総括ＣＯ２ピッ
クアップを実質的に改良するのに充分な量で用いると吸
収速度係数が悪影響をうけ、その結果総括吸収効率の効
果はほとんど得られないかまたは顕著でなくなることを
見出した。

更にまた炭酸カリウムスクラッピング溶液へのバナジウ
ム塩の添加は吸収速度係数に対し好ましい効果を有する
が、かかる添加は総括ピックアップに対し極めて好まし
くない効果を有しその結果総括吸収効率は屡屡実質的に
低下することを見出した。

これら不利な指摘にかかわらず、これら２種の塩の組み
合わせは、適正な量および適正な相対的割合で、炭酸カ
リウム溶液に添加されると、吸収速度係数および総括Ｃ
Ｏ２ピックアップの両方において所望の実質的改良をみ
るスクラッピング溶液を生成することを本発明により見
出した。

個個の塩および適正な割合の該塩の組み合わせの相対的
挙動を次の実施例に例示する。

実施例 同一基準による結果を比較するために２５重量％の炭酸
カリウムを含有する水溶液を用いて次の実験を全て行な
った。

硼酸塩を用いる場合、それは硼酸をＫＯＨと反応させる
ことによって製造したＫＢＯ２として添加した。

バナジウム塩を用いる場合、それはＫＶＯ３の形で存在
させ、またそのＫＶＯ３の重量は下記表において相当す
る％Ｖ２Ｏ５として表現する。

例えば下記表に示した１％Ｖ２Ｏ５は１．５２％ＫＶＯ
３に相当する。

表示した組成の溶液を用いて、０．２８ｋｇ／ｃｍ２の
ＣＯ２に等しい平衡逆圧および１１０℃の温度における
溶液中へのＣＯ２の吸収速度を測定し、次表中「速度」
の欄に１気圧（１，０３ｋｇ／ｃｍ２）の推進力につき
溶液１１あたり毎時間に吸収されたＣＯ２の立方メート
ル数として表現した。

速度を０．２８ｋｇ／ｃｍ２の平衡逆圧にて測定したの
は、これが典型的な市販のＣＯ２スクラッピング装置に
おける吸収塔の塔頂近くに存在する典型的な条件だから
である。

推進力の最も低い吸収塔の塔頂部では、速度係数の高い
ことが特に重要である。

総括ＣＯ２ピックアップ（下記表において「ピックアッ
プ」の欄に示され、また溶液１立方メートルあたり吸収
されるＣＯ２の立方メートル数として表現される）は溶
液に対する平衡ＣＯ２分圧が０．２８ｋｇ／ｃｍ２およ
び１．７６ ｋｇ／ｃｍ２ （これらの値はＣＯ２除去
装置の商業的操作において遭遇する値の典型である）の
限界間を変化するに伴う平衡時溶液のＣＯ２含量の差と
して（立方メートル／立方メートル単位）１１０℃にて
各溶液について測定した。

実験Ａ（２５重量％の炭酸カリウムのみを含有する溶液
）は種種溶液の挙動を比較するための標準的基準を与え
る。

下記の表は硼酸塩および（または）バナジウム塩−含有
溶液の各各について対照実験すなわち実験Ａに比べた速
度およびピックアップの変化率（％）を示す。

種種の量の硼酸塩のみを含有する溶液を対照実験Ａに対
比した実験Ａ−Ｄの結果を下記第１表に示す。

第１表のデータに示される通り、５％までの量の硼酸塩
単独の添加は速度およびピックアップにおいて消極的な
または無視し得べき増加を生じたにすぎなかった。

１０重量％の硼酸塩の添加はピックアップにおいて実質
的改良を生じるが速度の方は増加しないで悪影響をうけ
た。

下記第２表ではバナジウム酸塩のみを１％〜５％の範囲
の量で添加した実験Ｅ〜Ｇの結果を対照実験Ａで得られ
た結果と対比する。

第２表に示したように、バナジウム塩のみの添加は速度
係数を実質的に増大するがピックアップに極めて悪影響
を与えるという犠牲を伴う。

ピックアップが激しく低下する結果、溶液の総括吸収効
率は好影響よりはむしろ悪影響をうける。

下記第３表では、硼酸塩とバナジウム塩の両者を既に定
義した如き量および相対的割合で用いた実験Ｈ〜Ｏの結
果を、これらの塩のいずれをも含有していない対照実験
Ａと対比して示す。

第３表のデータに示したように、硼酸塩およびバナジウ
ム塩の両者を適正な量および割合で用いると速度係数お
よびＣＯ２ピックアップの両者における実質的増加が得
られ、これは他方を犠牲にした上での一方における増加
とは区別される。

これらの要因の両方が同時に強化される結果、溶液同伴
能力（これは一般にピックアップに比例する）、速度係
数および総括速度（これは速度係数および総括ピックア
ップの両方に依存する）が同時に改良され、その結果、
個個の塩をもっては達し得ない総括効率の著しい改良が
得られる。

第４表で、実験Ｐ〜Ｒは硼酸塩の重量割合をバナジウム
塩の重量割合よりも実質的に低く、あるいはほんの僅か
低くした溶液を用いて得られた結果を対照実験Ａで得ら
れた結果と対比して示す。

第４表のデータに示した通り、これら２種の塩の併用（
ただし該２種の塩の相対的重量比は適正に選択されてい
ない）は速度係数および総括ピックアップの両方につい
て所望の同時増大をもたらすことができない。

当価ＫＢＯ２：当価Ｖ２Ｏ５の重量比がそれぞれ１：２
，２：３、および４：５である実験Ｐ、ＱおよびＨでは
、総括ピックアップの増大というよりはむしろ激しい減
退があり、その結果総括吸収効率が減退するかまたはほ
とんど有意な改良を受けない。

本発明の新規吸収溶液は任意の所望の吸収サイクルにお
いて用いてもよい。

勿論、大低の適用に対しては、本溶液は、吸収が吸収塔
で行なわれ（好ましくはＣＯ２−含有ガスを該溶液に対
し向流に移動させて行なう）かつ、ストリッピングが吸
収されたＣＯ２が該溶液からストリッピングされるスト
リッピング塔で行なわれそして該溶液が吸収および再生
段階の間を連続的に循環させられる通常の連続サソクル
で用いられるであろう。

それら吸収およびストリッピング塔には勿論通常の充て
ん物またはプレートを備えて吸収およびストリッピング
操作中の緊密な気液接触を確実にさせる。

一つの特に好ましいタイプのサイクルは米国特許第２８
８６４０５号明細書に記載されており、その場合少なく
とも大部分の吸収を大気圧より高い圧力下に溶液の大気
圧での沸点に近い温度にて行ない、またその溶液は大気
圧に近い減圧下にスチームストリッピングにより再生さ
れる。

このサイクルでは、少なくとも大部分の吸収はストリッ
ピングとほぼ同温度で起り、その結果その操作は本来大
部分等温となり吸収および再生段階間における加熱およ
び冷却量が著しく低下する。

このようなサイクルにおいては、米国特許第２８８６４
０５号明細書に指摘されているように、特に精製のガス
のＣ０２含量を例えば５００〜１５００ｐｐｍといった
低濃度にまで低下させたい場合には吸収塔の塔頂に導入
される溶液の比較的小部分を冷却することが屡屡望まし
い。

一方、適用によっては、吸収段階を再生段階よりも相当
低い温度で操作するのが望ましい場合があり、その場合
には熱損失を低く抑えるために吸収塔を出る比較的冷た
い溶液を、再生塔の塔底を出る熱溶液と熱交換させるの
が望ましいであろう。

スチームは吸収されたＣＯ２を溶液から除去するための
再生段階における好ましいストリッピング媒質であるが
、本発明の重要な利点は、使用する無機硼酸塩およびバ
ナジウム塩が酸化劣化に対して抵抗性があり、したがっ
て特定の適用に対する系の経済全体からストリッピング
媒質として空気が好適である場合には空気ストリッピン
グを用いてもよいということである。

本発明のスクラッピング溶液を用いてもよい種種のサイ
クルについての上記の簡単な説明は、例示として意図さ
れたものであり、個個に述べたサイクルに加え、その他
のタイプの吸収サイクルを用いてもよい。

本発明の溶液を用いてもよいサイクルの他の例示的具体
例は、例えば米国特許第３５６３６９５号明細書、米国
特許第３５６３６９６号明細書および米国特許第３６４
２４３０号明細書に記載されている。

本発明の新規スクラッピング溶液は主としてＣＯ２含有
ガスからのＣＯ２除去に有用であるが、そのＣＯ２含有
ガスは、該新規スクラッピング溶液により、全部または
一部除去し得る他の汚染物質を含有してもよい。

かようなガスは、例えばＨ２Ｓ、ＣＯ８、メルカプタン
類および有機スルフィド類を含有してもよい。

場合によっては、本発明の溶液は、大量のＨ２Ｓを含有
するガスのスクラッピングには全面的には適していない
かも知れない、というのも実質量のＨ２Ｓとバナジウム
塩との間で若干の反応が起こり、溶液中に不溶性沈殿を
生じまた該バナジウム塩が連続的に消費されるかも知れ
ないからである。

本発明のスクラッピング溶液は実質量の酸素をも含有す
るＣＯ２含有ガス混合物のスクラッピングに特に価値あ
るものとして適用されることになろう。

例えば炭酸カリウムスクラッピング溶液は、エチレンの
接触酸化によるエチレンオキサイドの製造において生じ
る再循環ガスからのＣＯ２除去に広く用いられている。

この種循環ガスは約８％のＣＯ２の他に２％〜６％程度
の酸素を含有する。

この種のガスを有機添加剤を含有する炭酸カリウム溶液
で処理する場合、特に熱吸収サイクルを用いる場合、エ
タノールアミン類等有機添加剤は迅速に酸化され、それ
らを不活性にしまた溶液中に望ましくない分解生成物を
生じる。

本発明により用いる硼酸塩とバナジウム塩との混合物は
かかる酸化劣化に対し抵抗性がありまた有機添加剤を用
いて得られる効率と同様総括吸収効率を著しく高める。

本発明のスクラッピング溶液のもう一つの利点は全成分
が、有機添加剤を含有する溶液とは対照的に、零の揮発
度を有するということである。

このため揮発による損失がなくなると共に精製ガスおよ
び（または）回収ＣＯ２の汚染が回避される。

本発明の新規スクラッピング溶液のもう一つの特に価値
ある適用は、ＣＯ２回収のための含酸素煙道ガスの処理
である。

典型的にはこの種のガスは１０％程度のＣＯ２と共に１
％〜５％の酸素を含有していることがある。

硼酸塩およびバナジウム塩と共に本発明のスクラッピン
グ溶液にはその他の添加剤、例えば必要な場合消泡剤お
よび腐食防止剤などを用いてもよい。

しかし一般的に、大多数の適用に対しては、定義された
濃度のバナジウム塩は優れた腐食防止を提供し、そのた
め、大部分のスクラッピング系にわたってカーボンスチ
ールを用いることが可能となり、また補助的な腐食防止
剤の使用は必要ではないであろう。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １１５〜４０重量％の炭酸カリウムと、ＫＢＯ２当量と
   して２〜１５重量％のほう酸ナトリウムまたはカリウム
   と、Ｖ２Ｏ５当量として０．５〜５重量％のバナジウム
   オキシ酸ナトリウムまたはカリウムとを含有し、かつ上
   記はう酸塩とバナジウムオキシ酸塩とはＫＢＯ２／Ｖ２
   Ｏ５重量比が少なくとも１．５／１であるような割合で
   あることを特徴とする、ガス混合物からＣＯ２を吸収す
   るための水性溶液。