JPS588950B2 - 耐熱鋳鋼の溶接方法 - Google Patents
耐熱鋳鋼の溶接方法Info
- Publication number
- JPS588950B2 JPS588950B2 JP52122074A JP12207477A JPS588950B2 JP S588950 B2 JPS588950 B2 JP S588950B2 JP 52122074 A JP52122074 A JP 52122074A JP 12207477 A JP12207477 A JP 12207477A JP S588950 B2 JPS588950 B2 JP S588950B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bead
- welding
- layer
- welded
- cast steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Arc Welding In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐熱鋳鋼の溶接方法に関するものであって、溶
接品質及び溶接能率の向上を計ることを目的とする。
接品質及び溶接能率の向上を計ることを目的とする。
従来ＴＩＧ溶接に採用していた母材１，１間の開先２形
状は例えば第１図に示すものである。
状は例えば第１図に示すものである。
最近溶接能率を向上さすべく開先角度α、ルート半径β
を小さく、ルートフエイスを大きくした開先形状の変更
がなされているが、現在のＴＩＧ溶接法では溶接作業、
溶接部の品質（融合不良、高温割れ）に問題があり、開
先面積を狭くするのに限界がある。
を小さく、ルートフエイスを大きくした開先形状の変更
がなされているが、現在のＴＩＧ溶接法では溶接作業、
溶接部の品質（融合不良、高温割れ）に問題があり、開
先面積を狭くするのに限界がある。
さらに最近石油化学工業に使用されている反応管の溶接
部に割れ３が認められ、その原因を調査したところビー
ド厚の薄いビードをｉにわたって溶接していたが、この
時上層のビードを溶着した時下層のビードが再溶融して
上層のビードと一体となって大きな溶融層が形成されて
しまい、この大きな溶融層が再凝固する場合母材１側か
ら中心に向って凝固が進行して中心に不純物が偏析する
ことになり、第２図に示すようなマクロ組織となって中
心に割れ３が発生していたものであって、かかる組織の
改善が望まれていたものであった。
部に割れ３が認められ、その原因を調査したところビー
ド厚の薄いビードをｉにわたって溶接していたが、この
時上層のビードを溶着した時下層のビードが再溶融して
上層のビードと一体となって大きな溶融層が形成されて
しまい、この大きな溶融層が再凝固する場合母材１側か
ら中心に向って凝固が進行して中心に不純物が偏析する
ことになり、第２図に示すようなマクロ組織となって中
心に割れ３が発生していたものであって、かかる組織の
改善が望まれていたものであった。
本発明は上記問題点を解決するために初層ＴＩＧ溶接に
て裏波溶接を行ない二層以降はＭＩＧ溶接にて振り分け
溶接を行ない層厚を厚くする溶接施工法を採用したもの
であって、以下本発明を実施例により詳述する。
て裏波溶接を行ない二層以降はＭＩＧ溶接にて振り分け
溶接を行ない層厚を厚くする溶接施工法を採用したもの
であって、以下本発明を実施例により詳述する。
第２図に示すマクロ組織は方向性を有すると共に中央に
不純物の偏析が生じていたものであって、溶金中央より
割れ３が発生しない方向性のないマクロ組織を作るのが
本発明の目的である。
不純物の偏析が生じていたものであって、溶金中央より
割れ３が発生しない方向性のないマクロ組織を作るのが
本発明の目的である。
ビード厚の薄い多層溶接を行なうと溶接金属のマクロ組
織は第２図の如《なるため、本発明では振分溶接を行な
った。
織は第２図の如《なるため、本発明では振分溶接を行な
った。
また溶接法としてはトーチ４位置によりビード５厚のコ
ントロールが比較的容易なＭＩＧ溶接を用いた。
ントロールが比較的容易なＭＩＧ溶接を用いた。
マクロ組織の方向性をなくすためには一層当りのビード
５は厚いほうがよく、実験の結果では５ｍｍ以上であれ
ば下層の影響がなくなることが分った。
５は厚いほうがよく、実験の結果では５ｍｍ以上であれ
ば下層の影響がなくなることが分った。
即ち、熱集中の優れたアークを持つＭＩＧ溶接にてビー
ド５厚を５ｍｍ以上にすると上層のビード５を溶着した
時に下層のビード５が再溶融せず、上層のビード５のみ
が凝固するものであるが、この時上層のビード５は下層
のビード５側から上方に向って凝固して行くものであっ
て、不純物の偏析は各ビード５の上部に生ずることにな
る。
ド５厚を５ｍｍ以上にすると上層のビード５を溶着した
時に下層のビード５が再溶融せず、上層のビード５のみ
が凝固するものであるが、この時上層のビード５は下層
のビード５側から上方に向って凝固して行くものであっ
て、不純物の偏析は各ビード５の上部に生ずることにな
る。
このように各ビード５が再溶融して一体とならないため
偏析は各ビード５毎に生ずるのみであって不連続となり
、その結果第２図のような方向性を持ったマクロ組織と
ならないものであって割れ３を生じないのである。
偏析は各ビード５毎に生ずるのみであって不連続となり
、その結果第２図のような方向性を持ったマクロ組織と
ならないものであって割れ３を生じないのである。
そこで層厚を厚くするべくトーチ４位置は第３図に示す
ように上面より幾分回転方向側にずらせた（トーチ位置
を反対にすると層厚は薄くなる）。
ように上面より幾分回転方向側にずらせた（トーチ位置
を反対にすると層厚は薄くなる）。
しかして初層ＴＩＧ溶接で裏波ビード６を形成し、二層
以降ＭＩＧ溶接で振分溶接して層厚５ｍｍ以上のビード
５を形成したのが第４図である。
以降ＭＩＧ溶接で振分溶接して層厚５ｍｍ以上のビード
５を形成したのが第４図である。
表１は本発明溶接法の溶接条件の一例を示す。
表１の条件にてＡＳＴＭＡ５６７ ＨＫ−４０のラプ
チャ試験の結果を表２に示す。
チャ試験の結果を表２に示す。
ただし従来法では８０時間前後で破断
本発明は、叙述の如く初層ＴＩＧ溶接で裏波ビードを形
成しているので、裏波ビードが平滑になると共に裏波ビ
ード品質の良いものであり、しかも二層以降ＭＩＧ溶接
にて溶接しているので、二層以降の溶接スピードが早い
ものであり、さらに５ｍｍ以上のビードを形成している
ので、前述のように上層のビードを溶着した時に下層の
ビードが再溶融せず、上層のビードのみが下側のビード
側から上方に向って凝固して行き、不純物の偏析が各ビ
ードの上部に生ずることになる。
成しているので、裏波ビードが平滑になると共に裏波ビ
ード品質の良いものであり、しかも二層以降ＭＩＧ溶接
にて溶接しているので、二層以降の溶接スピードが早い
ものであり、さらに５ｍｍ以上のビードを形成している
ので、前述のように上層のビードを溶着した時に下層の
ビードが再溶融せず、上層のビードのみが下側のビード
側から上方に向って凝固して行き、不純物の偏析が各ビ
ードの上部に生ずることになる。
その結果各ビードの不純物の偏析が不連続となり、且つ
方向性を持たなくない、割れの発生が認められなくなる
という利点がある。
方向性を持たなくない、割れの発生が認められなくなる
という利点がある。
従って本発明により溶接品質及び溶接能率の向上が計れ
るのである。
るのである。
第１図は従来の開先形状を示す断面図、第２図は従来の
溶接部を示す断面図、第３図は本発明の溶接方法を示す
側面図、第４図は本発明方法により得られた断面図であ
って、５はビード、６は裏波ビードである。
溶接部を示す断面図、第３図は本発明の溶接方法を示す
側面図、第４図は本発明方法により得られた断面図であ
って、５はビード、６は裏波ビードである。
Claims (1)
- １ 初層ＴＩＧ溶接で裏波ビードを形成し、二層以降Ｍ
ＩＧ溶接で層厚５ｍｍ以上のビードを形成することを特
徴とする耐熱鋳鋼の溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52122074A JPS588950B2 (ja) | 1977-10-11 | 1977-10-11 | 耐熱鋳鋼の溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52122074A JPS588950B2 (ja) | 1977-10-11 | 1977-10-11 | 耐熱鋳鋼の溶接方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5454933A JPS5454933A (en) | 1979-05-01 |
| JPS588950B2 true JPS588950B2 (ja) | 1983-02-18 |
Family
ID=14826995
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52122074A Expired JPS588950B2 (ja) | 1977-10-11 | 1977-10-11 | 耐熱鋳鋼の溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS588950B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6736941B2 (ja) * | 2016-03-28 | 2020-08-05 | 中国電力株式会社 | 鋼部材の溶接方法、及び溶接材料 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5121604B2 (ja) * | 1973-02-08 | 1976-07-03 |
-
1977
- 1977-10-11 JP JP52122074A patent/JPS588950B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5454933A (en) | 1979-05-01 |
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