JPS591141B2 - 金属鋳造法とその装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、鋳造物品と少（とも同じ長さの鋳型内におい
て、ビレットのような細長い金属物品を鋳造することに
関する。

本発明は、鋳造中の金属物品の凝固速度を制御するため
に、限定するわけではないが、たとえば平滑さ、表面下
の介在物の配分のような、著るしく改良された表面特性
を含む鋳造金属の改良した物理的かつ形態学的な特性を
提供する。

また本発明は、鋳造物品の改良した内部顕微鏡組織を提
供する１、 従来、鋳型より長さが長いまたは短い金属物品の鋳造、
すなわち連続鋳造または非連続鋳造の両方において、鋳
造中に固相一液相界面に沿って、すなわち鋳造中に凝固
している鋳造膜（５ｈｅｌｌ ）と溶融金属すなわち湯
との界面において、金属の凝固する速度を制御しようと
する多くの試みが行なわれた。

これらの試みは、鋳型内への溶融金属の導入に続いて、
かつこれとは別に固相一液相界面のまわりの溶融金属の
流れを調整するために、基本的な鋳造装置に付加される
高価なかつ空間の消費される付加装置を使用することが
特徴であった。

このような付加装置は、ツアバラス（Ｔｚａｖａｒａｓ
）を発明者とする米国特許第３６９３６９７号に記載
されているように、鋳型または鋳造物品のまわりに、溶
融金属かきまぜ装置と誘導コイルとを必要とした。

これらの誘導コイルは、溶融金属内に可動磁界を生じさ
せ、柱状樹枝状結晶を除去しまたは抑制し、化学的溶質
の改良した分散を生じさせ、鋳造物品の主要部分内の介
在物の層形成を抑制すると共に中心の多孔性を抑制する
ために、前記可動磁界が前記界面に沿って流れを誘導す
る。

西暦１９７０年６月３０日発行の本発明者の米国特許第
３５１７７２５号には、鋼および他の金属のビレットを
、溶融金属源から比較的隔離された、端部を閉じた冷却
された鋳型により鋳造する、金属の連続鋳造技術が記載
されている。

端部の閉じた鋳型は、鋳造されているビレットの鋳造膜
を形成し、この鉄皮を介して溶融金属が相対的に後退し
ている鋳型へ流れ、この鋳型は、溶融金属源から遠い方
の端部において、ビレットの外側の鋳造膜を形成する。

溶融金属源の側の端部においてビレット鋳造数は、鋳型
の断面積の少くとも４０係を占めるかもしれない。

この技術においては、固相一液相界面に沿う金属の掃き
くず流れは、通常は存在するであろうところの界面から
凝固顕微鏡組織を変化させ、結果として改良した顕微鏡
組織が得られる。

しかしビレット殻造殻に相対的に移動する鋳型は、すべ
ての連続鋳造技術に共通な、若干の表面規則性を鋳造物
品に与える傾向を持っている。

前記米国特許第３５１７７２５号の連続鋳造技術とは対
立して、少（とも鋳造物品と同じ長さの冷却されたまた
は冷却されない鋳型内において金属を鋳造する場合には
、鋳型の底部を通って鋳型内の所定の高さまで溶融金属
を鋳型内へ鋳込むのが慣例であった。

このような鋳込みの間、鋳造膜は鋳型に対して凝固し、
液状の心向において溶融金属が底部から頂部へ鋳造膜を
通って流れる。

しかし鋳型光てんの間のこのような鋳造の間に、鋳型の
横断面積の４０係よりかなり少な（鋳造膜が形成される
。

このような鋳型内への容量流れが比較的大きい間は、固
相一液相界面上に比較的大きい液状の心のウオツシング
（ｗａｓｈｉｎｇ ）効果は、はとんどまたは全（ない
。

それゆえ、別の方法で制御するのでなげれば、凝固速度
を有効に調節することはできないし、凝固は柱状樹枝状
結晶の望ましくない成長と共に発生し、この結果局部的
に溶質が集中し、凝離した介在物が生じ、中心が多孔性
となり、これらはすべて鋳造顕微鏡組織において望まし
くないことである。

本発明は、従来技術のこのような多（の難点を克服する
。

本発明の目的は、このような高価なかつ厄介な付加装置
を使用することな（、少くとも主として鋳型内への溶融
金属導入の関数としてこのような凝固制御装置の効果を
取得することにあると共に、一般に細長い金属物品、と
（に約１０８８℃ないし１６４３℃の範囲の融点を持つ
金属物品の鋳造技術を改良することにある。

本発明によれば、従来技術で作られた金属物品に少（と
も匹敵し、多くの場合に一層優秀な性質を備えた金属物
品を鋳造することができると共に、従来技術に比べて時
間、エネルギー、材料の消費を一層少なくし、安価に金
属物品を製造することができる１１本発明方法は、溶融
金属を溶融金属源から鋳型の底部部分を通して導入し、
鋳造中に鋳型横断面積の少（とも４０φを占め溶融心（
ｍｏｌｔｅｎ ｃｏｒｅ ）を持つ凝固鋳造数を形成す
るように溶融金属を鋳型内に流し、溶融金属を溶融金属
源から溶融心を通して鋳型の頂部へ向って流すことから
成る。

本発明鋳造法によれば、溶融心が凝固した後の鋳造物品
は、その横断面全体にわたって比較的微細な粒子から成
る結晶構造を備えており、化学的偏析が減少させられて
おり、そのために物理的特性が改良され、たとえば本発
明鋳造法により鋳造された３０４ステンレス鋼は、従来
の鋳造法により鋳造された３０４ステンレス鋼に比べて
降伏強さ、引張強さが１０ないし１５係増加し、延性が
３０係増加した。

又本発明鋳造法により鋳造された鋳造物品は、従来の鋳
造法により鋳造された鋳造物品に比べて遥かに高度の熱
間加工性を備えている。

さらに本発明鋳造法によれば鋳造された特殊合金は、表
面コンディショニング（ｓｕｒｆａｃｅｃｏｎｄｉｔｉ
ｏｎｉｎｇ）を行なうことなく圧延できるので、圧延ま
での歩どまりを向上させることができる。

以下本発明を図面について詳細に説明する。

第１図に示すように、溶融金属源１０は柄杓の形をして
おり中に鋳造しようとする溶融金属を容れることができ
る。

この金属源には柄杓をガス密に密閉する蓋部片１２を設
けてかけがね１４で締付けてありこの蓋を貫いて金属源
加圧用ガスたとえば窒素の入口１６が設けである。

前記の蓋１２は金属源内にその底部近（に入目端部を持
つ耐火性の管部片１８を垂下させている。

この管部片１８の内部は前記の蓋部片１２によって支持
している耐火性のブロック２０を貫通して延びる通路２
２に連通している。

開いた位置で図示されているゲート２３が通路２２を耐
火性のノズル２４に連通させる。

このノズル２４は細長い形状の鋳型２６の下端部内へ延
びている。

この鋳型の横断面形状はたとえば円形であり、型は垂直
線に対して傾斜している。

実用上この傾斜は約８６°でよい。原則的にはこの型は
垂直でよいのであるが、垂直の場合鋳型内の溶融金属の
流体圧の影響で実際的にはよくないという問題を生ずる
傾向があるからである。

すなわち、鋳型の壁構造の厚さを比較的太き（しなげれ
ばならないとか溶融金属をそのような垂直の型内で押し
上げるのに比較的高い圧力を必要とするなどの問題であ
る。

垂直に向けた鋳型では中の溶融金属に比較的小さいメニ
スカスを生じ、このような小さいメニスカスの方が後述
の理由によってほんとうに望ましいのである。

この装置は若し鋳型が水平であるとメニスカスが型の一
方の端部から他端部まで延びて作動できないのは明らか
である。

鋳型２６の上端はキャップ２８で塞いであり、このキャ
ップには鋳造作業によって生ずるガスを通過させるとと
もに溶融金属が通って出て（ることによって鋳型が満さ
れたことを示す貫通通気孔が設けである。

第１図においては鋳型２６はその中間部分が溶けてしま
った状態で示しであるが、鋳造作業の初まりには鋳型は
底部から頂部まで連続しているのである。

例示した本発明の型式においては、鋳型２６は溶げてな
（なる性質のものであって、型またはその一部分が溶融
金属で満たされるのに次いで溶けてしまい、その溶けた
金属は鋳型がすっかり溶けてなくなってしまう前に型の
冷い部分の壁に凝固する。

このことは後述するところによって一層間らかになる。

鋳型２６０周辺に互に間隔を隔てて複数本の縦方向に延
びる管部片２７が配置してあって水のような冷却剤をそ
の源（図示してない）を導（。

この冷却剤は後述するように鋳造作業中弁ノズル３０か
ら型の外側に噴射される。

弁ノズル３０は型の軸線方向に間隔を隔てて型の側部に
向って配置した熱電対３２によって制御される。

型内で上昇する温度を感知する熱電対３２は鋳型に溶融
金属を充てんする操作中を通じて冷却剤の噴射を鋳型の
下端部に向けて保持する噴射制御装置（図示してない）
に連結されており、鋳型光てん期間中鋳型内の溶融金属
のメニスカス３３０前後における鋳型の軸線方向部分に
沿って冷却前線を前進させる。

しかし前進するメニスカスの後方、数字３５で示した距
離の間部型に対する冷却剤を止めてその区間鋳型が鋳造
用シェルを溶かしてしまう。

鋳型２６は約０．２０ ｃａｌ ／ｃｒｒｌ／ｃｍ／
℃／ｓｅｃから０．６５ ｃａｌ ／ｃａ／ｃｍ／ ℃
／ｓｅｃの範囲の高い熱伝導率を持ち融点約４７６℃な
いし７５４℃の範囲の金属で作っである。

この鋳型は約７．６２ｍないし６０．４６ｍの長さに対
して約１．２７皿ないし１２．７０ｍｍの厚さの壁を持
つ。

このような鋳型は最大熱伝導率約０．２５ ｃａｌ ／
ｃｒＡ／ｃｍ／ ’Ｃ／ｓｅｃを持っており融点が約１
０８８℃ないし１６４３℃の範囲の金属を鋳造するのに
用いられる。

但し以上述べた鋳型は好適な一例にすぎないのであって
他の式の底部注湯型鋳型も本発明に利用できるのはもち
うんである。

鋳型２６は第１，２図に示すように鋳型の軸線方向に沿
って互に間隔を隔てて配置した柱状支持部片３４によっ
て支えられている、この支持部片３４０１つの上端部が
第２図に示しである。

図に見られるように鋳型２６は支持構造体とは実質的に
ただ線接触をしているだけであって冷却剤の噴霧が鋳型
全体をおおい鋳型の溶融が早過ぎるのを防止できるよう
にしである。

この支持部片には大きな伝熱性を持ちＶ字形くぼみ３８
を備えた中空で端部を開いた金属ブロック３６が設けで
ある。

ブロック３６は柱状部片３４の上端に固定されていてそ
の（ぼみ３８が図示のように鋳型を受ける。

参照数字４０で示したタンクが各支持部片３４で支えて
あって鋳型２６の下に延びており、鋳型２６に噴付けら
れて落ちてくる冷却剤を捕捉しまた鋳型が溶けるときに
鋳型２６からの溶融金属を捕捉する。

このタンク４０は適当なそらせ板４２を備えていて鋳型
からの冷却剤や溶融金属を捉える。

タンク４０には適当な排出口（図示してない）を備えて
おり中に溜った金属を周期的に清掃する。

鋳型からの金属は落ちるときは溶融状態にあってタンク
４０内でまたはタンク４０へ来る水と接触して凝固する
。

第１図の装置は鋳造作業中の状態で示しである。

すなわち鋳型２６に溶融金属を満たしているがそれがま
だ完了して℃・ない状態である。

鋳造作業を初める前および鋳型２６を鋳造用ノズル２４
と組付ける間はある量の鋳物用粉末４４が鋳型の下部に
、通常溶融金属に露出されると焼失して粉末を溶融金属
にさらすようにするプラスチック製の容器に入れて挿入
される、この粉末４４は溶融金属と境を接するが密度が
低いので図示のように金属のメニスカスの上に来るよう
になる。

粉末の作用は以下に述べるとおりである。

鋳造作業を初めるに当って加圧ガスを入口１６を通じて
金属源１０内に送入すると溶融金属が管部片１８の入口
端に、そしてブロック２０次いで開いたゲート弁２３を
経てノズル２４に入り、さらに鋳型２６の底部に達する
。

鋳型への充てん速度は金属源１０内のガス圧力を高める
ことによって調節される。

このガス圧の調節は、任意適当な周知の手段によって行
なうことができる。

たとえば、サーボ制御弁を、ガス源と入口１６との間の
導管内に設け、溶融金属源１０内の圧力に応じて制御す
るようにすればよい。

鋳型内で充てんされる金属のレベルが進むにつれて冷却
された鋳型と接触する金属は凝固しつつある殻４６を形
成し、この殻は鋳型の横断面積の少（とも４０係を占め
ると共にその中を通って流れる溶融した心４８を持つ、
鋳型内への溶融金属の導入は液状の心４８が殻４６によ
って部分的に形成された固相／液相の境界面を洗い流し
鋳型を満たす期間中に柱状樹枝状結晶が成長するのを防
止するようにして行われる。

このような液状心４８による掃引作用は少くとも部分的
には前記の樹枝状結晶の成長をすべての方向にほぼ同じ
寸法になるようにするかまた他の検微鏡的構造を生ずる
こともあり得ると思われる。

このような液状の心の掃引作用は真の液状心と凝固しつ
つある殻□ ′４６との間にいわゆるかゆ状区域の形成を防ぎそ□れ
によって鋳造物品の適正な凝固を得るだめの所望の温度
勾配を作る。

この温度勾配は鋳造物の軸線方向に対して縦方向にも横
方向にも存在する。

各溶質要素は鋳造物全体にわたって均等に分散される傾
向がありまた介在物の一部は鋳型が満たされるとき溶融
金属が鋳物用粉末４４を洗い流すようにするのでその粉
末によって捕捉される傾向がある。

鋳造作業中のこのような化学的や物理的な作用は、ツア
バラス（Ｔｚａｖａｒａｓ ）の米国特許第３６９３６
９７に詳しく述べである。

前述した介在物というのは金属の凝固前に形成されるも
ので、主として高温において安定な酸化物である。

凝固作用中に形成される介在物は大部分が硫化物、テル
ル化物、ヒ化物、窒化物およびある種の酸化物である。

鋼内の通常の介在物は酸素、硫黄および稀には窒素と組
合わせて鋼に用いられる各種の溶質または脱酸剤の化合
物である。

前述の、たとえば鋼における溶質は合金を作る要素のよ
うな鉄以外の要素である。

前述のような鋳造金属の加圧注入は鋳型２６が頂上まで
満たされたときに終る。

鋳型光てん操作が終るとゲート弁２３は閉じ、残りの冷
却剤の噴射も閉め切られる。

冷却剤噴射が閉め切られると鋳型の残りの部分の温度が
上昇し、鋳型は溶けてしまうが、鋳造物品は、鋳型が予
め柱状支持部片で支えられていたように、これ等の柱状
支持部片で支えられた状態のままになる。

しかしキャップ２８が挿入しである鋳型２６０部分は溶
けない。

こうして鋳造された金属製品は他の製品に比べてすぐれ
た表面特性を現わす。

若し望むならば数個の同様な鋳型を同時に単一の金属源
から充てんしてもよいのは明らかである。

溶融金属の加圧注入については鋳造に関してさきに述べ
たとおりであるが、鋳型２６を真空注入によって充てん
してもよいしまた別の注入法によって底部から充てんし
てもよい。

鋳造例 １ 鋳造しようとする金属は炭素最大０．０８％、マンガン
最大２．０係、シリコン最大１．０係、クローム１８−
２０係、ニッケル８−１１係、燐最大０．０４％、硫葭
最大０．０３係、あと鉄とから成るＡ１５Ｉ−３０４不
銹鋼であり、１４２７℃で固相、１５１０℃で液相であ
る。

１００℃における熱伝導率０．３９ ｃａｌ ／ｃｒｙ
／ｃｍ／ ’Ｃ／ｓｅｃ 。

鋳型の組成は銅４．５係、マグネシウム１．５係、マン
ガン６係、あとアルミニウムから成るアルミニウム合金
２０２４で、５０２℃で固相、６３８℃で液相である。

また熱伝導率は２５０℃で０、４５ ｃａｌ ／ｃｒａ
／ｃｍ／ ’Ｃ／ｓｅｃ 、である。

鋳型の長さは３０．４８ｍ、壁の厚さ４．７５ｍｒｒ内
部の横断面１００ｍｍＸ１００画、加圧注入による鋳型
光てん割合は４．８３４ ｋｇ／ｃｎｉ、／ ｍ ｉｎ
、液状心の速度約３１．３９ｍ／ｍｉｎでその直径約５
０．８冊】。

この鋳造例■においては、鋳型の傾斜角度は、水平に対
し約７展０であり、冷却率は毎分約５７０リツトルであ
った。

鋳造例 ■■ 鋳造しようとする金属はニクロムであり、その組成は、
次のとおりである。

Ｎ ｉ ７７−７ Ｃｒ１９−２０％ Ｆｅ 最大１．０係 Ｃ最大０．２５係 Ｍｎ 最大２５係 Ｓｉ Ｏ，７５−１，５係 Ｓ 最大０．０３係 そしてこの金属は、１４００℃で液相であり、１３５０
℃で固相であり、熱伝導率は１００℃において０．１３
４ ｃａｌ！、／ｃ〃ｉ／ ｃｒｎ、／ ’Ｃ／ ｓｅ
ｃである。

鋳型はアルミニウム合金２０２４であり、その組成は次
のとおりである。

Ｃｕ ４．５係 Ｍｇ １．５係 Ｍｎ ６係 ＡＩ 残余部分 そして鋳型は６３８℃で液相であり、５０２℃で固相で
あり、熱伝導率は２５℃において０．４５ｃａｌ ／
ｃｒＡ／ ｃｍ／ ’Ｃ／ｓｅｃである０鋳型の長さは
６．１メートルであり、鋳型の内径は６３．５ｍｍであ
り、鋳型の壁の厚さは３．１８ｍｍである。

充てん割合は５．９８Ａｙ／ｃｙ４／ｍ１ｎ（１８９，
３ｋｔｉ／ｍ１ｎ）であり、液状心すなわち溶融上の直
径は３１、７胴であり、溶融上の速度は３０．５ ｍ
／ ｍ ｉｎ。

である。

鋳造例 ■ 鋳造しようとする金属はインコネル６００であり、その
組成は次のとおりである。

Ｆ ｅ ６−１０係 Ｃｒ１４−１７％ Ｍｎ 最大１．０係 Ｃ最大０．１５係 Ｃｕ 最大０．５係 Ｓｉ 最大０．５係 Ｓ 最大０．０１５係 Ｎｉ 残余の部分 そしてこの金属は、１４２５℃で液相であり、１３９５
℃で固相であり、熱伝導率は１００℃において０．０３
６ ｃａｌ ／ ｃｆｌ／ ｃ＠／ ℃／ ｓｅｃであ
る。

鋳型は、鋳造例■の場合と同じアルミニウム合金である
。

鋳型の長さは１４．０２メートルであり、鋳型の内側寸
法は１５２．４門Ｘ２３０．２順であり、鋳型の壁の厚
さは約５．０８ｍｍである。

。充てん割合は３．８０５ ＠１０Ａ／ ｍ １ｎ（１
１７８，２ｋｇ／ｍ１ｎ）であり、液状心すなわち溶融
上の直径は８１、０８ｍｍであり、溶融上の速度は２７
．４ｍ／ｍｉｎである。

第３図は異る横断面積を持・つ各鋳型に関し異る金属光
てん割合を示す線図である。

図に見られるように１つの横断面積２５．８１ｃ４の鋳
型に約２、３９−２３．９ ＠／１ｙ７ｔ、／ ｍ ｉ
ｎの割合で溶融金属を導入光てんする例が示しである。

また横断面積９６７、７４ｃｍの鋳型に約０．２３９−
４．７８ ｋｑ／ｃａ、／ｍｉｎの割合で充てんする場
合がある。

そして上記の中間の横断面積を持つ鋳型には矢張り上記
の中間の充てん割合を用いることが示しである。

以上金属物品の鋳造に関する方法および装置について本
発明の数種の方式を説明したが、本発明の精神を逸脱す
ることなく種種の変化変型ができるのはもちろんである
。

【図面の簡単な説明】

第１図は、鋳造作業中である本発明鋳造装置の一部を断
面にして示す側面図、第２図は第１図の２−２線に沿う
断面図、第３図は異なる断面寸法の鋳型に関する溶融金
属導入割合を示すグラフである。 第４図、第６図及び第８図は、本発明鋳造法及び鋳造装
置により鋳造された３インチ（約７．６２ｃｍ）の外径
の金属物品を圧延して作った０、２２インチ（約０．５
５９ｃｍ）の外径を持つワイヤの横断面（倍率１５倍）
、横断面（倍率１００倍）及び縦方向断面（倍率１００
倍）をそれぞれ示す顕微鏡写真である。 第５図、第７図及び第９図は従来の方法により鋳造した
２０インチ×２０インチ（約５０．８ ｃｍ×５０．８
ｃｍ）のインゴットを従来のように冷却、再加熱、圧
延、研削、圧延の各工程を経て作った０、２２インチ（
約０．５５９ｃｍ）の外径を持つワイヤの横断面（倍率
１５倍）、横断面（倍率１００倍）及び縦方向断面（倍
率１００倍）をそれぞれ示す顕微鏡写真である。 第１０図、第１１図及び第１２図は、従来の方法により
鋳造した１２インチ×１２インチ（約３０．４８ ｃｍ
×３０、’４ ｓ ｃｍ ）のバーを前述したような従
来の加工工程を経て作った０、５７８インチ（約１．４
６８ｃｙｉの外径を持つ棒の縁部、縁部と中心部との中
間部及び中心部の各縦方向断面を倍率１００倍でそれぞ
れ示す顕微鏡写真である。 第１３図、第１４図及び第１５図は、本発明鋳造法及び
鋳造装置により鋳造された３、５インチ（約８．８９ｃ
ｆｎ）の外径を持つバーを圧延して作った０、５４フイ
ンチ（約１．３８９）の外径を持つ棒の縁部、縁部と中
心部との中間部及び中心部の各縦方向断面を倍率１００
倍でそれぞれ示す顕微鏡写真である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 実質的に２５．８ｃ４と９６７．７４ｃｒｔｆ、ど
   の間の横断面積と、鋳造しようとする金属物品と少くと
   も同じ長さとを持つ細長い鋳型内において金属物品を鋳
   造する鋳造法において、 （イ）頂部部分と底部部分とを生じさせるように、前記
   細長い鋳型を傾斜させ、 （ロ）溶融金属を、溶融金属源から前記鋳型の底部部分
   を通過して、横断面積２５．８ｃ７７ｆの鋳型に対して
   は、２．３９ ｋｑ／ｃｒＡ／ｍ ｉｎと、２３．９
   ｋｑ／ｃｒＡ／ｍｉｎとの間の充てん割合で導入し、横
   断面積９６７．７４ｃｒｔｔの鋳型に対しては、０．２
   ３９ｋｇ／ｃｒＡ／ｍｉｎと、４．７８ ｋｇ／ｃｒｔ
   １．／ ｍ ｉｎとの間の充てん割合で導入し、前記両
   横断面積の間の横断面積の鋳型に対しては、前記両光て
   ん割合の間の充てん割合で導入し、 （ハ）溶融金属を、前記溶融金属源と前記鋳型の頂部部
   分との間に差圧を加えることによって、前記鋳型に沿っ
   て流し、 に）前記鋳型に沿う溶融金属の流れを調節している間に
   、前記鋳型を冷却して、溶融上を持つ凝固した鋳造殻を
   形成し、 （ホ）溶融金属を前記溶融金属源から流して前記鋳造殻
   及び溶融上を前記鋳型の頂部部分に向って延ばし、 （へ）その後に前記溶融上を凝固させる ことを特徴とする鋳造法。 ２ 前記鋳型を冷却する工程が、少くとも前記鋳型の壁
   の一部分に、冷却剤の噴流を差し向けることと、前記溶
   融上を通過して溶融金属が流れている間に、前記鋳型の
   壁の・一部分上への冷却剤の噴流を中止することを含む
   ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の鋳造法。 ３ （イ）溶融金属源１０と、 （ロ）開口を持つ底部と、頂部部分とを備え、さらに２
   ５．８ｃ４と、９６７．７４ｃｒｔｔとの間の横断面積
   と、鋳造しようとする細長い金属物品と少くとも同じ長
   さとを持ち、前記溶融金属源から溶融金属を受は取るよ
   うに配置された傾斜した鋳型２６と、 （ハ）前記鋳型に沿う溶融金属の流れを調節するために
   、前記溶融金属源内の溶融金属の表面に圧力を加えるこ
   とにより、前記溶融金属源１０と前記鋳型の頂部部分と
   の間に差圧を生じさせるように配置され、溶融金属を、
   前記鋳型の開口内に導入するための加圧ガス源と、 に）前記鋳型を冷却するための冷却剤供給源（２７，３
   ０）と、 を備えたことを特徴とする、細長い金属物品を鋳造する
   鋳造装置。 ４ 前記冷却剤供給源に、締めることができる弁ノズル
   ３０を設けたことを特徴とする特許請求の範囲第３項記
   載の鋳造装置。