JPS5920863B2 - 内燃機関の燃焼および汚染物発生制御方法ならびに装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明の目的は内燃機関の燃焼および汚染物発生制御方
法ならびに装置に関するものである。

これまで往復ピストン内燃機関の吸込装置に水および蒸
気を注入する方法が提案されている。

水を注入することの欠点の１つは水を蒸気に変換する時
過剰の熱伝導を引起すことである。

このことにより入口弁をひずませることがよく生ずる。

更に水にはシリンダの燃焼過程に支障を生ずるという問
題もある。

燃料と空気の不均一な分散プラス不完全な気化および混
合は水の気化にエネルギが消費されるためにより悪化す
る。

蒸気注入に対する従来技術の提案は主に２種類に分類す
ることができる。

即ち蒸気を吸込マニホルドの真空に直接注入するか、ま
たは蒸気を絞り弁のリンク機構速度制御の一部分に注入
するかである。

どちらの場合も機関作動の全範囲にわたって十分な量の
蒸気を供給することができないかまたは成る状態の下で
過剰の蒸気の量を供給するか、または必要な量の蒸気を
供給できないかのいずれかである。

真空制御装置においてから運転のとき適切な量の蒸気を
注入することはできず（一般的に多すぎる）、また全負
荷状態では全（不十分な量の蒸気である。

上述の真空制御装置および絞り弁リンク機構制御装置の
双方において低速から全負荷状態で絞り弁を全開にして
加速する間蒸気はほとんどまたは全熱注入されない。

このときはまさに最大の量の蒸気注入が必要なときであ
る。

従来技術の提案において更に意図的またはこの提案によ
る導管の結果蒸気が機関に注入される前に蒸気がほぼ冷
却してしまうことがよくある。

蒸気注入による効果を最大にするため注入した蒸気の温
度をできるだけ高温に維持するのが一般的に望ましい。

本発明は作動状態に関連して適切に制御した量の蒸気と
同時に時に応じて高温排気ガス、空気、水素および、例
えば過酸化水素、メチルアルコール、またはアンモニア
などの添加物を出力が増加するにつれて真空が増加する
入口点に注入することによって上述の欠点を除去する。

この入口点としてはアイドリンク調製ねじまたは気化器
の通口またはその双方があり、あるいはインバータによ
ってＰＣＶ通口に注入することができ、あるいは気化器
の下方の別個のアダプタ板によって燃焼室に蒸気を注入
することができる。

このようにすることによりＰＣＶ系統、通口、および燃
焼室を清浄に維持することができ、またこのことによっ
てシリンダの熱容量が増加し、またサイクル肖りの特定
の熱が高くなり燃焼室サイクルのホットスポットの内部
冷却力を増加し、ピーク温度を低下し、爆発、ホットス
ポット早期点火、および窒素酸化物（ＮＯｘ）の形成（
約１８７１．１°ｃ（３４００ｙ）以上で形成される）
を防止し、また蒸気の膨張の蒸気エネルギを使用してト
ルク、加速および効率を増加することができる。

温度または負荷またはその双方に基因する機関（＝般的
にいえば燃焼サイクルの過程での）の要求に応じてこの
装置により付加すべき特定の高温蒸気の量を増加するこ
とができる。

この装置をすべての燃焼過程に適用することができる（
効率をよくし、また熱的および機槻的応力、および発生
物を減少するため）。

例えばサイクル往復機関などの内燃機関（上述“のよう
な）、ワンクルなどのロータリ内燃機関において厳密な
ロータの封鎖を保護し、最良に近いＦ／Ａ比による作動
での経済性を高め、きれいで完全な燃焼を得ることがで
きる（これら機関の現在の作動ではロータの封鎖を保護
するために得る冷却燃料は非常に多く、これは経済性が
悪く、また炭化水素および一酸化炭素の発ギ量が非常に
多く、また今日の発生物の必要量まで減少するため大き
な熱反応器または触媒反応器を必要とする）。

タービンおよびジェット機関において燃焼効率を改善し
、また危険な程度の高温を減少し、タービン翼に関して
安全性と信頼性を高め、保守を少なくし、製造費と発生
物を減少する。

例えば蒸気機関およびスターリング機関などの外燃機関
、およびいかなる加熱ボイラまたは加熱炉においても燃
焼効率を改善し、発生物汚染を減少し、寿命を延ばすた
めバーナ部の臨界温度を減少することができる。

本発明の特別な実施例の一つにおいて貯水タンクを機関
上方の機関隔室に取付け、重力供給を行う。

この重力供給の最大量は貯水タンクを高く配置すること
により、またフラッシュボイラを機関隔室の下方に配置
することにより得ることができる。

フラッシュボイラを排気ガスにより加熱し、またこのフ
ラッシュボイラに流入する水の流れを排気ガス温度に応
答する可変オリフィスにより制御する。

温度が上昇するにつれ弁を開放してより多くの水がフラ
ッシュボイラに流入することができるようにし、またこ
のことにより一層多くの蒸気を生ずる。

このようにして機関の蒸気要求に応答して注入する蒸気
量を制御する。

蒸気の流れより水の流れを調整することによりＴＪｔ脚
が簡単になり、高温による腐食の問題を減少することが
できる。

フラッシュボイラは取付または他の要因により種々の構
造にすることができる。

超音波エネルギを注入した蒸気に加える。

蒸気をホイツスルに通過させることにより蒸気それ自体
によって超音波エネルギを発生させることができ、ある
いは他の手段により超音波エネルギを発生することがで
きる。

この超音波エネルギにより混合と分散を向上することが
できる。

更に本発明により蒸気、触媒および超音波エネルギを燃
料混合気に組合せて水素ガスを発生する。

この水素ガスにより燃焼能力を高め、悪化した燃料空気
混合比にも機関が作動することができる。

更に水素により熱伝導および熱分配を改善することがで
きる。

従来技術の提案では減少する真空場（から運転で真空最
大、絞り弁全開で真空最小）に蒸気を注入する。

このことばから運転におけるゼロから絞り弁全開におけ
る最大まで真空が増加する場に注入するのに望ましい状
態とまさに正反対である。

この理想的な部分はアイドリンク調製ねじの入力側であ
る（第１〜９図参照）。

から運転において残っている僅かな真空は水柱す使用す
ることによって効果的にゼロにすることができ（アイド
リンク調製ねじのから運転における真空よりも水柱圧に
おいて等しいかまたは僅かに大きい）、この水柱の一端
をフラッシュボイラの入力側に、他端を流体ドレン弁に
接続する。

この装置において可撓性のしぼみうる壁を有する加速、
減速貯蔵器に接続する共通管を使用してフラッシュボイ
ラに水を足したり取除いたりし、流動的に変化する状態
の下で蒸気の量、質に対する機関の要求を満たすように
する。

減少する真空場を使用して蒸気のための増加する真空入
力効果を生ずるためインバータ装置を設ける（第５〜９
図および１１〜１７図参照）。

このインバータ装置によりから運転において理想的なゼ
ロ真空を生ずることができる（更に流体ドレン柱も必要
でない）。

第５図に示すように絞り弁全開に近接部分まで真空は滑
らかに上昇を続けここで急激に低下する。

第５，１６および９図に示すように水に排気マニホルド
の全圧力を直接または低慣性の流体弁を介して交互の排
気圧を半波長調整して水に加え、その後にこの排気圧を
インバータに排出することによって修正する。

このことにより水に増加する排気圧（大気圧以上の圧力
）を生じ、上述の絞り弁全開における真空減少を修正す
ることができる。

この結果貯水タンクにかかる大気の全圧からインバータ
を経て加わる蒸気入口点の全圧を引いた差圧は徐々に上
昇することができ、この差圧ばから運転におけるゼロか
ら増加する出力に従って絞り弁全開における最大値まで
徐々に上昇する。

インバータは出力要求に追従しから運転において流量を
ゼロにし、また出力が増加するにつれて絞り弁全開まで
蒸気流を徐々に増加することができる。

減速の際蒸気流を完全に遮断しまたいかなる過剰の流体
も排出するようにする。

加速の際タンク流体の頂部に加わる排気圧により加速中
に必要な蒸気を生ずる。

機関停止において機関へのすべての蒸気流を即座に遮断
し、機関流体導管のいかなる流体をも排出する。

機関の遮断のとき空気の欠乏によりジーゼリング（あと
燃え）を防止する補助を行う。

更にインバータにより出力に比例して空気吸入を生じ、
リーンアウト空気を増加する。

機関は上述の発明とともに作動するとき最高の経済性と
最小の発生物で使用することができる。

本発明の目的は上述のような構造と技術を組込み、上述
のような機能を果たす内燃機関の燃焼および汚染物発生
制御装置を得るにある。

図面につき本発明を説明する。

第１図において本発明による発生物防止装置５０１の実
施例を示す。

この装置５０１に貯水タンク５０３、フラッシュボイラ
５０５および可変オリフィス制御弁５０７を設け、この
制御弁によりタンク５０３からフラッシュボイラ５０５
に流れる供給水量を調整する。

第１図に示す装置５０１０重要な特徴はフラッシュボイ
ラ５０５に発生する蒸気をアイドリンク調製ねじ５０９
において機関の吸込装置に供給する。

この点で蒸気を機関に供給することは多くの利点がある
。

アイドリンク調製ねじの位置は気化器の乱流の激しい地
点であり、このことにより燃料混合気と蒸気の混合を行
い易くなる。

更にこの位置によりこの位置の真空と絞り弁の位置との
間に非常に望ましい関係が生ずる。

この関係を第５図に示し、種々の絞り弁の開放に対する
アイドリンク調製ねじの位置における真空をプロットす
る（破線にて示す）。

アイドリンク調製ねじの位置における真空は絞り弁の閉
鎖時における２ ４．５ｃ／ｒＬＨ２０（水柱１０イン
チ）から絞り弁全開における２５４ｃｒＩ′ＬＨ２０（
水柱１００インチ）を僅かに上回る圧力まで絞り弁の開
放を増加するに対してほぼ直線的に変化する。

本発明の目的からアイドリンク調製ねじの位置における
真空の程度と変化により種々の絞り弁の開放における機
関の要求を満たす発生蒸気との共働が他の位置における
真空よりも良好になる。

この他の位置における真空としてマニホルド内で気化器
外の真空（第５図において実線にて示す）、または排出
通口における真空（第５図において一点鎖線にて示す）
がある。

マニホルド内で気化器外の真空は機関作動の異なる条件
において必要な量の蒸気を注入するに望ましい状態とは
本質的に逆の変化がある。

絞り弁の開放の変化に伴う排出通口の真空の変動は実際
上本発明の蒸気注入装置との望ましい共働を行うもので
ある。

しかし、排出通口を使用する大きな欠点は新車および中
古車の双方の大部分において車の最初の装備の部分とし
て多胴気化器の１個の胴体に対してのみ排出通口を設け
ることである。

従って両方の胴体のための排出通口を使用することは気
化器を再び作用させることが必要になる。

排出通口を使用する他の欠点は機関の構造の多くにおい
て排出通口に真空点火促進装置を接続し、蒸気注入装置
を排出通口に接続するには真空点火促進装置のための真
空の実効損失を許容するのに成る程度の補正が必要にな
る。

この実効損失は蒸気注入導管を排出通口に連結すること
により生ずる。

逆にアイドリンク調製ねじを経て蒸気を誘導することに
よっては単胴または多胴にかかわらず機関の気化器にほ
とんど常に存在する接続部を使用するという利点を有す
る。

またアイドリンク調製ねじを使用することによっては他
にどんな補正も必要ではない。

これはアイドリンク調製ねじをいかなる関連の機関装置
、例えば真空点火促進装置などに接続しないからである
。

導管５１１により供給水をタンク５０３から制量弁５０
７に導（（より詳細に°は第８図に示す）。

導管５１３により制量した水を制量弁５０７の出口から
Ｔ字状継手５１５（第１，２および３図に示す）Ｋ導く
。

Ｔ字状継手５１５に接続した導管５１７により制量した
水をフラッシュボイラ５０５の入口端に導き、このフラ
ッシュボイラ５０５の入口端を第１および２図に示すよ
うに頂部に配置するか、または第４図に示すように底部
（マニホルドに隣接して）に配置する。

第１および８図に明示するようにフラッシュボイラ５０
５をコイル状にした管とし、制量弁５０７の外部５１９
を包囲する。

第１図に示す実施例においてフラッシュボイラ５０５の
全体を機関の排気ガスマニホルド５２１の外部に配置し
、またフランジ５２３により排気マニホルドの外部のク
ランプ位置に保持し、このフランジを制量弁組立体５０
７の一部として形成し、またフラッシュボイラ５０５上
外端に掛合させる（第８図参照）。

フラッシュボイラ５０５の外端を導管５２５および支導
管５２５Ａによりアイドリング調製ねじ継手５０９に接
続する。

（第１図参照）アイドリンク調製ねじにおける真空に対
する応答を得ることは導管５２５Ａを直接アイドリング
調製ねじに接続することによって示したが、この点にお
ける真空を得る他の装置を使用することもできる。

例えば管を気化器の頂部から気化器内に下方に延在させ
アイドリンク調製ねじにおいてベンチュリ管ののど部に
達せしめこの点において真空を得るようにする。

新型の車の構造において気化器の多くの所要位置の任意
の１個を比較的容易に選択でき、これによって絞り弁の
開放に応答して所要の真空変化を生ずることができ、ま
た厳密にアイドリンク調製ねじの部分における真空を使
用する必要はない。

しかしアイドリンク調製ぬしは都合のよい点であり、は
とんどすべての車、新旧両型の車においても使用するこ
とができ、絞り弁の開放の変化に伴う機関の真空の変化
の所要の型を得ることができる。

第１図に示すように導管５２７を機関気化器の排出通口
の入口５２９および真空点火促進装置ユニット５３１に
接続する。

排出通口５２９における真空は機関作動の大部分の状態
においてアイドリンク調製ねじ５０９における真空より
大きい。

この関係を上述のように第５図に示す。

排出通口５２９における真空、アイドリング調製ねじ５
０９における真空およびこれらに関連の導管５２５Ａお
よび５２７の真空は異なるためこれら２個の導管５２５
Ａおよび５２γを図示のように互いに接続することがで
きる平衡装置および平衡技術を設けることが必要である
。

第４図に示すようにこの平衡装置として導管５２７にお
ける制限オリフィス５３３および空気噴出孔５３５を設
け、この空気噴出孔を大気中に開放し、また導管５２７
に配置する。

大気中に通ずるこの空気噴出孔と制限オリフィスとを組
合せることにより導管５２７における真空を低下させ、
導管５２５Ａにおける真空にほぼそろえる。

この平衡装置および作用により蒸気を排出通口５２９お
よびアイドリング調製ねじ５０９の双方に流すことがで
き、排出通口５２９におけるより高い真空によって導管
５２５Ａの真空を上回り逆流するのを防止する。

熱い排気マニホルド５２１の外部にフラッシュボイラ５
０５を配置することによって導管５１７の水をフラッシ
ュボイラの出口において蒸気に変換するのに十分な熱を
フラッシュボイラに吸収させる。

第８図に明示するようにこの熱伝導は排気マニホルドの
壁構体からフラッシュボイラのコイル状の管で生ずるよ
りも主に本体５１９の比較的薄い壁部の中央内部からフ
ラッシュボイラ５０５のコイル状部に生ずる。

従って第８図で明示するように制量弁組立体の本体５１
９に開放下端５３７を設け、この開放下端を排気マニホ
ルド５２１のねじを切った開口５３８に螺着し、排気マ
ニホルドの熱い排気ガスを中空内部５３９に上昇流入さ
せる。

この本体５１９を真ちゅうなどの高い熱伝導性を有する
材。

料で形成するとよい。

またフラッシュボイラ５０５を本発明の特別な実施例に
おいて市販されている程度に純粋な耐蝕性、高熱伝導性
、および低コストのアルミニウムにより形成する。

この特別な実施例においてフラッシュボイラの管の外径
はほぼ３．１７５ｍｍ（１／ ８インチ）である。

本発明の上述の実施例におけるように弁組立体５０７に
よりフラッシュボイラ５０５に流入することができる供
給水量を制御して機関の作動の変化する状態において機
関の変化する要求（以下により詳細に説明する）に応答
する蒸気量を発生する。

例えば制量弁組立体５０７をより広く開放させることに
よってより多くの水をフラッシュボイラに流入させ、機
関の出力および排気ガスの温度が高い機関の作動状態に
おいて一層多量の蒸気を発生させることができ、またか
ら運転より少し高めの低出力作動および低絞り設定など
の注入される蒸気が少なくてよい機関作動の状態におい
てフラッシュボイラ５０５に流れることができる供給水
量を制量弁５０７により減少する。

次に制量弁５０７によりこのことを行う方法を第８図に
つき詳細に説明する。

との制量弁５０７に上述したように下部本体即ち栓５１
９を設ける。

更にこの弁組立体５０７に弁座５４１と可動弁素子５４
３とを設ける。

第８図に示す実施例において弁素子５４３をワイヤ５４
５に形成した球形上端とし、本発明の特別の実施例にお
いてはこのワイヤの外径を約１．５２ｍｍ（０，０６０
インチ）とし、またモリブデンなどの低膨張材料で形成
するとよい。

ワイヤ５４５の長さの大部分を薄い壁の管５４７に同心
に配置し、この管５４７をステンレス鋼などの比較的熱
膨張率の高い材料で形成する。

本発明の特別な実施例においてこのステンレス鋼管５４
７を２．３６ｍｍ（０，０９３インチ）の外径とする。

この管５４７を薄い壁を有する管とし、管５４γの内径
とワイヤ５４５との間に適当な間隙を生ずるようにする
。

管５４７の上部フレア付端部５４９を上部ヘッド組立体
に保持する（第８図において符号５５１で示す）。

この上部ヘッド組立体５５１に第１部材５５３を設け、
この第１部材に円錐形の傾斜した着座部を設け、フレア
部５４９の下側を支持し、また組立体５５１に内側部材
５５５を設け、この内側部材に円錐形下端を設け、フレ
ア付端部５４９の対向表面に損金させる。

部分５５５をねじ５５７により部分５５３に螺着し、ま
た部分５５３をナツト５５９により外殻ハウジング５１
９の所定位置に保持し、このナツト５５９をねじ５６１
により外殻ハウジングの上端に螺着する。

ロッドまたはワイヤ５４５の上端を管５４７に対してこ
れら２個の部分間の異なる熱膨張に基づいて自由に移動
できるようにするとともにロッド５４５の下端を管５４
７にロックする。

第８図の下部に図示したように低端５６３を溶着して閉
鎖し、また管と内部ワイヤを部分５６５で曲げ、管とワ
イヤのこの下端において２個の部分間にいかなる相対的
な運動を生ずることのないよう防止する。

このようにして管５４７とワイヤ５４５との間の異なる
熱膨張に基づいてワイヤの上端５４３を弁座５４１に対
して機関の排気ガスマニホルド５２１の排気ガスの温度
レベルに基づく量だケ動くようにする。

排気マニホルドの排気ガス温度が増加するにつれて管５
４７はロッドまたはワイヤ５４５より一層速い割合で一
層多くの量膨張し、このことにより弁座５４１からワイ
ヤの上端５４３を後退させ、一層多量の供給水を入口５
１１から出口導管５１３に流入させることができる。

平素制量弁組立体５０７を調整し、平素機関から運転速
度において閉鎖するようにする。

この調整を弁座５４１の調整により製造の段階で行う。

弁座５４１を部材５６７の下側に形成する。

部材５６７を継手５１１において動きうるようにし、こ
の調整を行うようにする。

本発明の一実施例において部材５６７を継手５１１に螺
着する。

他の実施例において部材５６７を継手５１１に圧嵌して
保持する。

いずれの場合でも弁の調整を継手５１３に真空を加える
ことにり設定する。

部材５６７を所定位置に移動して弁座５４１および弁素
子５４３に予め適切に負荷を与えることによって部材の
調整を行い、所要の機関作動温度において頂度これら２
個の部材が開放するようにする。

タンク５０３の位置は本発明の重要な特徴の一つである
。

機関の隔室および機関の上方にタンクを有することによ
りタンクの水が熱を吸収し、また気化器および気化器の
吸込マニホルドの周辺領域において機関隔室に対して安
定した温度を得ることができる。

水は高い潜熱を有するため貯えた水に吸収される熱は相
半長時間にわたり機関の隔室に保持され、機関をある時
間停止した後火に始動させるのに役に立つ。

これは燃料の気化を改善し、また機関吸込構体にわたる
温度を一層均一に分布させるのに役立つためである。

更にこのことによりシリンダの各々の間に一層均一な体
積分布を生ずることができ、また更にシリンダの各々の
間に一層均一な燃料／空気混合比を得ることができる。

貯水タンク５０３を可撓性プラスチック材料で形成する
とよく、このことにより貯水タンクは柔軟性のあるもの
にし、機関の隔室において得られる空間に適合させるこ
とができる。

このことにより非常にこみ入った、また剛固な貯水タン
クでは使用できない不規則な空間構成を有する機関隔室
においてタンクは必要な貯水能力を得ることができる。

タンクが可撓性であることにより初期の据付けが容易に
もなる。

フラッシュボイラおよび制御弁組立体の上方にタンクを
配置することは本発明の更に他の重要な特徴であり、こ
れはこのようにすることにより制御弁組立体５０７に確
実に適切な供給を行う縦型貯水タンクを形成することが
できるからである。

このことによりいかなる機関の作動状態においても機関
真空の量または真空不足にかかわらずフラッシュボイラ
は常に流れを受入れることができる。

本発明の更に他の重要な特徴は装置５０１に流体ドレン
弁と可撓壁アキュムレータとの両方を設けたことであり
、この可撓性アキュムレータをアイドリンク調製ねじお
よび排出通口における変化する機関真空に共働させ、弁
５０７自体により得られる調整および全ての作動状態に
おける機関要求に適合するに必要な加速および減速期間
中変化する機関温度に対するこの弁の流動的な反応にわ
たりおよびそれ以上に加速の際増加した蒸気流を生じ、
また減速の際機関への蒸気流を減少する。

加速の際しぼみうるアキュムレータは加速中真空の程度
に比例してその壁部をしぼませることによってその容積
を減少する。

このことにより一層高い温度を発生する加速の際のより
高い正味平均有効圧の期間中必要とされる追加の蒸気を
生ずる。

この追加の蒸気により過剰温度を防止することができ、
早期点火および爆発の双方、および望ましくない亜酸化
窒素の形成を防止する。

第２図の実施例においてこの可撓性壁部を有するアキュ
ムレータを参照符号５６９で示し、流体ドレン弁を５７
１で示す。

第３図の実施例においてこの可撓性壁部を有するアキュ
ムレータと流体ドレン弁を一体にする。

第３図の実施例の好適な形成においてほとんど均一の壁
厚で形成し、この可撓性壁部を有するアキュムレータに
水を充たし、弁５０７からの水を制限なく連通させる。

加速の際アキュムレータの上部はしぼみアキュムレータ
５６９からフラッシュボイラ５０５に流れる余分な流体
流を部分的に制限する。

このことにより機関作動を不安定にする過剰の水流を防
止するよう調整した流れを得ることができる。

減速の際アキュムレータ５６９は固有の弾性により膨張
して装置に真空を生じて排出通口のまたはアイドリンク
調製ねじまたはその双方の入口点にこの真空状態が達し
、蒸気または水滴またはその双方を含むこれらの導管の
流体はこの減速状態中引き戻される。

この減速状態においては特にＣＯ（一酸化炭素）および
ＨＣ（炭化水素）などの発生物を最小にするため機関に
流入する感知できる程度の余分な蒸気は望ましくない。

このことにより最適燃焼条件および最適経済作動を得る
ことができる。

この水は制御弁によっては即座に制御できない。

しかし弁それ自体が即座に作動できないのではなく弁周
囲のマニホルドの材料の部分を即座に冷却できないため
である。

従って機関それ自体のこの固有の問題を克服するためア
キュムレータなしでは装置を通過してしまう多すぎる流
体の固有の過剰をアキュムレータにより制御し、更に平
素の減速状態に対して過剰の水を膨張したアキュムレー
タから十分取除くようアキュムレータを設計する。

しかし機関に貯えられる熱を急増させる機関の長時間に
わたる大出力使用に続く大減速の陳弁を通過する流体が
依然として成る程度ある場合流体制御弁のオーバーフロ
ー能力があり水をＴ字状継手５１５の高さまで上昇させ
ることなくこのオーバーフローを処理することができ、
また従って水は導管５１７に流れ込むことはできない。

その代り水は導管５７３を下って流体弁５７１に達し、
流体弁の頂部からあふれ出て、過剰の流体を排除するこ
とができる。

第２図に示すようにＴ字状継手５１５と流体弁の上向を
端部５７１との間の距離りはから運転時において真空の
水柱圧（インチ オプ ウォーター）に等しいかまたは
僅かに太きい。

このことにより弁が漏洩してもから運転中いかなる流体
も機関に流体を流入させず、これは導管の流体の安定し
た静落差はアイドリング調製ねじにおいて得られる真空
より大きいか等しく、従って必要でなく、また望ましく
ない状態の下で水は機関に導入されることはない。

弁５７１を垂直に、従って平素内側をぬらすよう弁５７
１を図示のように配置し、最適な封鎖を得るようにする
。

これは良好な最適燃焼制御をうるためにはいかなる点に
おいても装置に空気が流入しないようにすることが重要
であるからである。

装置を管とともに示しこの管を平素３．１７５ｍｍ（１
／８（ンチ）のアルミニウム管とし、外部連続支持構体
に形成したコイル状部５７５にこの管を配置し、流体ド
レン弁５７１の外側の周りにコイル状構体を形成する。

このことにより平坦ゴム（通常ネオプレンまたは類似の
材料）の弁を保護および支持することができ、この平坦
ゴム弁をほぼ丸い管の構体で形成し、形成および加硫処
理の最後の段階で平坦にする。

第３図に示す流体ドレン弁と可撓性壁部を有するアキュ
ムレータとの組合せは第２図に示す互いに分離した可撓
性壁部を有するアキュムレータと流体ドレン弁とに関し
て説明したとほぼ同様の方法で作動する。

本発明装置を凍結状態に適応しうるよう設計する。

機関を停止した時制御弁５０７を閉鎖する。フラッシュ
ボイラ５０５と、水および蒸気供給装置ドレンとを排水
し、気化器５０３、可撓性ネオプレン水供給管５１１、
しぼみうる貯蔵器５６９およびコイル状可撓性水持管５
７５（または５６９でもよい）を有する流体ドレン弁５
７１にのみ水を残しておく。

収容する水が可能な限り凍結した特約４％の必要な膨張
できる形式および材料でこれらの部材を設計し、このこ
とにより凍結の際にも破損は生じない。

凍結後機関を始動させる際部分的な隣接する熱により氷
を溶かし、装置を正常に作動することができる。

本発明の他の重要な特徴は装置の動力を機関の特性に適
合させ真空の変化範囲においてアキュムレータ５６９が
機関の真空の変化に比例してその容積を変化し、また従
って出力が増加するにつれて余分に必要とされる水を蒸
気に変換して連続的に関に供給し、また出力が減少する
除水が機関に流入するのを防止するよう過剰の水を再び
戻して出力および絞り弁設定操作の可変状態のすべてに
わたって機関の要求に流動的に応答することができるよ
うにする。

作動の成る状態においてフラッシュボイラをあふれさせ
、フラッシュボイラを通過する供給水のすべてを過熱蒸
気に変換しないようにすることができるのが望ましいこ
とがある。

そのかわり絞り弁を全開にして急激な加速を行う時など
の機関作動の成る状態の下では機関に供給される蒸気に
まさに水滴を混ぜるのが望ましい。

これはこれらの水滴に気化熱が吸収されるためであり、
そし機関作動のこれら特別な過酷な状態の下で機関の燃
焼温度を降下させるのに水滴が効果を有するためである
。

即ちこのような機関作動の過酷な状態において成る量の
水滴を蒸気とともに機関に供給した場合同量の蒸気の場
合より機関温度を降下させるのに一層高い効果が得られ
、この結果機関作動温度に対する降下刃が増加すること
によって望ましくない機関の発生物の量を減少し、この
ようにしない場合発生物を生じる。

この大部分は亜酸化窒素である。

フラッシュボイラをあふれさせることができることの他
の利点は流体の若干部分をガス状よりも液体にする場合
流体の質量が物理的に大きくなることである。

またこのような機関作動の特別な状態において他に制量
弁組立体５０７のみの動的な作動により得ることができ
る質量流量より機関への流体水および蒸気の質量流量を
大きくすることは重要なことであり、本発明においては
本発明の幾つかを組合せることによって流体量を増加す
ることができる。

本発明において三つの効果的作用がある。

一つには可撓性壁部を有するアキュムレータと、加速の
際増加する真空度によりこの壁が内方に撓むことによる
ポンプ作用がある。

また一つには加速の際に生ずる温度上昇と制量弁の作動
部材間の異なる膨張率の結果生ずる膨張により調整弁自
体の開放が大きくなる作用がある。

更に既にフラッシュボイラに存在している内容物により
多くの熱を与えてその内容物を膨張させ、また従って機
関の入力部にこれを移動させ、機関に質量流量全体を加
える作用がある。

第９図の実施例において他の特徴を示す。

第９図の実施例の構造を以下に詳細に説明するが、この
点において第９図の実施例では制御部材の平素の異なる
膨張としぼみうる貯蔵器からとの両方によりより多くの
流体が装置に加わり、追加の燃料が制御ロンドに作用し
てより一層完全に冷却されるようにし、これによって制
御弁を更に開放さえもさせるようにする。

オリフィスそれ自体を更に開放させる液体流および追加
の流体流の結果他の制御さえも行う。

実際加速の際に中心越えスナップ作用を行う。

従ってこの同軸弁フラッシュボイラ反応装置は第８図の
実施例より反応が早い。

更に第９図の実施例においては減速の除目−の作用を逆
に生ずる。

これは液体流が減少するにつれ中心ロンド弁ステムに対
する水の冷却作用の減少により一層迅速に弁を閉鎖する
ことができる。

熱エネルギ流の速さをこの弁により制御する。

第６図において本発明の他の実施例を示し、この実施例
は機関の真空状態に応答して流れを調節することができ
、また変化する機関の温度状態に応答して変化する可変
領域オリフィスの代りに固定オリフィスを組込んだ装置
により注入蒸気流に対する基本的な機関要求を満すこと
ができる。

しかしこの第６図の実施例に可変領域オリフィスを組込
むことができ、更に（図示のように）燃料を注入蒸気に
混合する装置を組込むこともできる。

可変領域オリフィスの代りに固定オリフィスを使用した
実施例における本発明の重要な特徴は可撓性壁を有する
アキュムレータを水供給制御部材に関連させ、この水供
給制御部材をフラッシュボイラまたは他の加熱部材に接
続して加速の際変化する機関真空の機能として流体流が
増加しうるようにし、また減速の際固定領域オリフィス
にも加わる変化する機関真空に関連して流体流を減少す
ることである。

第６図に図示するようにこの装置に貯水タンク５０３と
導管５１１とを設け、この導管を貯水タンク５０３の底
部から第２貯水タンク６０３に延在させる。

タンク６０３０目的はタンク６０３の水位を符号Ｈｗで
示すように所定の距離に保つことであり、この所定距離
はフラッシュボイラ５０５に対する入口の下方に向う距
離である。

タンク６０３の水面とフラッシュボイラ５０５の入口と
の静落差をから運転の回転数でのアイドリンク調製ねじ
における真空の水柱圧で測定した静落差より大きくする
のがよい。

から運転の回転数でのアイドリンク調製ねじの真空（第
５図参照）はほぼ水柱２５．４ｃｒｒＬ（水柱１０イン
チ）である。

この水柱２５．４ｃｆｒＬ（水柱１０インチ）の圧力は
僅かに大きい燃料高さで測ったのと同一静落差（以下に
より詳細に説明する）と等しい。

これは燃料が水より小さい比重を有するためである。

導管５１１Ａをタンク６０３からオリフィス６０５に延
在させる。

第６図に示すようにオリフィス６０５（本発明の最も簡
単な形式において）を固定領域オリフィスとする。

しかし第６図に示す装置に可変領域オリフィスを使用す
ることもできる。

このことを後に詳細に説明する。比例オリフィス６０７
を導管５１１Ａに使用し、このとき燃料を注入蒸気に加
える。

このことの詳細を後に説明する。

第６図に示す実施例において流体ドレン弁５７１を可撓
性弾性壁を有するアキュムレータ５６９に組合せ、これ
をオリフィス６０５とフラッシュボイラ５０５との間に
配置する。

導管５２５とこれに関連の分岐管５２５Ａとにより発生
蒸気をフラッシュボイラ５０５からアイドリング調製ね
じ５０９０部分において機関導入装置に導く。

上述したようにこの構成体の作動にあたりフラッシュボ
イラ５０５とタンク６０３の水位との間の高さＨｗをか
ら運転の回転数でのアイドリンク調製ねじの部分におい
て発生する機関真空に関連させ、この静落差によってか
ら運転の回転数またはそれ以下に対応する機関真空にお
いて蒸気が機関に流入するのを効果的に防止することが
できる。

機関の回転数が増加するにつれてアイドリンク調製ねじ
５０９における真空はほぼ第５図の点線で示す状態で増
加し、増加した機関出力によりアイドリンク調製ねじ５
０９においてより大きな真空を生ずる。

第５図に示すように増加する絞り弁の開放に対するアイ
ドリンク調製ねじの真空の程度のプロットにより各出力
時での機関作動の安定度の多少を示す。

従って適切な寸法のオリフィス６０５により特定の絞り
弁開放における機関の要求する注入蒸気を満たすことが
できる。

オリフィスの寸法、および他の安定状態における絞り弁
開放を選択することによってオリフィス６０５を通過す
る水の量は真空度に従う。

またこのことにより機関の要求に応答して適切に注入蒸
気を供給することができる。

激しい変化の下で不純な蒸気（水滴が若干混入している
蒸気）を追加して以下に述べる状態で機関要求（高い正
味平均有効圧および高い出力による）を満す。

第５図に示すように絞り弁を開放するにつれてアイドリ
ンク調製ねじ５０９において大きな真空を生ずる。

このことにより固定オリフィス６０５を通過する流れが
増加する。

更に出力が増加するにつれフラッシュボイラ５０５の温
度が上昇しこのことによりフラッシュボイラの流体の容
積を膨張させ、機関に流入する質量流量を増加する。

更に可撓性弾性壁を有する貯蔵器５６９は機関に移動し
たこの容積分だけその体積を減少し、導管５２５Ａ、５
２５および５０５を経て伝わり貯蔵器５６９の内側に表
われる真空増加に直接比例してその壁をしぼませる。

この移動する容積はフラッシュボイラ５０５に対して部
分的に負担であり、この結果蒸気の質を低下させ（蒸気
流に水滴が混入する）このことは機関要求を満たすのに
望ましい。

減速の激しい変化中絞り弁を閉鎖してオリフィス６０５
を通過する真空をＢＶにまで減少し、この静落差Ｈｗに
より更に流れるのを停止する。

更に排気温度および従ってフラッシュボイラ５０５の温
度は減少し、体積変化従って流量が少なくなる。

更に導管５２５Ａ、５２５および５０５を経るアイドリ
ング調製ねじ５０９における減少した真空が貯蔵器５６
９の内側に表われる。

このことにより貯蔵器の弾性壁が増加し、もはや不要に
なったいかなる液体または蒸気をも導管５０９゜５２５
Ａ、５２５および５０５から膨張した貯蔵器５６９に戻
り、このようにして流動的な機関要求に答えることがで
きる。

真空感応および流体供給を同一導管を介して最適な作動
と簡便さを得る。

このように例えば加速、減速などの不安定な機関作動条
件において加速の際に必要なより多量の蒸気の注入を可
撓性壁を有するアキュムレータによって行い、このアキ
ュムレータを加速ポンプとして作用させ、また減速の際
に必要な蒸気注入の減少をこの可撓性壁を有すアキュム
レータの弾性的膨張により行い、この膨張により減速の
際に機関に不要なフラッシュボイラ５０５および供給導
管５２５，５２５Ａにおける水および蒸気を戻し、この
ことは減速の際にアイドリンク調製ねじ５０９において
真空が低くなることによって生ずる。

流体ドレン弁５７１をアキュムレータ５６９の上部に配
置する。

この場合流体ドレン弁５７１を安全装置としてタンク６
０３のフロート制御弁６０９が適切に作動しない場合の
不作動安全装置とする。

フロート制御弁６０９に弁素子を設け、この弁素子を導
管５１１の下端に関して平素位置決めし、図面に示す水
位においてタンク６０３の水位を維持する。

フロート制御弁６０９にアーム６１１、フロート６１３
および枢着部材即ち支点６１３を設ける。

タンク６０３の水位が低下するにつれフロート６１３は
降下し、また支点６１３０周りにアーム６１１が回動し
て弁６０９を開放し、タンク６０３に水を流入させる。

また水位はフロート６１３により定められる適切位置ま
で上昇し、弁６０９を閉鎖する。

弁６０９および関連の機構が故障した場合アキュムレー
タ５６９の頂部に配置するタンク５０３から流体ドレン
弁５７１に延在する落差によって流体ドレン弁５７１を
開放し機関の吸込装置にいかなる水の流れもないよう防
止する。

上述のように固定領域オリフィス６０５を可変領域オリ
フィスに代えることができ、またこの可変領域オリフィ
スを変化する機関温度により制御し、このことは第８図
のオリフィス５４１に関連して述べたのと同様である。

本発明の他の実施例において、燃料をフラッシュボイラ
に導入した流体に加え、機関シリンダの手前において反
応生成物を形成する所要の反応生成物は水素および一酸
化炭素であり、またこれら生成物は４８２．２℃（９０
０下）またはそれ以上の温度に加熱した反応器により容
易に形成することができ、この温度は機関の排気装置か
ら容易に得ることができる。

第６図に示すように本発明のこの形式の特別な実施例に
おいて例えば機関燃料タンクまたは気化器のボール（第
６図にて６１７の符号で示す）または他の供給源などの
供給源から燃料を取出し、また導管６１９からタンク６
２１に導く。

タンク６２１の燃料の高さをフロート６２５０作用の下
で弁６２３により調整し、このフロート６２５をアーム
の一端に取付け、このアームを他端において支点６２９
に枢着する。

このフロートと弁構体をフラッシュボイラ５０５の入口
の下方に所定距離ＨＦ離間させてこれを維持する。

この距離ＨＦはＨｗよりも十分大きく、距離ＨＦでの燃
料の静落差は水の距離Ｈｗの静落差に等しく、またこれ
ら静落差の双方をから運転の回転数でのアイドリンク調
製ねじにおける真空に等しいかまたはほんの僅か大きく
する。

導管６３１により燃料をタンク６２１からＴ字状継手に
導きこのＴ字状継手をオリフィス６０５０入口端におい
て導管５１１Ａに接続する。

比例オリフィス６３３を導管６３１に配管し、またこの
比例オリフィス６３３を導管５１１Ａの比例オリフィス
６０７に関連させ、導管６３１の燃料および導管５１１
Ａの水のそれぞれの流速を正確に比例して調節する。

混合した燃料と水をオリフィス６０５に通過させ、フラ
ッシュボイラ５０５の入口に流入させる。

フラッシュボイラ５０５に混合流体を加熱して、予燃焼
反応生成物、例えば水素および一酸化炭素を生じる温度
にし、このことにより機関シリンダの燃焼を著しく高め
る。

水素アキュムレータ６３５を好適には弾性膨張可能貯蔵
容器とし、この水素アキュムレータをフラッシュボイラ
の出口とアイドリンク調製ねじ５０９との間の高い地点
に配置し、機関の点火の停止後およびフラッシュボイラ
の残熱により水素を発生しつづける間に発生する水素を
蓄積する。

他の高いドーム型アキュムレータを室に固着して設計し
て吸込装置に挿入しこれと同一の目的を達成するように
することができる。

この水素アキュムレータ６３５により機関を停止した後
この機関を再び容易に始動させるため水素を蓄積するだ
けでなく、加速ポンプとして作用させ追加の蓄積した水
素を機関の加速の際に増加する真空で機関に注入するこ
とができる。

アキュムレータ６３５により水素（最も軽いガス）の他
に一酸化炭素の大部分を蓄積する。

これは一酸化炭素も比較的軽いガスであるからである。

本発明の他の形式において添加物を貯水タンク５０３ま
たはタンク６０３に加え、所要の予燃焼反応生成物を生
ずるようにする。

加えることができる添加物の例としてアンモニアをタン
ク５０３またはタンク６０３に加える。

第６図の実施例の可変領域オリフィス装置の好適な形式
としては第９図に詳細に示す反応器５５０がある。

第９図の実施例において可変領域オリフィス５０７を弁
座５４１および可動素子５４３との間に配置する。

可動弁素子５４３をワイヤまたはロッド５４５の一端に
着座させる。

ロッド５４５の他端をキャップ６３７に着座させ、管５
４７の関連端部に溶着または他の方法で取付ける。

管５４７の対向端をフレア５４９により反応器の本体５
１９に連結する。

フレア付端部５４９を円錐表面を有する二重円錐部材に
より所定位置に保持し、この二重円錐部材に一端がフレ
ア５４９に掛合する円錐表面と他端においてフレア６４
１のための着座部を生ずる円錐表面とを設け、このフレ
ア６４１を中間管状部材６４３の一端に形成する。

管状部材の他端をキャンプ６３７に隣接させるか離間さ
せて延在させ、またこの管状部材６４３をロッド５４５
に同心にかつこのロッドから離間させて部材６４３とロ
ッド５４５との間において管状部材６４３の内側に第１
流れ経路を生ずるようにし、まｆ管状部材６４３と制御
管５４γとの間において管状部材６４３の外側に第２流
れ経路を生ずるようにする。

第９図の実施例においてこれら２個の流れ経路によりフ
ラッシュボイラ５０５を形成する。

鉄などの粉末または細条の触媒６４５を外側流れ経路に
配置するのがよ（所要の予燃焼反応を生せしめる補助を
する。

フレア端部６４１を部材６３９によって形成される円錐
着座部にねじ付栓６４７により保持する。

この栓６４７に内孔６４９を設け、可動弁素子５４３の
拡大端部と摺動嵌着を生ずるようにする。

第１０図に明示するようにこの弁素子５４３の拡大端部
に溝６５１を設け、この溝６５１を軸線方向に延在させ
、弁座５４１と弁素子５４３の他端との間に形成される
可変領域オリフィスから通路６５３に液体が流れること
ができるようにする。

通路６５３をしぼみうる貯蔵器５６９の上端に接続する
。

溝６５１を中間管６４３とロッド５４５との間に延在す
る内側流れ通路５０５に接続し、これらの溝によりフラ
ッシュボイラ５０５の入口端に液体が流入することがで
きるようにする。

第９図に示すように反応器５５０を排気マニホルドの開
口５３８に角度をなして取付け、反応器の縦方向軸線を
入口５１１Ａかも反応器の反対端のキャップ部６３７に
向う方向に水平または僅かに上向きに傾斜させて配置す
る。

溝６５１の出口端とフラッシュボイラ５０５の入口との
間の流れ領域の直径の僅かな減少に関連して反応器の縦
方向軸線をこのように傾斜させることによりフラッシュ
ボイラ５０５に流れ込むことができる前に流入流体によ
りしぼみうる貯蔵器５６９を充たすことを確実にする。

はね６５５を弁素子５４３の拡大端部と部材６５７との
間に着座させ、この部材６５７により弁座５４１を形成
し、この弁座５４１の一端を入口５１１Ａに螺着し、ば
ね６５５のための調整しうる弁座を形成する。

−ｙ−ｙツシュボイラ５０５の出口における生成物を二
重円錐部材６３９に形成した開口６５９を経て反応器の
本体５１９に形成した通路６６１に導く。

この通路６６１を導管５２５に連結し、この導管５２５
をアイドリング調製ねじ５０９に達せしめる。

通路６５０により本体５１９の排気ガス窪み領域５３９
を管状突出部６５２に接続して排気マニホルドとし、全
排気圧を以下の第１１〜１７図のインバータに使用する
。

第９図に示す反応器の作用において導管５１１Ａから反
応器に水が流入し導管６３１から反応器に燃料が流入す
る。

可動弁部材５４３と固定弁座５４１とにより形成した可
変領域オリフィスに混合流体が通過し、溝孔６５１を経
て通路６５３を下降し、しぼみうる貯蔵器５６９を充た
す。

このことは初期の始動時に迅速に生じ、またその後しぽ
みうる貯蔵器は可変容器の体積に応じて充たされた状態
を維持する。

可変領域オリフィスの開口により調整して流入流体を出
口から溝孔６５１に流入し、同心スラッシュボイラ５０
５０入力端に流き、このフラッシュボイラにおいてこの
流体に熱を吸収させる。

流体流はロッド５４５に沿って中間管６４３に流れ、管
６４３の出口端に達する。

この点において流体流の向きは反転し、この流体は中間
管６４３の外側に沿って逆流し、また開口６５９を経て
出口導管５２５に達する。

制御管５４７をロッド５４５の材料の熱膨張係数より高
い係数を有する材料により形成し、温度が増加する際に
管５４７がロッド５４５の膨張より大きな膨張するよう
にし、このことにより弁素子５４３および弁座５４１と
の間の開口を増加させる。

このようにしてこの反応器により変化する機関温度の応
答を得ることができ、これはこの点に関して第８図の実
施例で説明したのとほぼ同様の方法である。

ばね６５５により本発明の実施例の重要な制御機能を得
ることができる。

これは弁素子５４３を低膨張係数の制御ロッド５４５に
取付げないためである。

ロッド５４５を端板６３７に取付げるのではなく各端部
において具合よい摺動嵌着をする。

従って可変領域オリフィスを弁素子５４３と弁座５４１
の間に開放する手段を形成するためばね６５５を設けて
連続的に軸線方向の負荷を弁素子５４３に与えることが
必要であり、このことにより制御素子５４５と外側制御
管５４γとの相対的に異なる膨張を生ずる。

これら２個の部材の異なる膨張は可変領域オリアイスの
開放を制御する制御方法である。

平素低速から運転状態のための排気マニホルドにおける
平素の燃焼作動温度にこの装置を工場で予めセットする
のが普通であり、このことを工場では導管５２５に加わ
る真空によって測った弁閉鎖位置に頂度達する位置にお
いて第１調節部材６５７を弁部材に着座することによっ
て行う０第２に制御された室温においてこの点に達する
際に工場での調節においてこれら部材間に予めセットし
た軸線方向の負荷に相当する所定の量だけ更に部材６５
７を回転し、このようにして外側前構体５４７に関連し
て部材５４５に予め負荷を与え、予めセットした温度に
相当する予負荷を生ずるようにする。

即ち部材を加熱し、また相対的な膨張を生せしめるにつ
れてから運転の標準温度に達するとき弁座がまさに開放
しようとする。

現場で部材６５７を調整することが必要な場合現場調整
することができること勿論であるが、平素は考慮されな
い。

しぼみうる貯蔵器５６９を加速の際に加速ポンプとして
作用させ、減速の際に収容貯蔵器として作用させ、これ
は第６図および本発明の他の実施例で説明したのと同様
である。

。更に本発明の他の実施例と比較して第９図の実実施は
他の有益な制御機能を行うことができる。

即ち第９図の実施例により熱流に応答して流体の出力流
量を変化させることができる。

即ち第９図の実施例によりオーバーセンタスイッチの構
成のように作用し、先に詳述したように加速の際フラッ
シュボイラに流入する液体の増加に応答して流速を増加
し、また減速状態において反応器に流入する流体が減少
するのに応じて減速の際の供給流体流をより一層減少す
る。

第９図の反応器の構体を本発明の第１および４図の実施
例に使用することもできる。

第９図の反応器５５０を本発明の第１６図の実施例に使
用することもでき、この場合反応器５５０に通路６５０
を設け、出口継手６５２を室５３９の圧力に接続する。

この圧力は機関排気マニホルドの圧力と同一であり、ま
た継手６５２における排気マニホルド圧力を供給する目
的は貯水タンク５０３を大気圧以上に加圧してインバー
タ装置６６３に関連させて使用するためである。

このことを第１１〜１７図につきより詳細に説明する。

多数の添加物を本発明に使用することができる。

このような添加物として例えばアンモニア、過酸化水素
および溶解炭化水素を加えた水素ガスの溶液などの燃焼
効率をよくするものがある。

このような添加物として水の硬度および装置の導管に堆
積する沈澱物を減少するための添加物を加えることもで
きる。

添加物として上部シリンダ潤滑剤および炭素および鉛堆
積物除去剤および機関を清浄にするための洗浄剤を添加
することもできる。

第７図に示すアイドリンク調製ねじ５０９の内端に共鳴
室５７７を形成する。

ねじの内端の下側表面（第７図参照）に窪み５７９を配
置し、また窪み５７９に隣接してこの前方においてアイ
ドリンク調製ねじの内端の上側表面に形成した溝孔開口
５８１にオリフィス５８０を形成することによってこの
共鳴室５７７を形成する。

ねじ５０９の中空内部およびオリフィス５８０を通過し
、また開口５８１から流出する流入蒸気により開口５８
１および室５７７に作用してホイツスルとして作動させ
、このホイツスルにおいて室５７７は共鳴効果を生じ、
開口５８１から流出する蒸気において超音波振動および
波頭を発生する。

このことはこの点において気化器を通過する注入蒸気と
燃料／空気混合気の相互混合を高めるのに有益な効果が
ある。

さらにこの共鳴効果により反応エネルギの補助をし、ま
たこれは装置にエネルギを追加する他の方法である。

この共鳴周波数を調節して燃料／空気の流入混合気の燃
料滴の寸法に適合するようにするのが好適であり、これ
ら燃料滴を散乱し、また良好な混合と燃焼を生ずるよう
液体燃料を気化させる。

この超音波蒸気注入により燃料／空気混合気と蒸気との
予燃焼反応に寄与し、水素と一酸化炭素の形成を高める
。

第７図に示すようにアイドリンク調製ねじ５０９に可変
オリフィス空気放出構体５８３を設けるのが好適であり
、この構体をアイドリング調製ねじ５０９に組込む。

空気放出構体５８３に大気を流すための開口５８５を設
ける。

この開口５８５をばね５８９の偏倚の下でボール逆止弁
５８７により閉鎖し、このばね５８９をばね制止弁座５
９１に着座させる。

ばね５８９の力をアイドリンク調製ねじの位置において
生ずる機関の吸込口の真空に適合するようにし、所要の
追加のり一ンアウト空気を導入するようにする。

ばね制止部材５９１にオリフィス５９３を設けるのがよ
（、このオリフィスによりさらにアイドリンク調製ねじ
に流入するり一ンアウトの量の制御も行うようにする。

可撓性封鎖ホース５９５によりアイドリング調製ねじ５
０９に接続する構体５８３を支持しまた封鎖する。

封鎖部材５９５を構体５８３に対して指で回転すること
ができるようにし、アイドリンク調製ねじ５０９の調整
に必要なだけアイドリンク調製ねじを回転させる。

対照色付縦方向割出線または隆起５９７を封鎖部材５９
５の表面に設ける。

アイドリンク調製ねじ５０９を着座させ、封鎖部材を調
整して割出マーク５９７を対照のため直立させ、またこ
の割出マーク５９７を使用して第４図に示すように２個
のアイドリンク調製ねじを使用するとき正確に同期調整
する。

代案として割れ目６０１を有する調整可能分割割出リン
グ５９９を使用して割出機能を行う。

アイドリンク調製ねじにおける機関の吸込マニホルドの
真空は最大であり、第５図の実線で示すように絞り弁の
開放を増加させるに従い徐々に減少する。

本発明によれは吸込マニホルドの真空のこの関係は蒸気
注入装置の出口端に逆の関係を生じて第５図の「インバ
ータ」のラインにより示すように蒸気注入装置の出口端
における真空は絞り弁の閉鎖位置におけるゼロから絞り
弁を全開にしたときの最大値まで変化するという利点が
ある。

ここで使用した「真空」という用語は蒸気注入装置の出
口端に生ずる圧力と貯水タンク５０３の流体に平素加わ
る圧力（周囲の大気圧）との圧力差を表現するのに使用
した。

以下に詳細に説明するように貯水タンク５０３の流体に
加わる圧力は機関の排気圧力を導入することによって平
素の大気圧以上に増加させることができ、この場合「真
空」という用語は蒸気注入装置の出口端に現われる圧力
と貯水タンクの流体に現われる大気圧以上の圧力との差
を表わすのに使用する。

次に説明する本発明の実施例において真空効果を良くす
るため真空領域を減少する。

この結果を得るためのインバータ装置の一実施例を第１
１〜１５図に示す。

この結果を得るため本発明の他の実施例を第１７図に示
す。

このように本発明によれば蝶形気化器の下方、例えば吸
込マニホルドに現われる真空を使用して機関吸込装置に
流入する蒸気流の量を制御することができ、マニホルド
内で気化器外の真空が上述したように絞り弁の開放を増
加するにつれ増加する真空の一般的に望ましい関係に正
反対の状態で変化する場合でも制御することができる。

本発明の第１１〜１５図の実施例においてこのことを行
う方法はインバータ装置６６３を使用することによるも
のであり、マニホルド内で気化器外の真空を絞り弁を開
放するにつれほぼ直線的に増加する真空に変換する。

本発明のこの機能を行うインバータ装置の一実施例を第
１１図に示し、６６３で示す。

インバータ装置６６３にＴ字型部材６６５を設け、この
Ｔ字型部材に開口６６７を設げ、この開口をｐｃｖ弁６
７０’（第１６図参照）の出口ホース６６９に接続しう
るようにし、またこのＴ字型部材６６５に他の開口６７
１を設け、この開口を直接（または第１１図に示すよう
に超音波発生装置６８０を介して）ホース６７３に接続
しうるようにする。

ホース６７３を開口６７５（第１６図参照）に接続し、
この開口を気化器の蝶型弁６７７の外方に配置する。

インバータ装置６６３に下方突出シリンダ６７８を設け
、この下方突出シリンダにピストン６９１のための円筒
形の孔６９３を設ける。

シリンダ６７８の下端に座金７０７を設け、この座金を
スナップリング７０５により所定位置に保持する。

この座金に開口６７９とホースの乳首型突出部６５４と
を設け、貯水タンク５０３の排出口導管６５６に接続す
る。

排出通口６５８を孔６９３の下側部の側壁に配置し、絞
り弁を全開にした時（第１５図参照）ピストン６９１の
位置を調整して、以下に詳細に説明するようにこの絞り
弁全開の作動状態においてピストンの通路７０２と通路
６８３の連通を維持し、またピストンが第１３図に示す
位置（機関停止）に落下するのを防止する。

排気圧を絞り弁全開の作動状態においてピストン６９１
の下側に作用させ（ピストン６９１により出口導管６５
６から通口６５８を経て大気に流出する排気圧の流れを
部分的に制限するため）ピストン６９１の上端の側壁７
００により通路６８３から絞り弁全開の機関への蒸気流
を阻止するのを防止する。

さらに下方突出・／リンダ６７Ｂに２個の垂直方向に延
在する細長通口６８１を設け、システムの上部側壁に形
成し、またこのシリンダ６７８の孔６９３の下端に放出
通口６６０を設ける。

シリンダ６７８の側壁に形成した通口６８３をステム６
８５に接続し、次にこのステム６８５を導管５２５Ａに
接続し、この導管５２５Ａにより反応器５５０の出口か
ら蒸気を導入する。

Ｉ プラスチックまたはゴムの気泡、あるいは他の適当
な浸水性のフィルタ材料で形成したフィルタ６８７をシ
リンダ６７８の外側に配置し、空気を通口６８１に流入
させる前に空気を濾過する。

ピストン６９１を内孔６９３で軸線方向に運動しうるよ
う取付ける。

このピストン６９１に下部フランジ６９５を設け、この
下部フランジを孔６９３の内表面に摺動嵌合するよう掛
合させ、またピストン６９１の上部に案内溝６９７を設
け、この案内溝を半径方向内方突出案内フランジ６９９
に共働させ、この案内フランジ６９９をシリンダ６７８
の内部に形成する。

ピストンの案内溝６９７を有する側と反対側の側面に通
路溝孔７０１を形成し、導管５２５Ａから通路７０１を
経て出口開口６７１に流体が流れることができるように
し、このときピストンフランジ６９５は通口６８３の下
方に位置する。

ばね７０３をピストン６９１の中空内部の内側底部７０
４に着座させ孔６９３においてピストンを下方に偏倚さ
せる。

インバータ装置６６３の作動において、から運転状態（
第１１図参照）ではＴ字状の部分６６７゜６７１の真空
が最大（第５図の実線参照）であり重力とピストンに対
するばね７０３の力に打ち勝ち第１１図に示す地点まで
上昇させるに十分大きい。

図示の位置において通口６８３は開放し、従って流体ま
たは導管５２５Ａの残りの蒸気が排出通口を経て大気に
流出する。

絞り弁を開放し、また出力を増加するとともにマニホル
ドの真空が減少するにつれてＰＣＶ弁６７０′は弁座を
離れて開放し、導管６６９の圧力を気化器の下方のマニ
ホルドの真空以下にまでも減少する。

部分的な絞り弁の開放におけるこの減少した真空状態（
第１４図参照）によりばね７０３の力によりピストン６
９１を通口６８３を越えて下方に押圧し、通口６８３を
越えてフランジ６９５を通過させ、またＰＣＶ弁からの
導管６６９の真空は制限オリフィス７０１に現われる。

導管５２５Ａの真空はオリフィス７６１で測定されるＰ
Ｃｖ導管６６９の真空とフランジ６９５とシリンダの内
孔６９３との間の間隙６９４で測定される通口６５８の
大気圧との比で決定される真空である。

絞り弁と出力とをさらに増加させ絞り弁を全開にする場
合（第１５図参照）マニホルドの真空と導管６６９に現
われるＰＣＶの真空は減少し、ピストン６９１をさらに
下方に移動する。

この結果一方の通口６８３の上方のオリフィス７０１と
、他方のオリフィスγ０１およびフランジ６９５とシリ
ンダの内孔６９３との間の制限間隙６９４をたし合わせ
たものとの比が変化する。

第１５図に示した操作状態において通口６８３の真空は
導管６６９の真空に完全に等しい。

部分的に絞り弁を開放するとき（第１４図参照）から完
全に絞り弁を開放させるとき（第１５図参照）に移行す
る場合通口６８３の上方のより短い区間の真空はこの区
間の制限が減少する限り増加を続け、その結果ピストン
６９１は孔をさらに下降して真空が増加し、このピスト
ンの下降にはＰＣｖ導管６６９において真空が減少する
現象を伴う。

この点において注意すべき重要な事柄は通路７０１を制
限部材として作用させ、この制限部材により行う制限の
量はピストン６９１０通路６９３に対する相対的な垂直
位置に基づ匂ピストンがシリンダ内をさらに下降するに
つれ通路７０１の長さは減少し、またこの通路により行
う制限も減少する。

通路６８３に作用的に加わる圧力は従って通路６８３の
下方の通路７０１の有効距離により生ずる制限およびフ
ランジ６９５と円筒孔６９３の内表面との間の間隙６９
４により生ずる制限に対する通路６８３の上方における
通路γ０１の有効距離によって生ずるオリフィスの比に
基づく。

このようにピストン６９１がさらに孔６９３で下降する
につれてフランジ６９５と孔６９３の側壁との間に形成
される制限はほぼ一定であるが、通口６８３の下方にお
ける通路７０１により形成される制限はこの通路７０１
の長さの大部分が通口６８３の下方に配置するため増加
する。

さらにピストン６９１が下降するにつれ通口６８１が現
われ、空気がこれら通口、フィルタ６８７を経て流入し
、最も経済的で、また発生物が最小、最適燃料／空気混
合比で最適機関作動のために望ましい機関のり一ンアウ
ト（汚染発生物を少なくするため空気を吸入して混合比
を変化すること）を行う。

この通口を燃料／空気混合気の比率変化に適合する形状
にし、また頂部より下部を大きくし、機関の出力が増加
するとともにピストンが下降するにつれ経済性を最大に
し、発生物を最小にするり一ンアウトに使用される空気
量を増加する。

ピストン６９１の位置は２個の要因に基づく。

ピストンの頂部のばね７０３により発生するばね力によ
りシリンダにおけるピストン６９１の垂直方向の位置を
変化させ、この変化はばねの変化する拡張または圧縮に
よる。

さらにピストン６９１の頂部に作用する圧力とピストン
６９１の底部に作用する圧力とによりシリンダにおける
ピストン６９１の位置に作用する力を生ずるようにする
ことができる。

すなわち機関のから運転の場合（第１１図参照）および
部分的に絞り弁を開放した場合（第１４図参照）ピスト
ン６９１の底面は大気圧に作用的にさらされ、このとぎ
フランジ６９５は通口６８３の下方に通過し、大気圧が
通口６５８を経て孔６９３の下部の内部に伝達されるか
らである。

ピストン６９１の上表面は真空圧を受け、この真空圧は
主にＰＣＶ導管の圧力に基づき、しかるにこの真空圧は
通口６８１からの大気圧によりある程度影響を受け（ピ
ストン６９１の上部端縁を部分的に絞り弁を開放した場
合においてこれら通口を部分的に開放する時）、また通
口６８３を経て出口導管６７１に流入することによって
生ずるピストン６９１の頂表面に加わる部分圧によって
も影響を受ける。

絞り弁を全開にした場合（第１５図参照）ピストン６９
１の下側表面は大気圧以上の圧力を受け（この圧力は導
管６５６を経て導かれる機関の排気圧力により生ずる）
、この圧力をばね６８１および通口６５８の関連開放領
域により調整する。

機関排気圧力を使用して貯水タンク５０３を加圧して大
気圧以上の圧力にし、次にこの一層高い圧力を導管６５
６を経て孔６９３の下端に導くことによってピストン６
９１を通過する差圧は絞り弁全開の場合実質的に増加す
る（排気ガス圧なしでこの差圧と比較した場合）。

このことを第５図でグラフにより示す（「インバータ」
線の右端の線を参照）。

絞り弁全開での増加する差圧により機関への蒸気供給を
確実に維持し絞り弁を全開にした場合ピストンの部分７
０１によりこの供給を阻止ヒないという大きな利点があ
る。

機関を停止した際機関排気圧をゼロにし、また孔６９３
の下端の残りの排気圧を放出通口６６０を経て大気に注
出し、ピストン孔６９３の底部に動かすことができるよ
うにする。

ピストン６９１のこの下方の運動によりランド部７００
を位置決めして通路６８３を阻止し、機関の停止を完全
にするよう通口６８１の開放を完全にする。

導管６５２に流体逆止弁（第２図の弁５７１とある程度
類似）を設けるとよく、このようにすることにより機関
排気圧調整してこの圧力の効果を増大することができ、
またこの機関排気圧をタンク５０３に液体の表面の下方
に導入し、インバータ６６３に圧力を送る前に排気ガス
の清浄化を増大することができる。

第１１図に示す作動状態および上述のインバータ装置構
造の効果はマニホルド内で気化器外の真空の関係（第５
図の実線で示す関係）を絞り弁が閉鎖状態での真空が最
大になり絞り弁が全開の状態での真空が最小になる関係
から第５図の「インバータ」のラインにより示すように
絞り弁が閉鎖の状態で真空がゼロで、絞り弁が全開での
状態において最大になるよう変化する関係に変換するこ
とである。

インバータ装置６６３の通路６８３でのこの変換された
真空状態は従ってまさに変化する機関の絞り弁開放状態
にとって望ましい真空関係の型式となる。

第１１図に示すインバータ装置にはさらに他の利点があ
る。

すなわちから運転または減速（第１１図参照）、あるい
は機関停止（第１３図参照）状態のときの絞り弁閉鎖の
場合の真空は実際上ゼロであり、導管５２５Ａから流入
するすべての流体は絞り弁閉鎖状態（このとき機関は作
動）またはランド７００により阻止されている場合（こ
のとき機関は停止）、出口開口６５８，６６０を経て大
気中に確実に排出される。

実際第１１図に示すこの構造によりいかなる補助的な排
出装置を使用する必要はなくなる。

さらにこのインバータを機関吸込装置のほぼ吸込点にお
いて配置することによってあふれることなく確実に所要
の遮断および蒸気の排出を行うことができる。

第１１図の装置の排出作動をほぼ瞬間的に行うことがで
きる。

絞り弁を閉鎖した時導管５２５Ａのいかなる過剰の流体
をも即座に排出し、また機関への通路もフランシロ９５
により閉鎖される。

絞り弁の閉鎖（このとき機関は作動）においてピストン
のフランジ６９５が通口６８３の上方に移動する方法に
より通口６８３から排出口６５８゜６６０に流体を排出
することができるのみならず、フランジ６９５によりオ
リフィス６８３から上昇して出口通路６７１に至るいか
なる流体をも阻止することもできる。

この点に関してピストン６９１は弁部材として作用する
。

内孔６９３の長さに対するピストン６９１の長さの関係
、ランド部１００の形状および溝孔６８１の位置決めに
より機関停止の際には機関には流体が流れ込むことがで
きないことを確実にする。

機関の停止の際真空はゼロまで低下し、ばね７０３によ
りピストン６９１を下方に押圧し、内孔６９３の下端に
おいてスナップリングγ０５に支持した板７０７にフラ
ンジ６９５を着座させる。

フランジ６９５を板７０７に掛合した時ピストン６９１
の上部ランド部７００は通口６８３に対向して通口から
流れを阻止する。

ランド部７００を通過するいかなる漏れも溝孔６８１か
ら流出し、これら溝孔を包囲する空気フィルタ６８７を
通過する。

すなわち機関を停止した時ＰＣｖ導管６６９の真空はゼ
ロに達し、またばね７０３によりピストン６９１を下方
に押圧してフランジ６９５を座金７０７に掛合させる。

この点において開ロア０２の上方のピストン側壁のラン
ド部７００により開口６８３を経る流れを阻止する。

このことにより導管５２５Ａから機関にいかなる流体も
流入するのを防止する。

ピストンの側壁７０８を通過する流体の漏れ力抄しでも
ある場合どんな漏れが生じてもこのような漏れが出口６
７１および機関に達する前に通口６８１から流出する。

このように通口６８１には２つの機能を有する。

この通口により機関停止の際漏れが機関に流入するのを
確実に防止することができる。

しかし通口６８１の主な目的はある作動状態において追
加リーンアウトを行うことである。

機関出力が増加するにつれピストン６９１が下方に移動
するため開放した各通口６８１の断面領域は比例的に増
加し、機関出力に伴って機関の追加のおよび増加したり
一ンアウトを行う。

通口６８１の位置および形状に対するピストン６９１の
関係をから運転においては機関のリーンアウトを行わな
いようにするのが普通である。

すなわち作動のから運転の状態においてピストン６９１
により通口６８１から導管６７３へのいかなる流れも阻
止する。

しかしながら運転において若干のり−ンアウト流を必要
とする場合には所要のり−ンアウトを行うようピストン
６９１と通口６８１との相対的な調和と位置決めを構成
することができる。

第１１図に示すようにインバータ装置６６３に超音波発
生器６７０を使用することができる。

超音波発生器の内端６７２をインバータの出口６７１に
接続するか、または一体にすることができる（第１１図
参照）。

超音波発生器の入口端６７２に流入する流体流（ＰＣＶ
弁を組合せたクランク室のガス）、導管５２５Ａかもの
蒸気および開口６７９，６８１を経て導入されるいかな
る追加のり一ンアウト空気もオリフィス６７４を経て流
れる。

オリフィス６７４を経る流体流の一部は共鳴室６１６に
流入し、流れの主流は超音波発生器の出口６７３に流入
する。

共鳴室６７６の効果は超音波周波数で出口導管６７３に
定在波６８０を生ずることであり、この超音波発生器に
より蒸気流のすべての材料を効率よく混合することがで
き、さらに導管６７８の材料の混合をよくするための衝
撃波を発生し、空気／燃料混合気を気化器の下端から流
出させる。

従って超音波発生器６７０は蒸気流の流体エネルギを使
用してインバータ装置６６３の流体流と気化器の流出流
との混合および気化をよくする。

第１８図においてリーンアウト弁７０９を示し、このリ
ーンアウト弁を第１図のＰＣｖ弁６７０′および第４図
の実施例に使用して燃焼効率を増加し、発生物を減少す
るための追加のり一ンアウトを生ずることができる。

このリーンアウト弁７０９に外部弁体１１１を設け、こ
の弁体をＰＣｖ導体６６９に挿入するための１字部１１
３に螺着する。

さらにこのリーンアウト弁１０９に可動弁素子７１５を
設け、この可動弁素子に傾斜ステム７１７と上部フラン
ジ７１９とを設ける。

このフランジ７１９を案内フランジとし、このフランジ
の周縁に空気流のための切欠を設ける（第１９図参照）
。

ばね７２１を７ランジ７１９の下部に掛合させ、また弁
座７２３に着座させ弁素子γ１５を上方に偏倚して図示
の点線位置に向わせ、この位置においてステム７１７の
傾斜した下端により弁体７１１の内部を経て溝孔付フラ
ンジ７１９を通過し、また減少した直径の孔７２３を経
てＰＣＭ弁の導管６６９の内部に流れる大気の空気の制
限を最小にする。

スナップリング７２５により弁素子７１５の上方への運
動を制限し、また突出部１２７により弁素子７１５の下
方への移動を制限する。

リーンアウト弁７０９の作動において可動弁素子７１１
は機関のから運賃において実線で示す位置に移動する。

この位置において弁ステム７１７により導管６６９に流
入するすべての空気流をほぼ阻止する。

これはステムの大直径部が孔７２３に対して流れを阻止
する関係の位置に配置するからである。

弁素子７１５はから運転のとき実線で示す位置に下方に
移動する。

これは導管６６９の真空が大気圧に対して十分高（、フ
ランシフ１９０頂部とこのフランジの底部との間の圧力
の不均衡により、ばね１２１の偏倚力に打ち勝ち、弁素
子を図示の位置に下方に移動するからである。

すなわち機関のから運転のときこの差圧は７ランジ１１
９の溝孔を通過する流れ領域より十分高く、図示の実線
で示すように弁素子７１５を位置させる。

導管６６９の真空が減少するにつれて７ランジ７１９の
溝孔を経る流れ領域をばねカフ２１に関連させ、ＰＣＶ
導管６６９の真空の減少に伴って徐々に上方に移動し、
またこのことにより傾斜付き弁ステム７１７と通路７２
３との間に可変オリフィスを生じ絞り弁の位置の増加に
伴うリーンアウトの増加に対するＰＣｖ導管６６９に注
入する大気の空気の量を増加させる。

第１１〜１５図につき説明したインバータ装置を第１お
よび４図に示す実施例のリーンアウト弁７０９の代りに
使用することができ、このとき空気リーンアウト弁７０
９の代りにインバータ装置をｐｃｖ導管に接続する。

この場合蒸気出口導管５２５をアイドリング調製ねじ５
０９に接続する代りにインバータの入口６８３に接続す
る。

すべての場合において蝶形弁を超えて機関吸込装置にＰ
ＣＶ弁導管６６９を接続し、第５図の実線で示すように
この導管６６９の真空を絞り弁閉鎖状態における最大か
ら絞り弁全開状態における最小まで変化させる。

第１６図は第１１〜１５図のインバータ装置を組込み、
さらに第９図の反応器装置５５０を組込んだ発生物制御
装置の実施例の立面図である。

他の図面に示す部分に対応する第１６図の装置の部分を
対応の符号で示す。

このように第１６図の実施例に貯水タンク５０３、この
タンク５０３から反応器５５０に水を導くための導管５
１１、燃料供給タンク６１１、燃料供給タンク６１７か
ら反応器５５０に燃料を導くための導管６１９（流量調
整制限部材６３３を有する）、蒸気および予燃焼反応生
成物を反応器５５０からインバータ６６３に導（ための
導管５２５Ａ、ＰＣＶ弁６７０′、Ｐ ＣＶ （Ｐｏ５
ｉｔｉｖｅＣｒａｎｋ Ｃａ５ｅ Ｖｅｎｔｉｌｌａｔ
ｉｏｎ）弁６７０′からインバータ６６３の出口のＴ字
状継手への流れを導くための導管６６７およびＰＣ■導
管６６１の接続部とインバータ６６３の出口とを気化器
の蝶形弁６１７の外部の位置６７５におけるｍ吸込装置
に接続する導管６７３を設ける。

位置６７５はＰＣＭ弁のガス流を機関吸込装置に導入す
るために平素使用する。

しかし本発明は気化器との接続をこの位置に限定するも
のではない。

本発明装置のインバータ６６３の適切な作動は絞り弁の
開放を増加するにつれて真空が減少する位置において機
関吸込装置に接続することのみに従う。

さらに第１６図の実施例に排気ガス圧を貯水タンク５０
３に導く導管６５２と、排気ガスの交互圧を調整するた
めの流体逆止弁６５４と、および大気圧以上の圧力を貯
水タンク５０３からインバータ６６３に導く導管６５６
とを設ける。

第１６図の実施例の作動において供給水をタンク５０３
かも反応器５５０に重力と真空とにより供給する。

この特別な実施例において水を供給する真空の効果は重
力の効果より十分太き（、またこの結果必要ならば水供
給タンク５０３を反応器５５０の高さより低く配置する
ことができる。

タンク６１７からの燃料を導管６１９を経て流量調整制
限部材６３３を通過させ反応器５５０に供給する。

第１６図に示すように燃料導管６１９を入口接続部６５
３において反応器５５０に接続する。

代案として燃料導管６１９を入口導管６３１（第９図参
照）において反応器に接続することができる。

燃料導管６１９を反応器５５００Å口導管６３１に接続
するとき可変オリフィス制御弁５０７を通過する前に水
と燃料とを予め混合する。

燃料導管６１９を反応器５５０の入口６５３に接続する
とき燃料を可変オリフィス流量制御弁５０７の水の下流
において混合する。

第１６図の実施例において反応器５５０の可変オリフィ
ス５０７０代りに固定オリフィス（例えば第６図に示す
オリフィス６０５）を使用することができる。

第１３図の実施例のインバータ６３３により機関の停止
および減速の時に機関へのいかなる流入も遮断するとい
う事実によって（ａ）燃料導管を流量制限オリフィス５
０１の下流に接続することができ、また（１））可変オ
リフィス５０７の代りに固定オリフィス（例えば第６図
のオリフィス６０５）を使用することができる。

すなわち機関の停止および機関の減速、またから運転に
おいていかなる流体も入口６８３から出口６７１に流れ
るのを確実に防止するよう位置することができ（第１１
〜１６図につき説明したと同様）、またから運転におい
てピストン６９１をインバータに設けることによりイン
パーク装置６６３の上流に流れ閉止弁（例えば第９図の
可変オリフィス流量制御弁５０１）を設けたり、または
これに頼る必要はなくなる。

燃料流の制御のため固定オリフィス６３３（入口６５３
に流入することができる）と固定オリフィス６０５ （
可変オリフィス５０７の代りに使用する）とを使用する
ことができる。

これはイン・く−タ６３３により増加する機関出力に伴
って真空を増加して機関の要求を満すことができるため
である。

オリフィスの寸法を適切に選択することによって反応器
に流入する水および燃料の所要の流速を制御することが
でき、供給導管に可変オリフィスを設ける必要がない。

固定オリフィスでの可変真空により所要通りに流量を変
化することができる。

第１６図に示すフラッシュボイラ５０５を反応器５５０
の一部として図示する。

しかしこのフラッシュボイラ５０５は第１６および９図
に示すように同軸構造に限定するものではなく、第１６
図の実施例において第８，２および４図の実施例のよう
に管の形式にすることができ、またこのフラッシュボイ
ラを排気マニホルドまたは加熱器の周囲に巻付けたアル
ミニウムなどの金属管にすることができる。

フラッシュボイラの特別な形式は第１６図の実施例の構
造または作動状態に対して重要ではない。

要約すれば第１６図の実施例において水流を蒸気に変換
する制御のために固定オリフィス以外にはまさに何も必
要でないということである。

予燃焼反応生成物を必要とする場合燃料導管６１９をさ
らに水供給導管５１１に接続し、また燃料流をフラッシ
ュボイラにおいて水に混合し、このフラッシュボイラを
反応器として作用させ、水を蒸気に変換するのみならず
燃料および蒸気を予燃焼反応生成物に変換することもで
きる。

フラッシュボイラの特別な形式は必要でなく、また第９
図の反応器は所要の結果を生ずるのに効果のある反応器
の１つの形成を示したにすぎない。

燃料を水に加えて予燃焼反応生成物を生ずる場合この反
応にはフラッシュボイラに適切な温度が必要である。

すなわち４８２．２°Ｃ（９００下）またはそれ以上の
温度が所要の反応を完全に生ずるの１に好ましい。

反応器５５０の出口、第９図の継手５２５を導管５２５
Ａにより蒸気および予燃焼反応生成物をインバータ装置
６６３の入口６８３に導き、また蒸気と予燃焼反応生成
物の流れを種々の機関の作動状態の下でインバータ装置
６６３の構造により調整する。

この機関の作動状態として、から運転における作動、絞
り弁を一部開放した状態における作動、絞り弁を全開に
した状態における作動、減速作動および機関停止におけ
る作動があり、こ１れは第１１〜１５図につき詳細に説
明した通りである。

減少する真空物を使用して真空効果を増加するためのイ
ンバータ装置の他の実施例７２９を第１７図に示す。

このインバータ装置７２９に第１弁７３１と第２弁７３
３とを設ける。

弁７３１．７３３の双方を導管γ３５に配置し、この導
管７３５をマニホルド６７５に接続する。

蒸気入口導管５２５Ａを導管７３５の弁７３１と弁７３
３の間の部分７３７に接続する。

圧力感応導管７３９をマニホルド６７５から延在させ、
またこの導管を弁７３１．７３３のおのおのに接続して
マニホルドの真空の変化に応答して弁の開閉の制御を行
う。

導管７３９により感応し高真空の場合平素閉鎖するよう
弁７３１を構造しく機関のから運転において高真空とな
る）、導管７３９により感応し高真空の場合平素開放す
るよう弁７３３を構成する。

作動にあたり制御導管７３９により感応した真空が減少
するに伴って弁７３１を徐々に開放するようにし、また
制御導管７３９により感応した真空が減少するに伴って
弁７３３を徐々に閉鎖するようにし、蒸気入口導管５２
５Ａの接続部７３１に生ずる真空を機関のから運転にお
けるゼロから絞り弁全開における最大値まで増加するよ
うにし、このようにしてマニホルド６７５における真空
の変化の逆を生ずるようにする。

第１７図の構造により、から運転においてゼロ真空（大
気圧）を生ずることもできる。

これはこのから運転の作動状態において弁７３３が完全
に開放し、また弁１３１が完全に閉鎖するためである。

この構造は貯水タンクの排気加圧に関連して使用するの
が好ましい。

このように本発明のすべての実施例により吸込流体（蒸
気または蒸気プラス水滴または蒸気プラス予燃焼反応生
成物）を機関作動の変化するこれらの材料に対する機関
の要求に応答して変化する量だけ供給する。

発生物の所要の減少および機関の変化する作動状態にお
ける機関作動の効率を増加するには量においても質にお
いても機関には異なる量の蒸気を必要とする。

従ってどのような特別の作動状態における蒸気に対する
機関の要求はこの状態における良好な機関作動を生ずる
蒸気量に基づく。

良好な機関作動において爆発、早期点火またはあと燃え
（ジーゼルノック）なしにＨＣ，ＣＯおよびＮＯｘの発
生物が少なく、また最良の経済燃料での完全に清浄な燃
焼を得ることができる。

蒸気に対する機関の要求ある作動状態の下で蒸気の全く
ない状態から機関の他の作動状態における燃料流との量
と同じ程度の多量の蒸気流まで広範囲にわたり変化する
。

機関停止における蒸気に対する機関の要求はゼロである
。

これは機関停止の場合水を機関に流入させることは許さ
れないためである。

機関停止のとき水が機関内に流入した場合腐食または液
体ロックまたはその双方を生ずる。

平素安定状態低速から運転においては最適低速から運転
の発生物を生ずるにはほんの僅かな量の蒸気が必要かま
たは蒸気を全熱必要としない。

各安定状態において出力が増加するにつれ出力に比例し
て蒸気の量を増加することが必要になる。

流動的な状態、例えば最高正味平均有効圧での加速にお
いては安定状態における作動以上に多量の蒸気を必要と
し、また蒸気の質を低下させることが必要である。

すなわち最大の燃焼冷却を得るため蒸気に何パーセント
かの水滴を含ませ、満足のいく限界内に窒素酸化物をお
さえる。

減速の際この減速の各点において安定状態におけるいか
なる点において必要とされるよりも蒸気は少なくてよい
。

好ましい予燃焼反応を生ずることは機関の蒸気に対する
要求を決定することにおいて他の重要なポイントである
。

いかなる機関の作動状態に対しても適切な温度で適切な
量の蒸気を生ずることによって所要の予燃焼反応を最大
にし、またこの最大化することによって機関の作動を高
めることができる。

このことにより燃焼特性を改善し、従って発生物を低下
させ、また機関の効率および経済性および機関の清浄を
改善することができる。

機関の蒸気要求はさらに燃焼を損わない量に蒸気をおさ
えることによっても決定される。

例えば減速の際蒸気を制限しない場合過剰の蒸気が導入
され燃焼を十分なものにする。

このことにより不完全燃焼を生ずる。

このことにより炎を著しく冷却し、望ましくない量のＨ
ＣおよびＣＯが発生する。

機関効率は極めて悪くなる。

炭化水素の堆積が増加する。加速の際機関の蒸気要求は
適切な量の蒸気を導入し、この蒸気により（この蒸気の
高い特別な高温、プラス蒸気に含まれる水滴の気化の潜
熱、プラス解離熱により）過剰の機関の熱発生を吸収す
ることに基づき、このようにしない場合高い燃焼熱を発
生し、表面がピーク温度になり頂面の中心ニオイテヒー
ク圧力になる（しかしこの場合でも過剰の蒸気を導入し
て燃焼を損ね、望ましくない上述のような結果を生ずる
ことなしに行わねばならない）。

適切な量の蒸気を追加して導入することによりエネルギ
を蒸気のエネルギに吸収させ、この蒸気エネルギを蒸気
の膨張としてサイクルの後半の部分に戻し、このとき出
力行程および機関のトルクに対して、好ましいクランク
角度に円滑さを加えろ。

従ってこの点において適切な量の追加の蒸気によりホッ
トスポットを防止し、圧力および温度のエネルギ変換を
円滑にする。

さらに適切な量の蒸気を機関の清浄化のためにも導入す
る。

適切な量の蒸気によりきれいな燃焼および機関の堆積を
取除くことができる。

さらに燃料を加熱、従って気化してシリンダに燃料／空
気混合比を分散させ、量を分散させるため適切な量の蒸
気を注入する。

このことにより経済性が最大となり、発生物を最小にす
ることができる。

本発明により機関作動のすべての状態において一関の蒸
気要求に応答して蒸気を発生し、上述のように機関作動
の１つまたはそれ以上の状態に応答して蒸気量を特徴す
る 特許請求の範囲において種々の変更を加えることができ
ること勿論である。

本発明を実施する際次のようにするのが好適である。

（１）燃焼特性および機関の効率を高めるようにすると
共に、排気発生物および燃焼室の表面のピーク温度を減
少し、また機関のサイクルの膨張に際して蒸気の蒸気エ
ネルギを使用して低速トルクおよび加速を上昇させ、注
入蒸気なしで機関を作動させることに比較して駆動能力
を改善するよう蒸気の量および質を調整する。

（２）加速中蒸気の量を追加するよう制御して供給する
。

（３）減速生蒸気の量を減少する。

（４）機関の真空に応答して加速中蒸気の量を追加して
供給するよう制御する。

（５）加速の際蒸気量を増加して供給するだめの水を貯
える可撓性壁アキュムレータを使用し、加速の際機関の
真空が増加するに応答してこのアキュムレータの可撓性
壁がしぼむことによってアキュムレータの水の少なくと
も若干を機関に関連の蒸気発生装置に供給し機関の加速
の際に蒸気の量を増加させ、また減速の際機関内真空が
減少するに応答して可撓性壁がふくらむことによってア
キュムレータの水の少なくとも若干を貯えて減少の際蒸
気の量を減少させる。

（６）超音波発生器を通過させて蒸気を供給する。

（７）機関の出力が上昇するにつれて真空が増加する地
点において蒸気を機関に注入する。

（８）燃料を水に混合し、この混合体を反応器に通過さ
せ、水を蒸気に変換し、また燃料および蒸気から水素お
よび他の反応生成物を生ずるに十分な高温に反応器を維
持する。

（９）機関の出力が増加するにつれ真空が増加する機関
吸込装置の成る点に蒸気を注入し、貯水器に水を貯え、
燃料貯蔵器に燃料を貯蔵し、また貯水器の水位、および
から運転の回転器での機関の注入点における真空に等し
い静落差に燃料貯蔵器の燃料を維持する。

（１０）機関の出力の上昇に伴って減少する真空を感知
し、この感応した真空に応答して蒸気の供給を制御し、
また可変オリフィスを通過させて制御した量の蒸気を供
給し、この制御オリフィスにより機関の作動中感知した
減少機関真空にともなって蒸気流の制限を減少するよう
にする。

ａυ 機関のから運転において生ずる真空を感知して蒸
気流を遮断する。

（１２）インバータ装置により減少する真空場を増加す
る真空場に変換し、また変化した真空効果に応答して可
変オリフィスの制限を変化させる。

（１３）感知した真空に応答して第２可変オリフイスを
変化させ、また減少する真空を感知してこの第２可変オ
リフイスにより生ずる制限を増加する。

（１４）感知した真空が低い場合蒸気流を増加するよう
排気ガス圧を供給する。

（１５）感知した真空が減少するに従い増加する量だけ
注入蒸気にリーンアウト空気を加え、機関停止の際に機
関に蒸気が流入するのを阻止し、また機関停止の際に最
大量のり一ンアウト空気によりあと燃えを防止する。

α６）機関の吸込装置に生ずる真空によって蒸気の供給
と量とを制御する。

（１７）燃焼により発生する熱によりフラッシュボイラ
において水を蒸気に変換し、またこの蒸気を機関の燃料
／空気混合体に注入する。

０８）例えば機関停止および機関のから運転および減速
などの成る作動状態において機関の供給点の前で発生蒸
気を排出し、いかなる水も蒸気に変換しないようにし、
このような機関の選択された状態において蒸気または水
を機関に供給するのを防止する。

α鐘 ２個の通路を有するフラッシュボイラにおいて蒸
気を発生させ、この通路の一方を水の流入用とし、他方
を流出用とし、また成る熱膨張係数を有する第１材料に
より形成し、これを弁座に連結した第１部材と、第１材
料より熱膨張係数の小さい第２材料で形成し、これを可
動弁部材に連結した第２部材とをフラッシュボイラに設
け、また第１材料より熱膨張係数の小さい第２材料に隣
接する水の流入通路に同心に２個の通路を配置して第２
部材において特に加速中流入水による冷却効果を最大に
し、それ自体制御機能を果すようにする。

（２０）水供給タンクから水をフランシュボイラに供給
し、また機関排気口から排気ガスを水供給タンクに導入
することによって水タンクの圧力を上昇させまた水供給
タンクに加える排気ガス圧を調整する。

ＣＤ 機関に自動始動系統を設け、フラッシュボイラに
発生した蒸気の少なくとも一部をこの自動始動系統のバ
イメタル制御部材に供給し機関を始動するに必要な添加
物を省（ことができる。

（２２）重力供給系統により水をフラッシュボイラに供
給し、機関の要求を満たすに十分な蒸気以上に流すこと
ができるレベルまで流通系統の障害を減少し、機関の要
求を応答してフラッシュボイラに流入する水の量を調整
することによって流れを遮断する。

（２３）触媒により注入蒸気の一部を変成して水素ガス
を発生させ、この水素ガスを燃焼領域に供給する。

０４）触媒と注入蒸気を使用して炭化水素を変成して水
素ガスを発生させ、この水素ガスを燃焼領域に供給する
。

（２ツ 超音波エネルギを蒸気に加える。

（２６）始動、から運転、加速、全ての出力レベル、減
速、停止という機関作動範囲全体にわたり蒸気を制御し
、各作動状態において機関が必要とする量の蒸気を供給
する。

（２７） 燃焼過程において発生する熱により水を蒸
気に変換し、またこの蒸気を燃焼室に注入する。

（２８）燃焼室を機関の燃焼室とし、またこのとき蒸気
エネルギを機関に通過させる。

（２９）燃焼室を機関燃焼室とし、このとき機関は正味
平均有効圧を示す。

（３０）燃焼室をロータリ機関の燃焼室とする。

（３１）燃焼室をガスタービン機関の燃焼室とする。

（３２）燃焼室に注入された蒸気に超音波を加える。

曽 流体を蒸気とする。

（３４）気化器およびこの気化器の真下の通口を有する
吸込装置と、この通口に制御された量の蒸気を注入する
ための注入手段と組合せて設ける。

鰻 燃焼過程で発生する熱により水を蒸気に変換するフ
ラッシュボイラ手段と、加速の際このフラッシュボイラ
に追加した量の水を注入するための真空応答加速手段と
を設ける。

（３６）フラッシュボイラ手段に２個の通路を設け、一
方を水の流入通路とし、他方を水の流出通路として、ど
れら２個の通路を同心にする。

（３７）成る熱膨張係数を有する第１材料により形成し
、これを弁座に連結した第１部材と、第１材料と異なる
熱膨張係数を有する第２材料により形成し、これを弁素
子に連結した第２部材とをフラッシュボイラに設け、ま
たこのフラッシュボイラ手段を燃焼室の排気系統に接続
するための取付手段を第２部材に設け、排気ガスの温度
変化の際に２個の部材間の異なる熱膨張を生じ、弁座と
弁素子との間に相対的な運動を生ずるようにする。

（３８）第１通路に対する成る位置にオリフィス手段が
移動することができるようにし、真空が減少するにとも
なってピストンの第２表面に作用する大気圧に基づく圧
力をオリフィス手段を経由して第１通路に送る際の圧力
制限をこのオリフィス手段により増加する。

（３９）シリンダに貫通する加圧通口手段とピストンの
第２表面に作用する大気圧以上の圧力において加圧ガス
を加えるためのシリンダ孔に開放した開口を設ける。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明内燃機関の燃焼および汚染物発生制御装
置の斜視図、第２図は第１図の２−２線上の立面図、第
３図は第１図の可撓性壁を有するアキュムレータと流体
制御ドレン弁との組合せを示す斜視図、第４図は第３図
の流体ドレン弁を組込んだ第１図の実施例の立面図、第
５図は絞り弁の開放に従って変化する機関マニホルド、
排出通ロアイドリング調製ねじ、およびインバータにお
ける真空のグラフ図表、第６図は本発明内燃機関の燃焼
および汚染物発生制御装置の他の実施例の立面図、第７
図はアイドリンク調製ねじの部分断面図、第８図はフラ
ッシュボイラの縦断面図、第９図は反応器の縦断面図、
第１０図は第９図の１０−１０線上の横断面図、第１１
図はインバータ装置の縦断面図、第１２図は第１１図の
１２−１２線上の横断面図、第１３図は機関停止のとき
の第１１図と同様のインバータ装置の縦断面図、第１４
図は絞り弁を一部開放したときの第１１図と同様のイン
バータ装置の縦断面図、第１５図は絞り弁を全開にした
ときの第１１図と同様のインバータ装置の縦断面図、第
１６図は本発明内燃機関の燃焼および汚染物発生制御装
置の更に他の実施例立面図、第１７図は本発明内燃機関
の燃焼および汚染物発生制御装置の更に他の実施例の一
部の線図、第１８図はり一ンアウト弁の縦断面図、第１
９図は第１８図のり一ンアウト弁の可動素子の斜視図で
ある。 ５０１・・・・・・汚染物発生制御装置、５０３゜６０
３・・・・・・貯水タンク、５０５・・・・・・フラッ
シュボイラ、５０７・・・・・・可変オリフィス制御弁
、５０９・・・・・・アイドリング調製ねじ、５１Ｌ５
１３゜５１γ、５２５，５２５Ａ、５２７，６１９゜６
３１．６５６，６６７．６７３，７３５・・・・・・導
管、５１９・・・・・・Ｔ字状継手、５２１・・・・・
・排気ガスマニホルド、５２９・・・・・・排出通口、
５３１・・・・・・真空点火促進装置、５４１・・・・
・・弁座、５４３・・・・・・可動素子、５４５・・・
・・・ワイヤ、５４７・・・・・・管、５５１・・・・
・・上部ヘッド組立体、５６９・・・・・・アキュムレ
ータ、５７１・・・・・・流体ドレン弁、５７７゜６７
６・・・・・・共鳴室、５８３・・・・・・空気放出構
体、５９５・・・・・・封鎖部材、５９１・・・・・・
ばね制止部材、６０５・・・・・・固定領域オリフィス
、６０７，６３３・・−・・・比例オリフィス、６０９
・・・・・フロート制御弁、６１７．６２１・・・・・
・燃料タンク、６３５・・・・・・水素アキュムレータ
、６４５・・・・・・触媒、６５０゜６５３．６６１．
６８３・・・・・・通路、６５１・・・・・・溝孔、６
５４・・・・・・流体逆止弁、６５８・・・・・・排出
通口、６６０・・・・・・放出通口、６３３，７２９・
・・・・・インバータ、６６５・・・・・・Ｔ字形部材
、６６７．６７１・・・・・・開口、６６９・・・・・
・ＰＣｖ弁導管、６７０・・・・・・超音波発生装置、
６１０′・・・・・・ＰＣＶ弁、６γ５・・・・・・マ
ニホルド、６７γ・・・・・・蝶形弁、６７８・・・・
・・シリアｆ、６８０・・・・・・定在波、６８７・・
・・・フィルタ、６９１・・・・・・ピストン、６９３
・・・・・・ＪＬ７０１．・・・・・通路溝孔、７０３
・・・・・・ばね、７０９・・・・・・リーンアウト弁
、７１５・・・・・・可動弁素子、７１９・・・・・・
溝孔付フランジ、１２１・・・・・・ばね、７２３・・
・・・・弁座、７３１．７３３・・・・・・弁、１３９
・・・・・・圧力感応導管。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 燃焼領域と排気領域を有する内燃機関における汚染
   物発生を減少させる方法において、機関の上方に設けた
   水タンクからの水を流量制御装置を介して機関の下方に
   設けたフラッシュボイラに通過させるとともに、可撓壁
   アキュムレータに流入させ、 前記フラッシュボイラにより制御された量の水を蒸気に
   変換し、 この制御された量の蒸気を、機関の出力が増加するにつ
   れて真空が増加する機関吸込装置の真空場に連通させて
   、機関の蒸気要求に応答して真空により自動的に機関に
   注入し、 更に、機関の加速に応答して可撓壁アキュムレータがし
   ぼんでこのアキュムレータ内の水から機関が要求する追
   加の蒸気に変換して注入し、減速時にはしぼんだ可撓壁
   アキュムレータが膨らんで余分な蒸気をこのアキュムレ
   ータ内に引き戻していかなる機関の作動状態でも機関の
   要求に応じた蒸気を供給できるようにした ことを特徴とする汚染物発生制御方法。 ２ 燃焼領域と排気領域を有する内燃機関における汚染
   物発生を減少させる方法において、機関の上方に設けた
   水タンクからの水を流量制御装置を介して機関の下方に
   設けた可撓壁アキュムレータに流入させ、 また気化器の燃料供給タンクからの燃料を流量制御装置
   を介して前記可撓壁アキュムレータに流入させて水と混
   合させ、 この可撓壁アキュムレータを、フラッシュボイラおよび
   反応器を介して機関の出力が増加するにつれて真空が増
   加する機関の吸込装置の真空場に連通させ、 可撓壁アキュムレータの水と燃料との混合流体が機関の
   作動状況に応じて前記フラッシュボイラおよび反応器を
   通過することによって制御された量の蒸気および予燃焼
   反応生成物に変換して自動的に機関に注入する ことを特徴とする汚染物発生制御方法。 ３ 燃焼領域と排気領域を有する内燃機関における汚染
   物発生を減少させる装置において、機関の上方に設けた
   水タンクと、この水タンクからの水の流れを制御する流
   量制御装置と、この流量制御装置に接続した可撓壁アキ
   ュムレータと、 この可撓壁アキュムレータに接続したフラッシュボイラ
   と、 機関の出力が増加するにつれて真空が増加する機関吸込
   装置の真空場とフラッシュボイラの出口とを接続する導
   管装置と を具えたことを特徴とする汚染物発生制御装置。 ４ 燃焼領域と排気領域を有する内燃機関における汚染
   物発生を減少させる装置において、 一機関の上方に
   設けた水タンクと、この水タンクからの水の流れを制御
   する流量制御装置と、気化器の燃料供給タンクからの燃
   料の流れを制御する流量制御装置と、 前記水流量制御装置および燃料流」制御装置に接続した
   可撓壁アキュムレータと、 この可撓壁アキュムレータに接続したフラッシュボイラ
   と、 このフラッシュボイラに設げ可撓壁アキュムレータから
   の混合流体を予燃焼反応生成物に変換する反応器と、 機関の出力が増加するにつれて真空が増加する機関の吸
   込装置の真空場とフラッシュボイラの出口とを接続する
   導管装置と を具えたことを特徴とする汚染物発生制御装置。 ５ 燃焼領域と排気領域を有する内燃機関における汚染
   物発生を減少させる装置において、機関の上方に設けた
   水タンクと、この水タンクからの水の流れを制御する流
   量制御装置と、この流量制御装置に接続した可撓壁アキ
   ュムレータと、 この可撓壁アキュムレータに接続したフラッシュボイラ
   と、 機関の出力が増加するにつれて真空が減少する機関の吸
   込装置の真空場とフラッシュボイラの出口とを接続する
   インバータ装置と を具えたことを特徴とする汚染物発生制御装置。 ６ 前記インバータ装置は、内部円筒形孔を有するシリ
   ンダ手段と、前記シリンダ孔において軸線方向に移動し
   うるピストン手段とを具え、真空場において真空にさら
   される第１表面と大気圧にさらされる第２表面とを前記
   ピストン手段に設け、更に前記第２表面に加わる大気圧
   により発生する運動の方向と逆の方向に前記ピストンを
   偏倚するばね手段と、前記シリンダに貫通し前記シリン
   ダ孔に開口する流体流入通路とを具え、前記円筒形孔に
   対向する軸線方向に延在する側壁を前記ピストンに設け
   、前記側壁に形成したオリフィス手段と、前記オリフィ
   ス手段の一端に配置し、前記ピストンの前記第１表面に
   作用する真空を生ずる室に前記一端を接続するようにし
   た流出通路とを具え、前記真空が減少するに従い前記オ
   リフィスを経て前記第１流入通路から前記第２流出通路
   に流れる流体流の制限を減少するように前記軸線方向に
   延在するオリフィスを配置して減少する真空に応答して
   真空効果を反転増加するものとしたことを特徴とする特
   許請求の範囲第５記載の内燃機関の燃焼および汚染物発
   生制御装置。