JPS5927444B2 - ねじ式締め具 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、ねじの改良に関し、詳細には、［十手穴」状
のねじ回し係合用（ぼみを有するねじ、すなわち、細長
（延びる螺設シャンクと該シャンクの一端に配設された
頭部とから成り、前記頭部の外面に十字穴のくぼみが形
成され、該くぼみは。

前記シャンクの軸線方向に沿って前記頭部の中を延びて
その一端が底壁を形成するようになっており、更に、前
記（ぼみの中央に空所が形成されており、この中央空所
は、断面がほぼ四角形であり、前記頭部の外面における
断面が最も大きく且つ前記底壁における断面が最も小さ
くなるように先細形状を成しており、また、前記（ぼみ
は、前記シャンクの軸線の周りを９げの角度で互いに離
隔された４つの溝を有していて、それらの溝の各々が、
前記中央空所の各側部から外方に延びその一端が外壁を
形成するようになっており、台溝の前記外壁が前記頭部
の外面から前記底壁に向かって内方に傾斜しているよう
になった型式のねじの改良に関する。

以下、この型式のねじを「特定型式のねじ」 と呼ぶ。

このようなねじを駆動する時に、加えうる最大駆動トル
クの値を支配するのは、下記の事項である。

（ａ） シャンクのねじり破損の可能性（ｂ）（ぼみ
をリーマ作用で押し広げる可能性、すなわち、ねじ回し
により過剰な駆動トルクが加えられると、ねじの（ぼみ
が変形し、該（ぼみの中でねじ回しが空回りして、有効
な駆動力を付与しな（なる傾向 （ｃ） ねじ回しを（ぼみから「押し出すＪ（ｃａｍ
−ｏｕｔ）傾向、すなわち、ねじ回しが反力のために（
ぼみから離脱する傾向（以下、この傾向を押出しと称す
る。

）（ａ）と（ｂ）に関する限り、これらは必要な場合に
材料の強度を増すだけで解決しうる問題に過ぎないが、
しかしＣｃ、）はこのようなねじを駆動する際のわずら
れしさの常に主な原因である問題であり、ねじ回しの押
出しの過程の力学の正しい理解に基いて（ぼみの設計を
変えるによってのみ除去、または実質的に軽減させるこ
とができる問題である。

この問題に対するこれまでの試みや提案は、間違った前
提に基いていたが故に、すなわちねじの実際の駆動中に
同が実際に起りそして回がねじ回しの押出しに導いてい
るかについて間違った理解をしているが故に、成功を収
めることができなかつたのである、ということを我々は
我々の研究から発見した。

従来、上記のごとき特定型式のねじの性能を改良しよう
とする場合には、ねじ回しのウィングの駆動面とねじ頭
部のくぼみの溝の駆動壁との間の接触は、ねじ回しのウ
ィングの面とくぼみのみその壁との間の一定域にわたっ
て存する面対面の接触であると考えられていた。

したがって、ねじの性能を改良しようとするすべての提
案は、この考えを前提として、くぼみの設計（すなわち
、くぼみの幾学的形状）を変えようとするものであった
。

しかしながら、本発明者はこの前提が間違っていること
を見出した。

従来より、頭部に十字穴形のくぼみを有するねじとして
は「フィリップス」型ねじが周知である。

このフィリップス型ねじは、例えば、仏国特許第７９２
８１６号に見出され、その頭部くぼみの典型的な形状は
、添付図面の第１９図に示す通りである。

すなわち、くぼみの中央に存する空所から、外方に傾斜
する側壁（ねじを駆動するに当っては、この側壁にねじ
回しが接触する）と外壁（基部）とを有する４つの溝が
９０°の角度で互いに離隔されて延びており、それらの
溝の外壁は５グの主要円錐角を成すように形成されてい
る。

このフィリップス型ねじの欠点は、前記溝の側壁が傾斜
しているために、使用に際して前述のようにねじ回しに
対する押出し現象が生じることである。

また、パンチで頭部に（ぼみを形成するに際して、後に
述べるような金属の逃げ変形が生じ、該パンチの形状に
一致するくぼみが形成されず（したがって、ねじ回しの
形状に一致する（ぼみが形成されず）、これが、使用に
際する押出しの一因となる。

そこで、このような押出しや金属の逃げ変形を少な（し
ようとして案出されたのが、商標［ポジドリブ（ｐｏｚ
ｉｄｒｉｖ）Ｊ （商標所有者：英国のザ・フィリップ
ス・スクリュー・カンパニー（ｔｈｅｐｈｉｌｌｉｐｓ
Ｓｃｒｅｗ Ｃｏｍｐａｎｙ））として知られてい
るねじである。

この「ポジドリブ」ねじは、日本特許第４３８９４３号
や第４２５１６８号に見出され、添付図面の第２０図に
示されているような設計思想に基づ（ものである。

すなわち、十字形の（ぼみを形成する溝の側壁を、それ
までのフィリップス型ねじのように外方に傾斜させず、
はぼ垂直方向にすることによって、ねじ回しとの面対面
の接触を良好にし、該ねじ回しを上方へ押出す力を減少
させようとするものである。

なお、溝の外壁が形成する主要円錐角は、従来のように
ほぼ５才のままである。

しかしながら、そのような（ぼみを有するねじを製造す
るのは容易でない。

特に、現在行なわれているような大量生産式のねじ製造
装置を用いてそのようなねじを製造すると、金属の逃げ
変形が生じ所期のごとき形状の側壁を形成させることは
できず、押出しの問題を解決することはできなかった。

完壁な形のくぼみと、これに正確に調和する新しいねじ
回しによって到達または接近することができるかも知れ
ない理論的な完全な事例においては、面対面の接触は可
能であるが、しかし後に説明するように、実際の大部分
の事例ではこの状態は一般に存在しない。

後により詳細に説明してい（ことであるが、実際におけ
る真の状態は、ねじ回しのウィングの縁とみその壁の縁
との間の「点接触」しか存在しない、ということであり
、そしてねじ回しの押出しに対する抵抗はこれら２つの
縁の間の最大摩擦抵抗の達成に依存することを示すこと
ができる。

この前提から出発して（ぼみの幾何学的形状寸法を変え
る時には、常に１つの助変数を考慮しているが、この助
変数は我々の知る限りでは特定型式のねじの押出抵抗の
改良を追求している他の人達がこれまで考慮に入れなか
ったものである。

そしてこの助変数というのは実地では「主要円錐角」（
ｍａｉｎ ｃｏｎｅ ａｎｇｌｅ）として知られて
いる、（ぼみの幾何学的形状に関する助変数であり、く
ぼみの半径方向に延びている直径方向において向き合っ
ているみその基部を定めている円錐面または角錐面の頂
点の開先角度である。

この主要円錐角の値は、押出しに対する抵抗に関するね
じの性能において極めて意味する役割を担っていること
を我々は発見した。

しかし、主要円錐角の値の変化を考える時、他の重要な
要因をも考慮に入れねばならない。

考慮すべき２つの重要な商業上の要因が存在する。

その１つは、全範囲のねじ寸法を網羅するに要する異な
る寸法のねじ回しの数に関係する。

長年の間、最も広（使用されてきた特定型式のねじは、
商標［ポジドリブｊ （ｐｏｚｉｄｒｉｖ）として世界
的に知られているねじである。

この公知のねじでは、その（ぼみに５つの基本的寸法（
０，１゜２．３，４で指示している）があり、そしてね
じ回しも５つの基本的なねじ回しがあり、これらのねじ
回しのい（つかは（ぼみの各寸法に対応している。

各寸法のくぼみにおいて主要円錐角は同じであるが、し
かしその割合は異なっている。

みぞの長さおよび幅は最大寸法の（ぼみにおいて最も大
きく、（ぼみの寸法が小さくなるにつれて漸進的に小さ
くなっていく。

同じことはねじ回しにも、そのウィングの半径方向長さ
および幅に関して、あてはまる。

いくつかの異なる寸法および型式のねじに同一寸法の（
ぼみを鍛造により形成することはできるが、くぼみの貫
入深度はねじ頭部の寸法および型式に従って変化するだ
ろう（すなわち、それはより大きい寸法のものよりもよ
り小さい寸法のものにおいてより小さくなるだろう）。

全般的に考えると、１００を少し超える数の異なる寸法
および型式のねじ頭部が存在しているが、各寸法のねじ
の各寸法の（ぼみに対して、これと正確に調和するねじ
回しを与えるために、同数の異なる寸法のねじ回しを提
供しようと試みることは、明らかに全（実際的でない。

主要円錐角がすべての寸法の（ぼみにおいて同じである
から、もし貫入深度が最も小さい（ぼみにおいてもねじ
回しの鼻部のかみ合いの深さがねじ回しをその駆動中安
定させるに十分な深さであるならば、同じ寸法の（ぼみ
を有するいくつかの異なる寸法および型式のねじを駆動
するために、１つの寸法のねじ回しを使用することがで
きることが分った。

最も普通に実地で使用されている型式および寸法のねじ
のすべてを、５つの寸法の（ぼみに対応する５つの寸法
のねじ回しによって網羅しうろことが、経験の中から見
出された。

主要円錐角には実際上の下限があって、この下限の下で
は上述の公知の（ぼみにおいて現在可能であるのと同じ
数の異なる寸法のねじに対して１つの寸法のねじ回しを
使用することができないことを、我々は発見した。

すなわち、主要円錐角の値の減少は、各寸法のねじ回し
に対して多数の寸法のねじを適応させるこの特徴を保持
する必要によって支配されざるをえないのであり、さも
ないとすべての寸法のねじを網羅するに要するねじ回し
の数は、商業的に容認しえないまでに大きくなってしま
う。

著しい商業的なそして経済的な重要性を有する他の要因
は、（ぼみの形態が変っても、新しい形態のくぼみと前
記公知の形態の（ぼみに対して使用したねじ回しとが、
満足な程度において両立することができるようにするべ
きであるー、ということである。

このことは（ぼみの形状が変った時に新しい−揃いのね
じ回しを準備するに要する費用を省（ために、必要不可
欠なことではないにしても、極めて望ましいことである
ことが分ろう。

百雷すると、新しい形態のくぼみは古い形態のねじ回し
と両立すべきであり、そうでな（ても少くとも新しい形
態の（ぼみと両立しうるように古い形態のねじ回しを変
形するのに最小の費用しか必要としないようにすべきで
ある。

本発明の目的は、上述のねじ回しの押出しの問題に関し
てねじの動作特性を高めるように、さらに上述の２つの
商業的要因を満足させるように、特定型式のねじの（ぼ
みを改良することである。

本発明に従えば、特定型式のねじにおいて、（ぼみの（
ここで定義しているところの）主要円錐角は、４０９〜
４５°の範囲内にある値を有している。

上述の公知の（ぼみ（商標はポジドリブである）の主要
円錐角は５才である。

本発明が主要円錐角の値をこのように大幅に小さくして
いるので、押出しに関する（ぼみの動作特性を維持し、
しかも上述の２つの商業的要因のうちの第２の要因（す
なわち、現行の形態のねじ回しと両立させること）を満
足させることができるとは予想されないだろう。

ところがこの予想とは逆に、現行の公知のねじ回しと共
に使用した時の改良した（ぼみの押出動作は、現行の公
知のねじ回しと共に使用した時の前記公知の（ぼみ（ポ
ジドリブ）のそれ（すなわち公知のポジドリブねじの（
ぼみと公知のねじ回しとの両立する組合せが示す押出し
動作）よりも優れていることを、我々は発見した。

特定型式のねじの大半は、そのねじ付きシャンクよりも
大きい直径の頭部を有しているが、（ぼみの外側境界と
頭部の外面との間には十分な量の金属を残して、頭部を
必要な強度に維持しなければならない。

その結果として、頭部が駆動中に加わるトルクに耐える
ことができ、そして頭部成形工程中に頭部が割れる危険
がな（なる。

また、くぼみの最大の軸方向深さにも制限を加えねばな
らない。

なぜなら、（ぼみの底部が、頭部に隣接するシャンクの
上端部分の中に入るかも知れないからであり、そしてね
じのシャンクと頭部との間の接続部に近ずき過ぎてこの
接続部を弱（し、駆動トルクにより頭部とシャンクとの
間にひび割れを生じかねないようにしてはならないから
である。

本発明の改良した（ぼみの主要円錐角は前記公知のくぼ
みのそれよりも小さいので、これに応じてい（らか（ぼ
みの軸方向深さを浅（して、ねじの頭部、特に頭部とシ
ャンクとの間の接続部を弱（するのを避けるようにしな
ければならない。

ところが、くぼみの軸方向深さをこのように浅（すると
、有益なことに、公知のくぼみを含むねじの使用者が遭
遇していた他の問題を解決することができる。

前記公知の（ぼみでは、その中央空所の壁に、円周方向
において隣り合うみその中間に、Ｖ形容があり、これら
の谷の壁は、（ぼみの中心軸線の方へ内向きに傾斜する
平面の中に位置している。

このような（ぼみを含むねじの使用者が遭遇する前記の
問題とは、ねじ回しがこのようなくぼみと不正確にかみ
合う傾向がある、ということである。

ねじ回しが不正確にかみ合うと、そのウィングは（ぼみ
のみその中に正確に入らず、ウィングの前端が隣り合う
みその中間のＶ形容に入り込み、このためねじを適切に
駆動することが不可能になる。

多数のねじを次々に駆動する動力ねじ回しを使用する大
量製造技術においては、ねじ回しを（ぼみに挿入する時
ねじ回しは回転しているであろうが、これは上に述べた
ねじ回しの不正確な挿入の起る機会を著しく増大させる
。

従ってねじ回し°や（ぼみまたはこれらの両方を損傷す
る可能性が増大し、そして貴重な作業時間の浪費を増大
させる。

しかし、（ぼみの軸方向深さを浅（すると、ねじ回しく
例えば公知のねじ回し）の１鼻部」の軸方向長さを、こ
れに応じて短（するのが好ましい（後に説明するが、短
くすることが必要不可欠ではない）。

これを短（するには、ねじ回しの軸線に対して直角の平
面に沿ってねじ回しの鼻部の先端から１部分を簡単な研
削作業によって取り除（たけでよ（、この結果ねじ回し
の両反対側のウィングの間の、鼻部の先端における、直
径方向において測定した距離は、長（なる。

すなわちこの距離は、改良したくぼみにＶ形容が設けで
ある場合、改良した（ぼみの２つの向き合５Ｖ形谷の最
も広い部分の間の距離よりも、長（なる。

これを、■形容を有する改良した（ぼみの幾何学的形状
寸法によって換言すると、直径方向において向き合うみ
その基部の最内方端の間を標準的に測定した距離は、直
径方向において向き合う２つのＶ形容の広い部分の間を
標準的に測定した距離よりも、長（なる。

このため今やねじ回しのウィングはＶ形容に入り込むこ
とができず、ねじ回しを不正確にかみ合せるという前記
問題は解決する。

さらに、本発明の（ぼみは、当業界で「金属の逃げ変形
」として知られる問題に関連して、ねじの製造に関する
改良をもたらすが、本発明のこの面については以下の記
載の中でより詳細に説明する。

以下に本発明の１実施例を添付図面に連絡して例示的に
詳細に説明する。

第１，２図を参照するに、埠頭型頭部１０とシャンク１
１を有するねじに、本発明の（ぼみが適用されており、
この（ぼみは中央空所１２を含み、この空所から４つの
みぞ１３が十字形に延びている。

本発明のこの実施例において、隣り合うみその間に、前
記Ｖ形容１４が存在している。

各みそは向き合う側壁１５，１６と基部１７を有してい
るが、このねじを通常の右ねじと仮定すると、各側壁１
６はみその駆動壁であり、このねじのねじ込み作業中に
ねじ回しの協働ウィングがかみ合う壁である。

みその基部１７は各々小さな曲率を有しており、そして
錐面（第２図の点線を見よ）の上に位置しており、この
錐面の頂角が先きに述べた主要円錐角である。

ねじ頭部の（ぼみの好ましい実施例において、角度２θ
は４０°の値を有している。

側壁１５，１６は平行面内にあると考えてよいが、実際
には第１，２図に誇張して示しであるように、これらの
側壁は極めて小さい角度ながらも（ぼみの内向きおよび
下向きに傾斜しており、この角度はね゛じの頭部にくぼ
みを形成するポンチに与えである通常の「引き抜きＪ角
度である。

次に第３．４．５図を参照するに、そこにはねじ頭部の
（ぼみの中に、ウィング１８を有するねじ回しの鼻部が
はまり込んでいる状態が示しであるが、第４，５図はね
じ回しにトルクを加えた時のねじ回しとくぼみの間のか
み合い状態を示すために描いである。

工学上の通常の公差のために、ねじ回しのウィングは１
００％の完全さでくぼみのみその中にはまり込んではお
らず、これらのウィングの面と、これらに対応するみそ
の面との間には、ある隙間が存在している。

これらの隙間は、識別することができるようにするため
に、第４゜５図に誇張して示しである。

理論的に考えると、ねじを回すためにトルクを加える時
、駆動ウィング１８とみその駆動側壁１６との間の係合
は面対面の係合であるが、しかし前記隙間が存在するた
めに、この係合は実際にはそうではなく、図示しである
ように、駆動ウィングの縁１９とみその縁２０（第５図
）との間の事実上の点係合（第４，５図のＸを見よ）で
ある。

縁１９は駆動ウィングの側面と端面との間の縁であり、
そして縁２０はみぞの側壁１６と頭部１０の上面２１と
の間の縁である。

この型式の（ぼみの押出抵抗を増大するための提案は、
過去においては、１つの平面が他の平面にすべり接触し
ているという考えに基礎を置いていたが、この考えは今
指摘したように実際には真実でな（、この故にこそ従来
の提案は意味ある成功を収めることができなかったので
ある。

しかしくぼみの押出抵抗を左右するものがいわば事実上
点接触として係合する前記２つの縁の間の摩擦であると
分ると、問題は前記２つの縁の運動方向の間の三次元的
な幾何学的関係に関するものとなる。

押出しが起り始めると、縁１９がくぼみから上昇するに
つれて接触点×が縁２０に沿って内向きに動（が、この
状況は（極めてけわしい傾斜角を有する）傾斜平面を上
昇する運動に等しいと考えてよ（、そして押出しに対す
る抵抗はこの傾斜平面に沿って荷重を押し上げるに必要
な水平方向の力に等しい。

この傾斜角度が大きくなり、ある角度以上になると、加
える力の大きさに関係な（、運動が全（起こらな（なる
。

（そのように運動が起こらな（なる角度は、２つの縁（
ねじ回しのウィングの縁と、ねじの溝の縁）の間の接触
点における摩擦係数に依存する。

）与えられている摩擦係数に対しては、ねじ回しに対し
て軸方向に加わる端荷重（ｅｎｄ １ｏｅｄ）に関係
なく押出しが全く起らなくなる臨界値すなわち「臨界角
度」が存在することを、我々は発見した。

また、金属の逃げ変形（ｍｅｔａｌ ｆａｌｌ−ａｗ
ａｙ）という先きに述べた要因をも考慮に入れる必要が
あるが、このことは当業界でよ（知られていることであ
るので、簡単に説明するに留める。

金属の逃げ変形とは、ポンチでねし頭部にくぼみを形成
するに際して、ねじ頭部の金属が外向きに押し広がって
しまい、形成した（ぼみのみその側壁がポンチの外形に
完全には一致しないものになることである。

この現象は、特に、頭部をダイの中に入れずに（ぼみを
形成するようななべ型車ねじ等の頭部においてよ（起る
。

すなわち、金属の逃げ変形とは、みその対向側壁が（図
面に示すように）互いに平行な平面を成すようには位置
していないということであり、この逃げ変形は中央空所
１２域において最も顕著に現われる。

すなわち、実際の側壁の縁２０は、一般に、この逃げ変
形がなければ占めるであろう真の平面に対して、第４図
の点線Ｙで示すような小さな角度を成して延びる線とな
る。

そして、そのような角度は、逃げ変形角（ｆ ａ １１
−ａｗａｙａｎｇ ｌ ｅ ）Ｊとして知られている。

金属の逃げ変形は、（ぼみの主要円錐角を小さくするな
らば、小さくすることができ、従って後退角を小さくす
ることができる。

この後退角の値が小さくなれば、極めて有益なことに、
押出抵抗が太き（なり、従って（ぼみの設計の観点から
言って、主要円錐角が小さい程、押出抵抗はよ（なる、
ということを我々は見い出した。

しかし、同一寸法のねじ回しを複数の異なる寸法のねじ
に対して使用する、という先きに述べた商業的要因を維
持する必要があるため、主要円錐角を小さくシラる程度
には実際上の限度があり、従って主要円錐角のこの下限
値を定めねばならない。

このため、次に第９，１０，１１図を参照する。

第９図の欄Ｉ、ｎ、ＩＩＩにおいて、連続線は現行の「
ポジドリブ」ねじの（ぼみ（すなわち上で言及した公知
の（ぼみ）を有するなべ小ねじ頭部の輪郭を表わしてい
る。

これらの輪郭に関して、欄Ｉ、ＩＩ、ＩＩＩは同一であ
り、そして、列ａ、ｂ、ｃ。

ｄは、それぞれ、木ねじに関する英国標準規格（ｔｈｅ
Ｂｒ１ｔｉｓｈ ５ｔａｎｄａｒｄＳｐｅｃｉｆ
ｉｃａｔｉｏｎｆｏｒ Ｗｏｏｄ Ｓｃｒｅｗｓ）であ
る。

ｒＢｓ１２１０：１９６３Ｊに定義されている第１０、
第８、第６、第５のねじゲージに対応する寸法を有する
ねじゲージを１０倍に拡大して示している。

したがって、例えば、第１０のねじゲージは、螺旋前の
シャンクの公称直径が０．１９２インチ（４，８８ｇ）
であり、また、第５のねじゲージのそれは０．１２２イ
ンチ（３，１０ｍｍ＞である。

これらの４つの寸法を選んだのは、これらの寸法のもの
が極めて普通に使用されるからであり、さらには同一寸
法の１ポジドリブ」ねじ（すなわち２番ねじ回し）で回
せるが故により重要であるからである。

本発明に従って改良した（ぼみの輪郭は、破線で描いで
ある。

さらに、現在使用している（ぼみを改良する方法を考え
る時、他に２つの設計上の基準に合致させることを考慮
に入れねばならない。

これらの基準の第１は、ねじ頭部の頂部のみその上を延
びるみぞ色面直径を長（してはならない、ということで
あり、さもないと（ぼみの冷開成形作業中に頭部が割れ
る恐れを生じる。

これらの直径は欄■のａ ” ｄに、それぞれ記号Ｄ
ａ −Ｄ ｂｔ Ｄ ｃ 、Ｄ ｄで指示しである。

基準の第２は、欄■のａを参照して説明すると、頭部の
底部とシャンクの接続部のすみ域２（ａ）と、従来の１
ポジドリプ」ねじの（ぼみの底部ずみ域３（ａ）との間
の距離を、短（してはならない（改良した（ぼみの域４
（ａ）を見よ）ということであり、さもないとシャンク
と頭部の接続部の強度は低下してしまう。

従って、主要円錐角を小さくした改良したくぼみの設計
は、次のようであらねばならない。

欄■のａを参照するに、ねじ頭部の頂部のみその現行全
直径端に位置する点１ａを通って、線８ａがねじの主要
中心軸線に対して角度θ′ａをなして、引いである。

θ′ａは半円錐角（すなわち主要円錐角の二分の−）と
呼ばれる。

半径Ｒａ（これは頭部下面のすみ域の中心から延びてい
る）の円弧が、現行の「ポジドリブ」ねじのくぼみの底
部ずみ域３ａを通って、引いである。

この円弧と線８ａとの交点は、新しい（ぼみの底部すみ
域を形成し、そしてそこから頭部下面のすみ域２ａまで
の距離を従来と同じものにするという条件を満足させる
。

点４ａはまた新しい（ぼみの底部の直径（記号ｄ’ａで
指示しである）の境界をもなしており、そしてこの直径
は（列す、ｃｙｄにそれぞれ示しである）ねじゲージ８
，６，５の寸法の頭部においてすべて同じ長さに維持し
なければならない。

これらの寸法の頭部に対して単一寸法のねじ回しを使用
しうるようにするためである。

次に、ねじゲージ８に対する新しい（ぼみの構造を説明
する。

現行の「ポジドリブ」ねじの頭部（ぼみの直径Ｄｂの端
に位置する点１ｂを通る線が、ねじの主要中心軸線に対
して角度θ′ｂをなして、引いである。

この線の上にある点４ｂは直径ｄ’ｂの端に位置してお
り、この直径は新しいくぼみの底部を示している。

第６および第５のねじゲージに対する頭部（ぼみもこれ
と全（同じ方法で作られる。

欄■のａ＝ｄにおいて、破線は新しいくぼみを表わして
おり、そしてθ′ａ−θ′ｂ−θ′Ｃ＝θ′ｄおよびｄ
’ａ：＝”ｄ’ｂ＝ｄ’ｃ＝ｄ’ｄであることに注意す
べきである。

点４ｂ、４ｃ、４ａがそれぞれ半径Ｒｂ、Ｒｃ。

Ｒｄ、ノ円弧の外側に位置しているので、先きに述べた
頭部／シャンク強度の要件を満たしていることも、分ろ
う。

角度θの値が小さくなっている、すなわち角度ｆａ等々
がθ′ａ等々よりも小さくなっている欄■のａ＝ｄにお
いても、全手順を（り返した。

次に、第５のねじゲージのねじに形成した新しい（ぼみ
の深さに関して、欄■のｄと欄ｌのｄとを比較する。

これらの（ぼみの深さは記号り、ｈで指示しであるが、
円錐角が小さいとくぼみの深さが浅くなる、すなわちＷ
はｈ′よりも小さくなることは、直ちに認めることがで
きる。

第５のねじゲージのねじの（ぼみの深さが選択した角度
θに従って変化する様子を、グラフに描（ことができる
。

第１０図はこのようなグラフを示しており、このグラフ
は、はぼ１４°に等しい角度（すなわち２ｆの主要円錐
角度）においては第５のねじゲージのねじ頭部のくぼみ
の深さは零に達することを、直接的に示している。

従ってこれは理論上絶対的限界を与えるものである。

すなわち、第５のねじゲージのねじの頭部にそもそも（
ぼみを存在させるために、主要円錐角の減少は２８°の
値にまで減少する前において止めねばならない。

このことをさらに考えるために、次に欄■を参照し、そ
してねじ回しのウィングとねじ頭部のみその壁との間の
駆動係合をとり上げる。

以下の説明は、ねじ回しのウィングとねじ頭部のみその
壁との間に面対面接触が存在するという理論的ケースに
基いているが、これは線対縁接触が存在する実際のケー
スと全く矛盾しない。

なぜなら、（加わるトルクに関係な（）押出しが起らな
い状態が確立すると、トルクがそれ以上太き（なればね
じ回しのウィングとみその壁との間の接触域は純粋の線
対縁接触から全域の面対面接触の方へ増大してい（から
である。

欄■のａを参照するに、台形１ ａ ｔ ６ ａ ｔ
５ ａ ｔ３ａ、は現行の「ポジドリブＪねじの（ぼみ
のみぞについての駆動域に近似している。

ねじの主要軸線の周りにおけるこの域のモーメントは、
（ぼみが伝達しうるトルクの指標を与える。

異なる寸法のねじにおけるこのモーメントを比較するた
めには、これらのモーメントをシャンクの谷径の極モー
メントの比として、または便宜のためにシャンクの谷径
の立方体の極モーメントの比として、表現することが必
要である。

第１１図には、現行の「ポジドリブ」ねじの全考慮して
いる４つの寸法のねじの全部について、これらのモーメ
ントの比が（Ｆｅの縦座標の上に）示しである。

この比は第１０のねじゲージにおいて最小であり、はぼ
・０７４であることを、この図から知ることができる。

もし・０７４のこの比が現行の第１０のねじゲージの「
ポジドリプ」ねじにとって満足すべきものであるならば
、これは第５のねじゲージのねじの改良した（ぼみにと
ってきつと満足すべきものであるだろう。

再び欄■のａを参照するに、台形１ａ６ａ７ａ４ａは欄
■のａに示す形態に従う新しい（ぼみの駆動域に近似し
ている。

同様の台形が欄■のす、ｃｙｄにも示しであるが、これ
らについても谷径の極モーメントに対する駆動域のモー
メントの比を計算することができる。

すなわち、各ねじゲージについて、このモーメントの比
の、半円錐角θに対する依存を示すグラフを描（ことが
できる。

このような１組のグラフが第１１図に示しであるが、半
円錐角θがｘｃｆに等しい時、第５のねじゲージのモー
メント比はすでに現行の「ポジドリブ」ねじの第１Ｏの
ねじゲージのモーメント比の域内に存在していることが
、この図から分る。

従って２０°の値は少し安全側にあり、改良した（ぼみ
にとって好ましい値（すなわち４０°の主要円錐角）と
して選択され、そして改良した（ぼみの主要円錐角とし
て可能な値の範囲の下限をもなす。

我々は、主要円錐角が４夕を少し超える場合に、（ぼみ
の押出しを改良することができることを見出したが、同
時に、実際的見地から主要円錐角の上限値は４５°とす
べきことを見出した。

すなわち、該上限値までは、最悪の条件においても、公
知のくぼみよりも押出しを有意に改良することができる
。

ここで、「最悪の条件」とは、（ぼみのみその側壁の逃
げ変形角が最大であり、且つ、ねじの材質とねじ回しの
それとの間の摩擦係数が最小となるような場合を意味す
る。

この摩擦係数は、カドミウムめっきのような任意の表面
仕上げをした場合も含めて、ねじの材料に従って変化す
る。

実際に、最小の摩擦係数は、カドミウムめっきを施した
場合の約Ｏ１■であり、他の材料においては、これは約
０．１５〜０．２である。

先きに述べたように、人の予想するところとは逆に、こ
の改良した（ぼみの押出動作は前記公知のねじ回しと共
に使用する時、前記公知の（ぼみのそれよりもよいこと
を、我々は見い出した。

ねじ回しはくぼみと調和しなければならず、（ぼみの主
要円錐角と同じ主要円錐角をもたねばならない、と当業
者たちは常に思っていた。

しかしこれはそうでないことを我々は発見したのであり
、そして前記の改良した動作を与える主な理由は、（我
々が気すいていない）他の付加的理由もあるかも知れな
いが、次のようなものである、と我々は信じている。

第６図は、前記公知のくぼみの輪郭（実線）を、この改
良した（ぼみの輪郭（鎖線）の上に重ねて示す、概略図
である。

線２２の間の角度は主要円錐角であり、そして線２３は
改良したくぼみの底部平面である。

第８図は前記公知のねじ回しの鼻部の概略図であり、そ
して点線で示す部分は、このねじ回しをこの改良した（
ぼみに対して使用する時に研削盤で削り取る部分である
。

今このねじ回しを改良した（ぼみの中に挿入したと想像
すると、ねじ回しの鼻部の輪郭は実線２４と鎖線２３で
示されるだろう（第６図）。

改良した（ぼみの主要円錐角はこのねじ回しのそれより
も小さいから、ねじ回しのウィングの縁端面２５は、改
良したくぼみと同じ主要円錐角を有する（先きに述べた
工学上の通常の隙間を考慮するが）ねじ回しの縁端面よ
りも、このくぼみのみその中により深（入り込む。

従って、このねじ回しにトルクを加えると、ねじ回しの
ウィングの面と（ぼみのみぞの側壁との間の接触点（第
４図のＸ）は、みその側壁の縁の最外方端（第６図のＸ
’）に、またはそのすぐ近（に位置する。

従って前記接触点は、みその側壁の後退が零であるかま
たは最小である場所、すなわち後退角が零であるかまた
は最小である場所に、またはそのすぐ近（に、位置する
。

従って押出しに対する抵抗の条件は、前記公知の（ぼみ
とねじ回しの組合せの対応するケースよりも、好ましい
。

さらに、ねじ回しのウィングとみその側壁との間の接触
点Ｙはねじの軸線からより遠い位置にあるから、この改
良したくぼみと公知のねじ回しにおいて加えられるトル
クのモーメントのアームは、前記公知の（ぼみとねじ回
しの対応する組合せにおけるよりも長い。

第７図を参照しそしてさらに第６図を参照して、この改
良した（ぼみが与える他の利点を認めることができる。

上で述べたように、第６図の実線は前記公知のくぼみの
輪郭を表わし、そして鎖線は改良した（ぼみの輪郭を表
わしている。

向き合うみその外端の間で測定した、（ぼみの入口部の
直径は、改良した（ぼみにおいても、公知のくぼみのそ
れと同じ寸法にしであるが、これは、ねじ頭部を弱（し
て、（ぼみの成形中に割れが生じる危険を、避けるため
である。

第７図において、平行線の陰影をつけた部分は、前記公
知の（ぼみに一致するように形作られた公知のねじ回し
の断面（すなわち第８図の点線２６上、で取った断面）
であり、ねじ回しの鼻部はくぼみに対して不正確に位置
すけてあり、ねじ回しのウィング２５はみぞ２７内に入
る代りにＶ形の合名の谷２８の最も広い部分に入ってい
る。

しかし、改良したくぼみにおいては、第６図に示しであ
るように、主要円錐角が小さくなっているためにくぼみ
の軸方向の深さは浅（なっており、そしてくぼみの内端
において直径方向において向き合うみその底部の間で測
定した距離Ｃは前記公知の（ぼみの対応する距離りより
も長（なっている。

このことから当然の帰結として、改良した（ぼみ（従っ
て同一の主要円錐角）に正確に一致するようにしたねじ
回しのウィングは前記公知のねじ回しのウィングよりも
軸方向において短く、さらにねじ回しの下端におけるそ
の両度対側のウィングの端縁の間の距離は距離Ｃに一致
し、そして、前記公知のねじ回しの直径方向において両
反対側にあるそのウィングの先端の間の距離りよりも大
きい。

第７図から分ることであるが、改良した（ぼみに正確に
一致するように形作ったねじ回しの直径方向における両
反対側のウィングの先端（第７図の鎖線２９）の間の距
離が長くなっているということは、この距離Ｃが１つの
Ｖ形容の最も広い部分と、対角線的にこれと反対の側の
Ｖ形容の最も広い部分との間の距離りよりも長い、とい
うことを意味している。

従って、第７図に示しであるようにねじ回しを（ぼみに
不正確に押しつけても、ねじ回しのウィングはＶ形容の
中に入れることができず、このためねじ回しをくぼみに
不正確にかみ合せることは確実に回避される。

下端を線３０（第８図）まで研削盤によって削り取って
短（した公知のねじ回しを使用する時にも、同じ状況は
当てはまり、改良した（ぼみに対してこのねじ回しを不
正確にかみ合せることは起りえないことが分ろう。

この改良した（ぼみに対して、公知のねじ回しを上述の
ように短（したねじ回しを使用する時に得られる利点は
他にもあるが、これはねじを窮屈な空間の中でねじ込ま
ねばならず、ねじ回しの軸線をねじの軸線と適正に一直
線にすることができない場合に応用される。

例えば工作物の隣り合う隅部にねじをねじ込む時には、
この隅部が邪魔になってねじ回しをねじの軸線と正確に
一直線にすることができないので、ねじ回しをねじの軸
線に関してぽまたは７°に達するまでもの角度にわたっ
て傾けることが必要であろう。

ねじ頭部の（ぼみの形状に正確に一致しているねじ回し
を使用する時には、ねじをその頭部まで十分に満足にね
じ込むことは非常に困難であり、そしてねじが最終位置
に接近すると、ねじの抵抗力が太き（なってねじ回しを
押し出すことがしばしば起り、この結果たいていの場合
ねじをその頭部まで十分にねじ込むことができな（なり
、そしてねじをこのように十分にねじ込もうとして過度
の力を加えると、ねじ頭部の（ぼみは押し広がり、また
はねじのシヤツクが割れるのが普通である。

しかし、改良した（ぼみに対して公知のねじ回しを上述
のように短くしたねじ回しを使用すると、該ねじ回しの
主要円錐角がこの改良した（ぼみのそれよりも大きいの
で、このねじ回しをこの（ぼみの中に軸方向に挿入する
時くぼみのみその基部とねじ回しのウィングの対応面と
の間に大体６°の角度隙間を生じ、この結果ねじ回しは
ねじの軸線からこのような角度にわたって傾くことがで
き、しかもねじ回しのウィングは（ぼみのみぞとの間に
満足な駆動接触を維持している。

さらに、この改良した（ぼみのみぞの側壁は真に平行で
はなく、先きに述べたように小さな「引き抜き」角度を
有しているので、ねじ回しを（ぼみに関してねじ回しの
２つの両反対側のウィングの方向に傾ける時、これら２
つのウィングに対して直角に位置している他の２つの両
反対側のウィングもみぞの側壁がこのように僅かに傾い
ている故に傾くことができる。

実際に試験してみると、改良したくぼみとかみ合せた状
態において公知のねじ回しを傾けることができるために
、ねじ回しとねじを軸方向において真に一直線に位置ず
けることができない窮屈な空間において、ねじをその頭
部まで十分に満足にねじ込むことが可能であることが判
明した。

我々は４０°の主要円錐角を有する本発明の（ぼみが前
記公知の（ぼみよりも一貫してよい押出抵抗を示すこと
を証明するために、多数のねじに対して試験を行なった
。

この試験に使用した装置は、被験ねじを２１ｂ 、の小
さな端荷重でねじ込むダイスから成る。

このダイスは押出しが起った時の適用トルクを測定する
ひずみゲージを含む。

これらの試験のうちのいくつかの試験の結果を第１２゜
１３．１４図に示す。

実用に際して遭遇しそうな条件の下で（例えば工場の床
の上）ねじを試験するために、試験リングの中に入れた
ねじ回しのビットを被験ねじの軸線との一直線の位置か
らｆの角度にそらし、そして被験ねじとしては、頭部の
くぼみの金属が後退し易い普及寸法の第６のねじゲージ
のなべ小ねじを選択した。

第１２図は前記公返の（ぼみを有する第６のねじに対し
て公知のねじ回しのビットを使用して行なった試験によ
り得た結果を示す。

最初に気ずくことば、ビットが摩耗するのでこれを取り
替えねばならないために１つのビットで１０個よりも多
い数のねじを駆動することができず、従って８０個のね
じを試験するのに８つの別個のビットを必要とする、と
いうことが分ったことである。

過去の経験から、第６のねじに加えうる最大安全トルク
として、４５ポンド・インチ（５１，８ｋｇ・Ｃｒｎ）
の数字を採用したが、これはこの数字を超えるトルクは
、ねじ頭部の下のシャンクを割る危険を生じるからであ
る。

従って第１２図の試験においては、４５ポンド・インチ
（５１，８ｋｇ−ｃｍ ）よりも小さいトルクで押出し
が起らない場合にも、加えるトルクを４５ポンド・イン
チ（５１，８１ｙ −ｃｍ）の値で止めた。

試験を受けた８０個のねじのうち、６個だけが押出しを
起さずに最大安全トルクに達したことを、第１２図から
認めることができる。

残りのねじについては、この数字よりも小さい広範囲の
値のトルクにおいて押出しは起り、中には２ポンド・イ
ンチ（２，３ｋｇ・ｃＩｎ）もの低い値において押出し
を起しているものもあり、これらの結果はねじ相互間で
動作が著しく一貫性に欠けていることを示した。

次に第１３図を参照するに、この図は先きに述べたよう
に鼻部の１部分を研削盤で削り取って短（した公知のね
じ回しを使用して、改良したくぼみを有する第６のなべ
小ねじに対して行なった試験によって得た結果を示す。

最初に気づくことは、同一のねじ回しビットで６０個以
上のねじを試験することができたことであるが、この理
由は、過半数のねじについて、押出しを起すことな（４
５ポンド・インチ（５１，８ｋ１７・Ｃｍ）の最大安全
トルクに達した時に試験を止め、従ってねじ回しが押出
しの影響から損傷を受けなかったからである。

少数のケースにおいてはトルクは押出しを起さずに４５
ポンド・インチ（５１，８ｋｇ・ｃＩｎ）よりも大きい
値に達した。

試験を受けたねじのいくつかはカドミウムめっきを施し
てあり、そしてこれらは４５ポンド・インチ（５１，８
ｋｇ・ｃｍ）の数字の前に試験を止めた場合には「×」
を付して第１３図に示しある。

上の場合に試験を止めたのは、ねじの頭部の破損のため
であって、押出しのために止めたのではない。

この理由を説明すると、カドミウムめっきはねじのねじ
山とこれをねじ込む相手の材料との間の摩擦抵抗を減少
させるが、ねじ頭部の下のシャンクの摩擦抵抗をも減少
させるものであり、この結果カドミウムめっきを施した
ねじのシャンクにはめっきを施さない同じねじのシャン
クにおけるよりもより大きい引張力を同じトルクにより
生じる可能性がある。

押出しが起らないと、引張力は増大して、ねじ頭部の下
のシャンクを破損させるに十分な大きさになりうる。

我々はまた改良した（ぼみを有する第６のなべ小ねじに
対して同じ試験を行なったが、今度は公知のねじ回しを
その元の形態のま＼で（すなわち短くしないで）使用し
た（第１４図参照）。

得た結果は第１３図の試験が示すものとほとんど同じで
あった（すなわち、ねじ回しの寿命は長くなり、押出し
に対する抵抗は一貫性を以って改良されている）が、例
外として、カドミウムめっきを施しであるねじ（第１４
図の「×」を付したもの）は、第１３図の試験における
それと違って、破損するよりもむしろ小さいトルクにお
いてねじ回しを押し出してしまった。

ここに説明した試験は、ねじ頭部のくぼみを改良するこ
とにより、ねじ回しの寿命の著しい延長を期待しうろこ
とを、示しているが、その他にも、改良したくぼみを形
成するために使用する工具（例えば、ポンチ）に関する
利点がある。

前記公知の（ぼみの現在市販されている異形例において
は、押出しに対する抵抗を改良しようとして、ねじの軸
線から遠（へ外向きにそしてくぼみの入口から遠（へ下
向きの方向に極めて小さい角度で傾斜する平面の中に、
（ぼみの各みその駆動壁を位置ずけるように、すなわち
簡単な機械用語で言えば、駆動壁を「切下げる」ように
、（ぼみを設計している。

各みその、駆動壁と向き合う壁は、平行平面上に位置す
るように、同様のしかし内向きのテーパ角を有している
。

しかしこれは押出しに対する抵抗を改良する上で目立っ
た効果を納めていない。

なぜなら、これは面対面接触（これは実際には一般に起
らないものであることを我々は上ですでに指摘している
）の理論上の概念に基いて機能させようとしているから
である。

さらにこの設計のくぼみは作るのが難しく、これを形成
するためのポンチも作るのが難しく、そしてくぼみのみ
その駆動壁を形成するポンチの面に、通常の明確な引き
抜き角が存在していないために、このようなポンチは通
常の摩耗よりもひどい摩耗を受けた。

この改良した（ぼみにおいては、ポンチは適切な鍛造慣
習に従ってすべての面の上に望ましい明確な引き抜き角
を有することができ、従って上述の場合よりもはるかに
長い寿命の工具を得ることができる。

さらに、ポンチの鼻部の表面積がより大きいこと、およ
びくぼみの深さが浅いことも、ポンチの実用寿命の延長
に貢献している。

改良した（ぼみを形成するポンチの標準寿命の終り頃に
は、標準量の摩耗がポンチに生じることもあって、（ぼ
みの形成時に金属の変位は少なくなり、過度の金属がく
ぼみ内に、主としてポンチの鼻部が形成するくぼみの内
方域に、残るようになる（すなわち、（ぼみの内方域は
、寿命の初期のポンチが形成するそれに比較して、僅か
に減寸になる）。

しかしこのことは、ポンチの寿命の終りにおいて形成し
た（ぼみの性能に影響しない。

なぜなら改良したくぼみと公知のねじ回しとの間の先き
に述べた角度隙間が、（ぼみ内の過剰の金属に対して十
分に順応するからである。

本発明はその範囲内に、改良したくぼみと共に使用する
ための新規のねじ回しをも、含んでおり、そして第１，
２図の（ぼみと共に使用するためのこのような新規のね
じ回しの１実施例が、側面図および端面図としてそれぞ
れ第１５図および第１６図に、示しである。

このねじ回しは、それぞれくぼみのみぞおよびＶ形容と
かみ合うためのウィング３０およびＶ形すブ３１を、有
しており、これらはねじ回しのシャンク３２の端にある
鼻部の上に形成しである。

シャンク３２は、動カニ具内にピットとして使用するよ
うな時には短くてよく、手で操作するためにはこれを長
（して端に把手をつける。

ウィング３０の外面の表面を含む円錐（または角錐）の
角度は、４０°〜４ｆの範囲内の値を有し、好ましい実
施例ではこれは４０°である。

改良したくぼみと両立するこの新規の形態のねじ回しは
、タッピンねじや自己きりもみ／タッピンねじを駆動す
る時のような、ねじ回しを（ぼみの中に適切にはめ込ん
でねじ回しをくぼみと実際に一直線をなす状態に維持す
ることが極めて望ましい場合に、好んで使用される。

また、ねじを動かない状態にして所定場所に差し出す時
、ねじ回しの端上にねじを「はめ込む」ことができるこ
とを好む使用者もおるが、このような時にもこの新規の
、両立しうる、調和したねじ回しは、好んで使用される
。

このように、この新規の形態のねじ回しは、必要不可欠
のものではないけれども、ある場合には好ましいもので
ある。

この理由から、好ましい最小の主要円錐角４０゜（第９
図参照）の計算は、理論的に完全なケースを示すために
改良した（ぼみと前記新規の両立しうるねじ回しとの組
合せに、基くものであった。

しかし本発明の（ぼみの改良した押出し動作は、公知の
形態のねじ回しく主要円錐角は５ｆ）を使用する時にも
、達成されることを、先きに述べた試験から、我々は示
した。

さらに本発明はその範囲内に、第１７図の断片的側面図
、および第１８図の端面図に示すように、ねじの頭部に
（ぼみを形成するための新規のポンチをも含んでいる。

このポンチは望ましい形状の頭部を形成するための本体
４０と空所４１を有し、さらに突出するポンチ鼻部を有
し、この鼻部は第１．２図に示すような（ぼみのみぞお
よび■形容をそれぞれ形成するためのリブ４２および■
形すブ４３を有しており、リブ４２の外面を含むこのポ
ンチの円錐角（または角錐角）は４片〜４グの範囲内の
値を有し、そして好ましい実施例ではこれは４０°の値
を有している。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の（ぼみを有するねじ頭部の平面図であ
る。 第２図は第１図の線２−２上で取った断面図である。 第３図はこのくぼみとかみ合せたねじ回しの鼻部を示す
側面図である。 第４図は第３図の線４−４上で取った断面図である。 第５図はくぼみとかみ合っているねじ回し鼻部の斜視図
である。 第６，７図は改良した（ぼみの利点を示す概略図である
。 第８図はねじ回しの鼻部の概略的側面図である。 第９．１０，１１図は異なる寸法のねじを同一寸法のね
じ回しで駆動する状況に関する概略図およびグラフであ
る。 第１２゜１３．１４図は公知のくぼみを有するねじおよ
び改良した（ぼみを有するねじに対して行なった試験の
グラフである。 第１５，１６図は改良した（ぼみと共に使用するための
新規のねじ回しを示す側面図と端面図である。 第１７，１８図は改良した（ぼみを形成するための新規
のポンチの断片的側面図と端面図である。 第１９図は、フィリップス型ねじとして知られているね
じの典型例の頭部のくぼみ形状を示すもので、Ａは縦断
面図であり、Ｂは平面図である。 第２０図は、 「ポジドリブ」ねじの基本思想に従う頭
部のくぼみの形状を示すもので、Ａは縦断面図であり、
Ｂは平面図である。 １０・・・ねじの頭部、１１・・・ねじのシャンク、１
２・・べぼみの中央空所、１３・・べぼみのみぞ、１７
・・・みその基部、１８・・・ねじ回しの鼻部のウィン
グ、θ十〇・・・主要円錐角。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 細長く延びる螺設シャンクと該シャンクの一端に配
   設された頭部とから成るねじであって、前記頭部の外面
   に十字穴の（ぼみが形成され、該くぼみは、前記シャン
   クの軸線方向に沿って前記頭部の中を延びてその一端が
   底壁を形成するようになっており、更に、前記（ぼみの
   中央に空所が形成されており、この中央空所は、断面が
   ほぼ四角形であり、前記頭部の外面における断面が最も
   太き（且つ前記底壁における断面が最も小さくなるよう
   に先細形状を成しており、また、前記（ぼみは、前記シ
   ャンクの軸線の周りを９０°の角度で互いに離隔された
   ４つの溝を有していて、それらの溝の各々が、前記の断
   面がほぼ四角形の中央空所の各側辺部から外方に延びそ
   の一端が外壁を形成するようになっており、台溝の前記
   外壁が前記頭部の外面から前記底壁に向かって内方に傾
   斜しているようになったねじにおいて；前記溝の外壁が
   ４０°〜４ｆの主要円錐角を成すようにしたことを特徴
   とするねじ回しの押出しを少なくしたねじ。 ２ 主要円錐角が４０°であることを特徴とする前記第
   １項のねじ。 ３ 中央空所の壁に、隣り合う溝と溝との間に位置する
   ようにＶ字余が形成され、直径方向に向き合う２つのＶ
   字余間の距離が、直径方向に向き合う２つの溝間の距離
   よりも小さくなっており、それらの溝に係合するように
   導入されたねじ回しが誤って前記Ｖ字余に挿入されない
   ようにしたことを特徴とする前記第１項または第２項の
   ねじ。 ４ 特許請求の範囲第１項〜第３項に記載のねじと共に
   使用するためのねじ回しであって、ねじの溝に係合し且
   つ該溝の形状にほぼ一致して放射状に延びるウィング部
   を有する鼻部を備えるねじ回しにおいて、該ウィング部
   の外縁面から形成される円錐または角錐の夾角が４０°
   〜４ｆであることを特徴とする前記ねじ回し。 ５ 前記夾角が４０°であることを特徴とする前記第４
   項のねじ回し。 ６ 特許請求の範囲第１項〜第３項のねじの頭部にくぼ
   みを形成するためのポンチであって、ねじの頭部を形成
   するための空所と、ねじ頭部のくぼみの溝を形成するた
   めに前記空所の中央から放射状リブを有する鼻部が突出
   しており、該リプの外縁面から形成される円錐または角
   錐の夾角が４０゜〜４５°であることを特徴とする前記
   ポンチ。 ７ 前記夾角が４０°であることを特徴とする前記第６
   項のポンチ。 ８ 特許請求の範囲第２項のねじと、主要円錐角が５２
   °であるような放射方向に延びる４つのウィング部を有
   するねじ回しとの組合せ。