JPS5933178B2 - 焼結設備における冷却機排出熱空気の顕熱回収方法 - Google Patents
焼結設備における冷却機排出熱空気の顕熱回収方法Info
- Publication number
- JPS5933178B2 JPS5933178B2 JP4170277A JP4170277A JPS5933178B2 JP S5933178 B2 JPS5933178 B2 JP S5933178B2 JP 4170277 A JP4170277 A JP 4170277A JP 4170277 A JP4170277 A JP 4170277A JP S5933178 B2 JPS5933178 B2 JP S5933178B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sintering
- hot air
- cooler
- heat
- raw material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は高炉用原料として使用される鉄鉱石の焼結設
備における焼結鉱の冷却機または焼結機長を延長して構
成される冷却帯すなわちクーリング・オノ・ストランド
法の冷却帯から排出される熱空気の顕熱を焼結機の有効
熱量として回収する方法に関するものである。
備における焼結鉱の冷却機または焼結機長を延長して構
成される冷却帯すなわちクーリング・オノ・ストランド
法の冷却帯から排出される熱空気の顕熱を焼結機の有効
熱量として回収する方法に関するものである。
現行の焼結設備の冷却機から排出される熱空気の温度は
平均１５０〜２５０℃と比較的低温であるが、空気量は
非常に多量であり、熱焼結鉱との交換熱量は焼結機の熱
原単位４５０〜４００Ｋｃａｌ／Ｉ（９の４０〜５０％
を占め、熱量的には膨大である。
平均１５０〜２５０℃と比較的低温であるが、空気量は
非常に多量であり、熱焼結鉱との交換熱量は焼結機の熱
原単位４５０〜４００Ｋｃａｌ／Ｉ（９の４０〜５０％
を占め、熱量的には膨大である。
このことから熱回収の必要性が認識され、種種の熱回収
方法が試みられている。その１つの方法として、冷却機
の排出熱空気を焼結機の燃焼用空気および焼結促進用空
気として利用する方法があるが、現状の利用法では上記
排出熱空気を焼結層全域に均等に供給させるために、以
下に述べるような問題かある。
方法が試みられている。その１つの方法として、冷却機
の排出熱空気を焼結機の燃焼用空気および焼結促進用空
気として利用する方法があるが、現状の利用法では上記
排出熱空気を焼結層全域に均等に供給させるために、以
下に述べるような問題かある。
まず、焼結過程について説明すると、焼結過程は第１図
のように焼結原料Ａが原料装入側Ｂから抽出側Ｃに進行
するにつれて、上層Ｄから下層Ｅに向かつて進行する。
のように焼結原料Ａが原料装入側Ｂから抽出側Ｃに進行
するにつれて、上層Ｄから下層Ｅに向かつて進行する。
したがつて焼結原料Ａが直線Ｆで示された最高温度に達
する溶融焼結反応域Ｇを境にして上層Ｄは焼結完了の熱
焼結鉱で占められ、下層Ｅは未焼結の水分を含む原料お
よび予熱途中の原料で占められている。一方、上層Ｄか
ら誘引されている大気Ｈは原料装入側Ｂの近辺では焼結
を完了した薄い熱焼結層を通過して、すぐに反応層に達
する。
する溶融焼結反応域Ｇを境にして上層Ｄは焼結完了の熱
焼結鉱で占められ、下層Ｅは未焼結の水分を含む原料お
よび予熱途中の原料で占められている。一方、上層Ｄか
ら誘引されている大気Ｈは原料装入側Ｂの近辺では焼結
を完了した薄い熱焼結層を通過して、すぐに反応層に達
する。
そのため比較的低温のままでコークス燃焼空気として作
用し、過剰の空気と一緒に排ガスとして下層Ｅへ誘引さ
れ、下部原料の乾燥、予熱源となり、自らは低温排ガス
となつて焼結機の排ガスとして排出される。また抽出側
Ｃの近辺での大気は焼結完了後の熱焼結層を通過する時
間が長く、比較的高温になつてコークス燃焼空気として
作用するため、この空気の焼結完了層における予熱顕熱
量の差だけ原料装入側Ｂより抽出側Ｃが熱量過剰となり
、その熱量差は全体の熱原単位の１０％前後であるが、
実状では点火炉の入熱や保温炉の入熱でいくぶん緩和さ
れ、部分的に不適当であつても全体的、平均的には許容
範囲として操業されている。したがつて冷却機からの排
出熱空気を焼結層全域に均等に供給した場合には、焼結
層の全域において、平均的にはコークスの原単位が減少
すろ傾向になつたとしても、前記の許容範囲内で無駄に
熱エネルギーか消耗されるなどにより、正確に熱原単位
の節減すなわちコークス原単位の節減に寄与しないこと
が考えられる。
用し、過剰の空気と一緒に排ガスとして下層Ｅへ誘引さ
れ、下部原料の乾燥、予熱源となり、自らは低温排ガス
となつて焼結機の排ガスとして排出される。また抽出側
Ｃの近辺での大気は焼結完了後の熱焼結層を通過する時
間が長く、比較的高温になつてコークス燃焼空気として
作用するため、この空気の焼結完了層における予熱顕熱
量の差だけ原料装入側Ｂより抽出側Ｃが熱量過剰となり
、その熱量差は全体の熱原単位の１０％前後であるが、
実状では点火炉の入熱や保温炉の入熱でいくぶん緩和さ
れ、部分的に不適当であつても全体的、平均的には許容
範囲として操業されている。したがつて冷却機からの排
出熱空気を焼結層全域に均等に供給した場合には、焼結
層の全域において、平均的にはコークスの原単位が減少
すろ傾向になつたとしても、前記の許容範囲内で無駄に
熱エネルギーか消耗されるなどにより、正確に熱原単位
の節減すなわちコークス原単位の節減に寄与しないこと
が考えられる。
また反対に熱バランスの許容範囲をオーバーする部分が
増大して、生産性、品質の低下を増大させるなど、マイ
ナス効果となる。この発明は上記の問題を解消するため
に、冷却機または焼結機長を延長して構成される冷却帯
から排出される熱空気をコークス燃料の燃焼用空気およ
び焼結促進用空気として焼結機に供給する際に、上記熱
空気の熱量が、焼結機の原料装入側から抽出側までの移
動方向について、原料装入側で多く、抽出側で少なく順
次傾斜的に配分させることにより、焼結域の原料装入・
抽出方向における熱量的不均衡を是正することを目的と
する。
増大して、生産性、品質の低下を増大させるなど、マイ
ナス効果となる。この発明は上記の問題を解消するため
に、冷却機または焼結機長を延長して構成される冷却帯
から排出される熱空気をコークス燃料の燃焼用空気およ
び焼結促進用空気として焼結機に供給する際に、上記熱
空気の熱量が、焼結機の原料装入側から抽出側までの移
動方向について、原料装入側で多く、抽出側で少なく順
次傾斜的に配分させることにより、焼結域の原料装入・
抽出方向における熱量的不均衡を是正することを目的と
する。
以下、この発明の一実施例を第２図を参考に説明する。
焼結原料は粒状の鉄鉱石を主体として、その加熱焼結に
必要な粒状コークスを混合し、かつ微粒状物をより大き
な粒状物に附着造粒させて原料層の通気性を上げるため
に、水分添加をもつて混練される。焼結原料は焼結機１
の装入ホツパ２からグレード式のコンベアパレツト３上
に平坦に供給される。
焼結原料は粒状の鉄鉱石を主体として、その加熱焼結に
必要な粒状コークスを混合し、かつ微粒状物をより大き
な粒状物に附着造粒させて原料層の通気性を上げるため
に、水分添加をもつて混練される。焼結原料は焼結機１
の装入ホツパ２からグレード式のコンベアパレツト３上
に平坦に供給される。
コンベアパレツト３上では装入ホツパ２の次に配置され
た点火用ガスバーナ４にて焼結原料５の上層部のコータ
スに点火されるとともに、コンベアパレツト３の下に配
置された、排ガスホツパ６での排ガスフアン７による吸
引力により、焼結原料５の上層から下層へ燃焼用空気が
誘引される。もつて焼結原料５が抽出側に進行するにつ
れて、上層から下層に向かつて焼結過程つまり焼結原料
５の乾燥、予熱、溶融・焼結反応が進行し、焼結原料５
が熱焼結鉱としてコンベアパレツト３上から順次抽出さ
れて行く。コンベアパレツト３上から抽出された熱焼結
鉱はホツトクラツシヤ９で粗破砕された後、７００〜８
００℃の顕熱をもつて冷却機１０のグレード式のコンベ
アパレアト１１上に抽出され、ここで１００℃近くまで
冷却される。
た点火用ガスバーナ４にて焼結原料５の上層部のコータ
スに点火されるとともに、コンベアパレツト３の下に配
置された、排ガスホツパ６での排ガスフアン７による吸
引力により、焼結原料５の上層から下層へ燃焼用空気が
誘引される。もつて焼結原料５が抽出側に進行するにつ
れて、上層から下層に向かつて焼結過程つまり焼結原料
５の乾燥、予熱、溶融・焼結反応が進行し、焼結原料５
が熱焼結鉱としてコンベアパレツト３上から順次抽出さ
れて行く。コンベアパレツト３上から抽出された熱焼結
鉱はホツトクラツシヤ９で粗破砕された後、７００〜８
００℃の顕熱をもつて冷却機１０のグレード式のコンベ
アパレアト１１上に抽出され、ここで１００℃近くまで
冷却される。
冷却機１０から抽出された焼結鉱はコールドクラツシヤ
、コールドスクリーンにより必要粒度に調整され、高炉
用の焼結鉱成品となる。一方、冷却機１０の排気フード
１２および焼結機１の給気フード１３はそれぞれ機の上
手側から数えられる第１、第２、第３ゾーン１４，１５
，１６および１７，１８，１９に分割するとともにーノ
同じ順位のゾーン同士をダクト２０，２１，２２により
互に連結している。
、コールドスクリーンにより必要粒度に調整され、高炉
用の焼結鉱成品となる。一方、冷却機１０の排気フード
１２および焼結機１の給気フード１３はそれぞれ機の上
手側から数えられる第１、第２、第３ゾーン１４，１５
，１６および１７，１８，１９に分割するとともにーノ
同じ順位のゾーン同士をダクト２０，２１，２２により
互に連結している。
また排気フード１２側の第１ゾーン１４は分岐ダクト２
３をもつて点火ゾーン２４にも連結されている。各ダク
ト２０，２１，２２中には誘引フアン２５，２６，２７
が設けられている。
３をもつて点火ゾーン２４にも連結されている。各ダク
ト２０，２１，２２中には誘引フアン２５，２６，２７
が設けられている。
誘引フアン２５，２６，２７は熱焼結鉱３８に対する冷
却媒体としての大気を、熱焼結鉱の装入側から抽出側へ
の流れに対する直交流として、熱焼結鉱の充填層を下方
から上方に通過させる。これにより排気フード１２の第
１ゾーン１４には高温の、第２ゾーン１５には中温の、
第３ゾーン１６には低温の熱空気がそれぞれ流入する。
すなわち給気フード１３の第１ゾーン１７および点火ゾ
ーン２４に高温の、第２ゾーン１８１ｔｃ中温の、第３
ゾーン１９に低温の熱空気がそれぞれ供給され、結果と
して、回収熱空気の熱量が焼結層の装入側で多く、抽出
側で少なく順次傾斜的に配分されることになる。このよ
うな配分方法は現状の均等配分法にみられるような焼結
反応域の熱量不均衡、すなわち実際に必要な熱量に対し
て原料装入側上層が熱量不足、抽出側下層が熱量過剰と
なることに対応して、その熱量の過不足分を補正させる
ことになり、したがつて焼結反応域の原料装入・抽出方
向における熱量不均衡を少なく抑えることができる。上
記の配分方法は冷却機１０の熱空気を高、中、低温の関
係で系統的に取出す場合であつたが、冷却機１０の熱空
気を一括して取出す場合、つまり回収される熱空気の温
度を平均化して焼結機１に供給させる場合には、次に述
べる配分方法を採用すればよい。すなわち一括して取出
した熱空気を焼結機１の原料装入側に多く、抽出側に少
なく順次傾斜的に配分するとともに、大気による冷空気
を原料装入側に少なく、抽出９０ｖｃ多く順次傾斜的に
配分すればよい。もつて焼結層の全域に必要量の空気を
ほぼ均一に与え、また熱量については原料装入側で多く
、抽出側で少なく順次傾斜的に配分することができる。
このような傾斜的熱量供給方法は焼結機長を延長して構
成される冷却帯から排出される熱空気についても上記同
様に適用される。
却媒体としての大気を、熱焼結鉱の装入側から抽出側へ
の流れに対する直交流として、熱焼結鉱の充填層を下方
から上方に通過させる。これにより排気フード１２の第
１ゾーン１４には高温の、第２ゾーン１５には中温の、
第３ゾーン１６には低温の熱空気がそれぞれ流入する。
すなわち給気フード１３の第１ゾーン１７および点火ゾ
ーン２４に高温の、第２ゾーン１８１ｔｃ中温の、第３
ゾーン１９に低温の熱空気がそれぞれ供給され、結果と
して、回収熱空気の熱量が焼結層の装入側で多く、抽出
側で少なく順次傾斜的に配分されることになる。このよ
うな配分方法は現状の均等配分法にみられるような焼結
反応域の熱量不均衡、すなわち実際に必要な熱量に対し
て原料装入側上層が熱量不足、抽出側下層が熱量過剰と
なることに対応して、その熱量の過不足分を補正させる
ことになり、したがつて焼結反応域の原料装入・抽出方
向における熱量不均衡を少なく抑えることができる。上
記の配分方法は冷却機１０の熱空気を高、中、低温の関
係で系統的に取出す場合であつたが、冷却機１０の熱空
気を一括して取出す場合、つまり回収される熱空気の温
度を平均化して焼結機１に供給させる場合には、次に述
べる配分方法を採用すればよい。すなわち一括して取出
した熱空気を焼結機１の原料装入側に多く、抽出側に少
なく順次傾斜的に配分するとともに、大気による冷空気
を原料装入側に少なく、抽出９０ｖｃ多く順次傾斜的に
配分すればよい。もつて焼結層の全域に必要量の空気を
ほぼ均一に与え、また熱量については原料装入側で多く
、抽出側で少なく順次傾斜的に配分することができる。
このような傾斜的熱量供給方法は焼結機長を延長して構
成される冷却帯から排出される熱空気についても上記同
様に適用される。
なお、図中２８，２９，３０，３１は各ゾーン１７，１
８，１９，２４の温度調整に用いられる冷空気押込みフ
アン、３２，３３，３４は流量調整ダンパ、３５は余剰
空気放出ダンパ、３６は集塵・排ガス処理装置、３７は
排ガス煙突である。
８，１９，２４の温度調整に用いられる冷空気押込みフ
アン、３２，３３，３４は流量調整ダンパ、３５は余剰
空気放出ダンパ、３６は集塵・排ガス処理装置、３７は
排ガス煙突である。
以上のように、この発明によれば冷却機から排出される
熱空気の熱量を、焼結機の原料装入側に多く、抽出側に
少なく順次傾斜的に配分して、焼結反応域の原料装入・
抽出方向における熱量不均衡を少なく抑えるため、冷却
機からの熱空気を最も有効に回収して、回収熱量にほぼ
等しく焼結機の熱原単位すなわちコークス原単位を節減
させるとともに、焼結成品の品質、生産性を向上させる
。またコークス原単位の節減をもつて、焼結機からの排
ガスのＮＯｘ，ＳＯｘの発生率を低減させる効果もある
。なおコークス量が減少した場合、焼結層の通気性が悪
くなり、焼結過程の進行が妨げられ、生産性が低下する
ことが懸念されるが、実際の焼結層の通気抵抗は原料装
入側下部の未焼結層の通気抵抗が、焼結完了層の抽出側
上部の通気抵抗に比較して極端に大きく、また原料装入
側下部の通気抵抗が主に生産性を左右するため、コーク
ス量の節減による通気性への悪影響はない。
熱空気の熱量を、焼結機の原料装入側に多く、抽出側に
少なく順次傾斜的に配分して、焼結反応域の原料装入・
抽出方向における熱量不均衡を少なく抑えるため、冷却
機からの熱空気を最も有効に回収して、回収熱量にほぼ
等しく焼結機の熱原単位すなわちコークス原単位を節減
させるとともに、焼結成品の品質、生産性を向上させる
。またコークス原単位の節減をもつて、焼結機からの排
ガスのＮＯｘ，ＳＯｘの発生率を低減させる効果もある
。なおコークス量が減少した場合、焼結層の通気性が悪
くなり、焼結過程の進行が妨げられ、生産性が低下する
ことが懸念されるが、実際の焼結層の通気抵抗は原料装
入側下部の未焼結層の通気抵抗が、焼結完了層の抽出側
上部の通気抵抗に比較して極端に大きく、また原料装入
側下部の通気抵抗が主に生産性を左右するため、コーク
ス量の節減による通気性への悪影響はない。
むしろ本法によるコークス量の節減により焼結層全減の
通気抵抗がバランスし、全域のより均一な最適条件を維
持することができ、生産性、品質をより向上することが
期待できる。
通気抵抗がバランスし、全域のより均一な最適条件を維
持することができ、生産性、品質をより向上することが
期待できる。
第１図は焼結層の一般的な焼結過程モデル図、第２図は
この発明の一実施態様を示す全体的な構成図である。 １・・・・・・焼結機、２・・・・・・装入ホツパ、３
・・・・・・パレツト、４・・・・・・点火用ガスバー
ナ、９・・・・・・ホツトクラツシヤ、１０・・・・・
・冷却機、１２・・・・・・排気フード、１３・・・・
・・給気フード、１４，１５，１６および１７，１８，
１９・・・・・・第１、第２、第３ゾーン、２４・・・
・・・点火ゾーン、２５，２６，２７・・・・・・誘弓
フアン、３８・・・・・・熱焼結鉱。
この発明の一実施態様を示す全体的な構成図である。 １・・・・・・焼結機、２・・・・・・装入ホツパ、３
・・・・・・パレツト、４・・・・・・点火用ガスバー
ナ、９・・・・・・ホツトクラツシヤ、１０・・・・・
・冷却機、１２・・・・・・排気フード、１３・・・・
・・給気フード、１４，１５，１６および１７，１８，
１９・・・・・・第１、第２、第３ゾーン、２４・・・
・・・点火ゾーン、２５，２６，２７・・・・・・誘弓
フアン、３８・・・・・・熱焼結鉱。
Claims (1)
- １ 熱焼結鉱の冷却機または焼結機長を延長して構成さ
れる冷却帯から排出される熱空気をコークス燃料の燃焼
用空気および焼結促進用空気として焼結機に供給する際
に、上記熱空気の熱量が、焼結機の原料装入側から抽出
側までの移動方向について、原料装入側に多く、抽出側
に少なく順次傾斜的に配分させることを特徴とする焼結
設備における冷却機排出熱空気の顕熱回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4170277A JPS5933178B2 (ja) | 1977-04-11 | 1977-04-11 | 焼結設備における冷却機排出熱空気の顕熱回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4170277A JPS5933178B2 (ja) | 1977-04-11 | 1977-04-11 | 焼結設備における冷却機排出熱空気の顕熱回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53125903A JPS53125903A (en) | 1978-11-02 |
| JPS5933178B2 true JPS5933178B2 (ja) | 1984-08-14 |
Family
ID=12615746
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4170277A Expired JPS5933178B2 (ja) | 1977-04-11 | 1977-04-11 | 焼結設備における冷却機排出熱空気の顕熱回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5933178B2 (ja) |
-
1977
- 1977-04-11 JP JP4170277A patent/JPS5933178B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53125903A (en) | 1978-11-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2750273A (en) | Method of heat hardening iron ore pellets containing fuel | |
| US2750272A (en) | Process for production of hard burned agglomerates of fine magnetite ore | |
| US3244507A (en) | Method of indurating ore particles | |
| CN113503722B (zh) | 一种多热源耦合加热块矿的烘干装置及烘干方法 | |
| CN1037195C (zh) | 煤粉带式球团焙烧装置及方法 | |
| JPH0814763A (ja) | 焼結鉱製造方法 | |
| JPH0733528B2 (ja) | 高炉の操業方法 | |
| US3024101A (en) | Updraft traveling grate pelletizing furnace | |
| JPS5933178B2 (ja) | 焼結設備における冷却機排出熱空気の顕熱回収方法 | |
| KR101022455B1 (ko) | 보일러 배기가스 폐열을 이용한 소결광 표층부의 온도제어장치 및 그의 온도 제어방법 | |
| KR100286675B1 (ko) | 철광석의 소결방법 | |
| JPS6240323A (ja) | 結合剤を含有しない製錬用高温ブリケットの製造法および装置 | |
| CN116465219A (zh) | 一种采用低热值燃气生产球团矿的装置及方法 | |
| WO2022209013A1 (ja) | 還元鉄の製造方法および還元鉄の製造装置 | |
| CN113483554A (zh) | 一种高炉精料用块矿的烘干装置及烘干方法 | |
| CN108265143B (zh) | 一种防止高炉炉身结厚的装料方法 | |
| JP3049617B2 (ja) | 微粉燃料含有ガスを用いた焼結方法 | |
| JPS5950732B2 (ja) | 焼結設備における冷却機排出熱空気の顕熱回収方法 | |
| JP6792337B2 (ja) | 高炉原料の乾燥方法 | |
| JPS63156044A (ja) | クリンカ冷却方法および冷却装置 | |
| JPS5950733B2 (ja) | 鉄鉱石の焼結方法 | |
| JPS5931576B2 (ja) | 鉄鉱石の焼結方法 | |
| JPS60106927A (ja) | 焼結鉱製造方法 | |
| JP2023145996A (ja) | 加熱式焼結機及び加熱式焼結方法 | |
| JPH0236650B2 (ja) |