JPS595540B2 - 石灰石類の焼成方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は石灰石類の焼成とりわけメルツ式焼成炉を用い
た石灰石類の焼成方法に関するものである。

石灰石やドロマイトなど（以下石灰石類と称す）を焼成
する手段としてメルツ式と呼ばれるだて型炉方式が用い
られている。

このメルツ式焼成炉は、一般に第１図および第２図に示
すごとく、それぞれが上から予熱帯イ、焼成帯口および
冷却帯ハの各ゾーンに区分され焼成帯下端（冷却帯上端
）でチャンネル３により相互に連絡された複数のシャフ
ト１，２で構成され、操業にあたっては各シャフトの炉
頂から原石を装入充填し、片側のシャフト１又は２で燃
焼を行い、その開梱のシャフト２又は１の燃焼を停止し
て蓄熱を行い、これを一定時間ごとに交互又は順次に繰
返すと共に、１回の燃焼が終るごとに原石を定量ずつ装
入し、これにより原石をシャフト内で降下させながら前
記ゾーンにおいて予熱−焼成−冷却の行程を与え、シャ
フト下部から成品として排出させるものである。

このようなメルツ式焼成炉においては、燃成側で気・液
体燃料が下方へ向は吹き込まれ、これが原石と併行状に
上から下へ流れる燃焼用空気により完全燃焼して原石を
加熱分解させる一方、蓄熱側では炉下部から吹き込まれ
た冷却用空気と燃焼ガスの混合ガスが下から上へ流れて
原石の加熱と排ガスの冷却が行われる。

従ってこの方式によれば、複数のシャフトの燃焼と蓄熱
のサイクルをタンミングよく繰返すことで第３図の熱バ
ランス（図中のカッコ内は出熱）と第４図の排ガス温度
変化の状態が得られ、他の焼成方式に較べ熱効率がきわ
めて良好になるという利点がある。

第３図において、Ｅは原石、燃空気、Ｆは燃料、Ｇは冷
空気で、それらによる入熱はＥ＝４％、 Ｆ＝９５％、
Ｇ−１％である。

またＨは脱炭酸反応熱、■は排ガス、Ｊは製品、Ｋは放
熱、ロスであり、それら出熱はＨ−８５％、１−１０％
、Ｊ−１％。

Ｋ＝４％である。

しかしながら、従来のメルツ式焼成炉では、焼成燃料と
して専ら重油あるいはガスを用い、これらを焼成側シャ
フトの焼成帯上端（予熱帯下端）で第１図ａ、第２図ａ
のように原石充填層に多数配管したランスバーナ４ａか
ら、吹き込むか、あるいは第１図ｂ、第２図すのように
シャフト内壁面に対向して配設されたスイングバーナ４
ｂにより吹き込むようにしていたため、石油資源の枯渇
化と高騰化の傾向とともに焼石灰製造費に占める燃焼費
の割合が増大し、製造コストが高くなる問題が生じてい
た。

さらに上記方式では、焼成燃料供給をかなりの圧密状態
にある原石層に散布することで行っているため、燃料分
布がどうしても一様（こなりにくく、その結果炉平断面
で均一（こ燃焼が分布せず、また立断面上でも偏寄った
ヒートフローパターンとなって製品に焼けむらを生じさ
せる不具合があった。

これは機構的に有利なスイング式燃料吹き込みの場合に
顕著で、すなわち第２図すの斜線のように中央部と隅角
部の散布量が少なくなる傾向を示し、打開のためランス
式燃料吹き込みに転換しても、ランスの配設数には自ら
限度があるため、第２図ａのようにやはり隅角部などが
デッドゾーンとなってかなりの焼けむらが生じ、このよ
うなことから、次第に厳しくなっている品質向上の要求
に十分に答えることができなかったものである。

前記のような問題を改善する方法としては焼成用燃料と
して固体燃料を用いる手法が考えられる。

そのひとつは、第５図のように一本のシャフト炉３０に
上方から原石Ａ′と固体燃料Ｂ′を混合して投入し、こ
れを炉内で降下させながら下方より上昇してきた空気と
向流させることで固体燃料Ｂ′を燃焼させ、その熱ｌこ
より石灰石に脱炭酸反応を起させ、焼成品を下からの空
気により冷却して炉外へ排出するというものである。

この方法はコークス釜としてよく知られたタイプである
が、炉内が予熱、焼成、冷却の各ゾーンに判然と区別さ
れず、特に炉頂入口付近で燃料が燃焼されやすいため、
排ガスが高温となってさきのメルツ式のものとくらべ熱
効率が著しく低い点に問題があり、また圧損が高く偏流
を生じやすいため、成品の焼けむら防止が難しいと共に
あまり炉断面積を大きくできないため生産性も低くなり
、従って全体として実効に乏しい。

このようなことから、メルツ式焼成炉において固体燃料
を用いることができれば好都合であることは明らかであ
るが、この方式とする場合にも問題がある。

すなわち、固体燃料を用いるにしても、これを従来と同
様に燃料吹き込み部に吹き込む方式とした場合には、従
前通り燃焼側シャフトで燃料を完全燃焼させるとすると
、固体燃料は微粒化したものを用いなければならなくな
る。

これは微粉砕という不経済な前処理を伴う点、吹込み装
置を別途考案しなければならない点および前処理中の炭
じん爆発など安全対策を充分にしなければならない点に
それぞれ難点がある。

しかも微粉燃料を燃焼させる方式では、焼成帯で約１４
００℃以上の高温部が生ずるため、灰分が溶融して焼成
品表面に溶着し、この面から品質を低下させる恐れがあ
る。

次に、固体燃料を従来の気・液体燃料吹き込み位置から
塊の状態で装入する方式とした場合には、特殊な燃料装
置を新たに開発しなければならず、改造費等の費用面か
らの不利も大きい。

残るは固体燃料を炉頂より装入する方式であるが、この
方法もメルッ式焼成炉特有の行程から問題が残る。

すなわちメルツ式焼成炉では、さきに述べたように複数
のシャフトを切替え交互に１シヤフトずつ燃焼と蓄熱を
繰返すことから、蓄熱側の排ガス成分は炉下から装入さ
れる冷却空気（これは炉内を降下する焼成品を冷却する
だけの用途である）を含有し、排ガス中の残存酸素量が
８〜１１％と通常の燃焼排ガスにくらべ著しく高い。

このことから、従来と同じ操業方式とし固体燃料を単純
に炉頂から装入しただけでは、蓄熱時に排ガス中の上記
残存酸素により固体燃料が燃焼してしまい、その熱は何
ら石灰石の分解に寄与することなくそのまま炉頂から系
外へ排出される。

しかもこのようｌこ熱効率の著しい低下を招くだけでな
く、炉頂での高熱の逆火により設置した投入切替え設備
、煙道、公害対策設備などを短時間に破損させ、安定し
た操業を行えなくなる。

このようなことから従来では固体燃料の使用ができず、
燃料原単位の節減および成品品質向上を図り得なかった
ものである。

本発明は前記の事情から研究と実験を重ねて創案された
もので、その目的とするところは、メルツ式焼成方法の
利点を生かしつつ固体燃料を有効に使用し、流体燃料使
用による焼成以上に良質の焼成品をきわめて経済的に生
産できる石灰石類焼成性を提供することにある。

また本発明の他の目的とするさころは、新たな機器や設
備の開発を必要とせず、はとんど既設炉のままで簡便に
固体燃料使用による石灰石焼成を実施できる方法を提供
することにある。

さらに本発明の他の目的は、燃料費の著しい低下に加え
、ブロワ電力原単位の節減とこれによる実質的な生産性
向上を図り得、かつ従来法よりも更に熱効率の向上を確
保できる石灰石類焼成法を提供することにある。

上記目的を達成するため本発明は、焼成用燃料として塊
状の固体燃料と気・液体燃料を併用し、それらをシャフ
ト中で混焼させて原石の加熱分解を行わしめるようにす
ると共に、前記両燃料の燃焼を、従来のメルツ炉のよう
に燃焼側シャフトで完全燃焼させる方式とせず、燃焼側
と蓄熱側の両シャフトにおいて独特な形態で燃焼過程が
進むようにし、これにより固体燃料を使用する上でネッ
クとなっていた燃焼排ガス中の残存酸素量の問題をうま
く解決させるようにしたものである。

すなわち本発明は、燃焼帯域に気・液体燃料の吹き込み
部を有し、焼成帯下端で他のシャフトとチャンネルによ
り結合され、焼成側シャフト炉頂より燃焼空気を、また
両シャフト下部より冷却空気をそれぞれ吹き込み、両シ
ャフトで燃焼と蓄熱を交互に繰返し、炉頂から装入した
原石が降下する間にこれを予熱焼成および冷却してシャ
フト下部から順次排出させるメルツ式石灰石類の焼成炉
において、原石に対しこれの焼成に必要な総熱量の所定
割合を担う量の塊状固体燃料を混合して蓄熱側シャフト
炉頂より装入すると共に、前記総熱量の残部を前記吹き
込み部から気体または液体燃料で供給し、かつ前記燃料
を、燃焼側シャフトでは還元雰囲気で燃焼し、他のシャ
フトでは酸化雰囲気で燃焼するように燃焼空気を調節し
て行うことを特徴とするものである。

以下本発明を添付図面に基き具体的に説明する。

第６図は本発明に係る石灰石類焼成方法の一実施例を示
すもので、１，２はシャフトで、上方より予熱帯イ、焼
成帯口および冷却帯ハの各ゾーンに区分され、焼成帯下
端でチャンネル３により相互に連絡されている。

シャフト１．２の上には装入物を各シャフトに振分ける
ための転向装置５が設けられ、その上に煙突６と装入ゲ
ート７および秤量機構８が設けられ、シャフト下部には
共通ホッパ９と排出機構１０が設けられている。

更に、焼成帯上端には気・液体燃料の吹き込み部４，４
が配設され、かつシャフト１，２の上端にはブロワ１１
からの燃焼空気配管１２が導かれ、シャフト１．２の下
端にはブロワ１３からの冷却空気配管１４が導かれてい
る。

本発明はこのような構成のメルツ式焼成炉を用いて石灰
石類を焼成するにあたり、まず原石焼成燃料として固体
燃料を使用する。

その固体燃料は、具体的にはコークス、石炭、豆炭など
を用いるが、微粉砕のごとき前処理を施さない市販の篩
分サイズすなわち１０〜８０ｍｒ／Ｌの範囲の塊状のも
ので十分である。

固体燃料は原石に対し混合されるが、問題はその使用量
である。

すなわち固体燃料を原石の焼成に必要な熱消費量の全部
をまかなうように混合しいわゆる専焼方式とすることも
可能である。

しかしメルツ炉では炉頂に投入した固体燃料が予熱帯焼
成帯を通過して冷却域から製品切出しまで定常で２０〜
２４時間程度を要することから、固体燃料量を原石焼成
に必要な熱消費量の１００％として炉頂から投入すると
、短時間での炉況調整に対処しくこくい不具合が生ずる
。

そこで本発明は原石の焼成燃料として、固体燃料と気・
液体燃料の併用を推奨するもので、具体的には原石の焼
成に要する総消費熱量を指標として、固体燃料熱量／総
消費熱量−０，３〜０．８の範囲となるように調整し残
部を気・液体燃料でまかなうようにするものである。

ここで固体燃料比の上限を０．８としたのは、これ以上
であると気・液体燃料の併用による熱量の微調整、必要
時間等の大きな自由度という効果が期待できないからで
あり、下限を０．３とじたのは、これ以下では固体燃料
使用によるメリットが十分に発揮されないからである。

しかして、前記固体燃料と原石の配合は蓄熱サイクルの
シャフト内に投入されるが、これを行うには例えば第６
図のように、原石Ａと固体燃料Ｂの各貯蔵器１５．１６
に対し混合秤量機１７を設け、この場合秤量機１１で原
石Ａと固体燃料Ｂを混合し、混合装入物Ｃを既設の輸送
機１８を介して秤量機構８、装入ゲート７に送り、転向
装置５により従来と全く同様な投入方法で炉頂上端から
投入すればよい。

このように原石Ａ（ｌ！：混合されて投入された固体燃
料Ｂは予熱帯イおよび焼成帯口の順に降下し、このとき
に焼成帯上端域で燃料吹き込み装置（ランス式バーナあ
るいはスイング式バーナのいずれでもよい）から固体燃
料の混合比に応じた量の気・液体燃料を混合資料に吹込
む。

その方法としてはたとえば第６図のように、気・液体燃
料の供給系と固体燃料の供給系および測温系をコンピュ
ータを含む制御装置１９を備えた制御回路で連絡し、定
常状態では予め定めたプログラムに従い固体燃料使用量
に対応するように絞り弁類２０の開度を設定して行い、
炉況に応じ制御機器１９により絞り弁類を調整し気・液
体燃料の炉内吹込み量を加減する方法をとればよい。

なお、操業開始時の点火昇温は従来の昇温バーナ使用（
こよる方法でよい。

しかして、上記のような原石および燃料の供給とともに
シャフト１．２では従前と同様一定時間（１０〜１５分
）ごとに燃焼と蓄熱が交互ｔこ繰返され、燃焼側のシャ
フトにはブ七ワ１１および燃焼空気配管１２を経て炉頂
上端の開口２１又は２２から燃焼空気が吹き込まれ、燃
焼側および蓄熱側の両シャフト下部からはブロワ１３お
よび燃焼空気配管１４を経て冷却空気が吹き込まれる。

このとき従来では、前記燃焼空気は予熱帯中の予め蓄熱
サイクルで加熱された原石から熱を受けて焼成帯に入り
、燃料は燃焼空気により燃焼を開始して燃焼側シャフト
で完全燃焼し、これ（こより原石は加熱され、例えば９
００℃でＣａＣＯ３−ＣａＯ＋ＣＯ２の熱分解を行いＣ
Ｏ２を放出し、ＣａＯとなって冷却帯に入り、冷却帯下
端からの前記冷却空気により冷却され炉外へ製品となっ
て排出される。

そして冷却空気は製品と熱交換し昇温されて上方（こ流
れ、燃焼側からの燃焼排ガスと混合し、チャンネル３を
通って蓄熱側シャフトで焼成帯、予熱帯の順（こ上昇し
炉外に放出されていたわけであるが、この方法では、予
熱帯に入る燃焼排ガスが残存酸素８〜１１％を含み、か
つその温度が６００〜７００’Ｃ，ｕなる。

また１サイクルにおける１チヤージの原石（固体燃料混
入いかんを聞かず）の炉内降下速度は１０−４ｍ／Ｓｅ
ｃであり、炉内の熱ガスの空塔速度は平均して４．７Ｂ
、／ｓｅｅ程度である。

そのため固体燃料を使用した場合、その固体燃料の燃焼
が広がるのは早く、さきに述べたように蓄熱時に炉項域
で燃焼してしまう問題が生ずる。

そこで本発明は、単に固体燃料を気・液体燃料と併用し
て燃焼を行うのでなく、それら燃料の着火域を焼成帯に
限定させるように特殊な操業条件を設定実施するもので
あり、すなわち従来のような燃料を燃焼側シャフトで完
全燃焼する操業方式に代え、燃焼側シャフトで還元燃焼
させ、蓄熱側シャフトで完全燃焼を行わしめる操業方式
を採用するものである。

これを具体的に述べると、燃焼側シャフトで燃焼空気を
吹き込み、両シャフトで冷却空気を吹き込むことは従来
と同じであるが、このときに燃焼空気と冷却空気に関し
、製品の冷却に絶対的に必要な冷却空気量は確保し、し
かもこの条件下で燃焼空気と冷却空気の合計が燃焼に必
要な化学量論的空気量となるように炉頂から装入される
燃焼空気量を大幅に減少調整して操業するものである。

かくすることにより、蓄熱側シャフト予熱帯入口（焼成
帯上端）での燃焼排ガス中の残存酸素量は２％程度以下
の著るしく低い値にコントロールされ、固体燃料使用の
問題が解消される。

しかも、この方法は仮りに固体燃料の粒度が犬であった
り、その他の物性から影響されて燃焼速度が予期せぬほ
ど遅い場合にも、−サイクル中に燃焼すべき所定の燃料
量が未燃分として残ることがないというメリットがある
。

またこの方法によれば、上からの燃焼空気による焼成帯
上部での部分燃焼と、次のサイクルでの下からの酸素リ
ンチの排ガスによる完全燃焼の繰返しにより、炉内の温
度分布はピークが２カ所となる。

すなわち、炉内温度のピーク点は、部分燃焼時は焼成帯
上部に、また完全燃焼時は焼成帯の下部にできる。

このように蓄熱側シャフト下側で温度の第２次ピークが
出ることから、本発明の場合、チャンネルアーチ耐人物
構造に示す高温の影響に対しても問題ない。

前記のように炉頂（こ装入する燃焼空気量を調整する方
法は燃焼空気配管１２の絞り弁類２３の開度を加減した
り、ブロワ１１の駆動をコントロールすることで簡便に
実施することが可能であり、それらを自動制御するには
、たとえば第６図のように燃焼空気供給系と冷却空気供
給系を前記した制御回路またはこれと別の制御回路２４
に連絡し、炉頂排ガス検出端などからの信号により燃焼
空気量を演算して、燃焼空気供給量を加減すればよいも
のである。

次に本発明の具体的な実施例を示す。

（Ｉ） 本発明を用いてメルツ式焼成炉により石灰石
の焼成を行った。

焼成用固体燃料としてコークニスを用い、これに気・液
体燃料として重油を併用した。

それら燃料成分は下記第１表の通りである。

（ｎ） 上記の塊状固体燃料の使用にあたり、その使
用量を石灰石焼成に必要な総熱量の７０％にとり、残る
３０％を気・液体燃料によりまかなうこととした。

固体燃料は原石と混合して従来の原石投入と同じ手法で
炉頂上端から装入し、気・液体燃料は既設のバーナによ
り吹込み、操業間：始とともに燃焼空気を大幅に減少調
整しながら、燃焼、蓄熱のサイクルを繰返した。

比較のため気・液体燃料専焼方式の従来法も併せて実施
してみた。

このときの操業条件を下記第２表に示す。

（Ｉｌ［） 前記操業条件での炉内温度分布を示すと
第７図のごとくであり、また、このときの本発明法にお
ける蓄熱側シャフト炉頂排ガスの分析結果を示すと下記
第３表のごとくである。

第７図において細線と点線はそれぞれ従来法の燃焼サイ
クル吉蓄熱サイクル、太線と一点鎖線は本発明法におけ
る燃焼サイクルと蓄熱サイクルである。

この第３表と第１図から、本発明によれば燃焼側シャフ
トで還元雰囲気での燃焼が、また蓄熱側シャフトでは酸
化雰囲気での燃焼が行われ、蓄熱側シャフト予熱帯入口
での燃焼排ガス中の残存酸素量を低く抑えた条件での焼
成過程となっていることがわかる。

この残存酸素量は、従来法の場合の排ガス組成、すなわ
ちｍ＝１．３２においてＣＯ２： １９．７％、０２：
１０．７％。

Ｎ２：６０．５％、Ｎ２０：９．０％、Ｓ０２：０．１
％、に比べ著るしく低く、固体燃料使用上のネックとさ
れていた問題をうまく解決し得ていることがわかる。

（ＩＶ） 次に、本発明法と従来法の経済性を比較す
るため、燃料費と電力原単位を試算した結果を示すと下
記第４表および第５表の通りである。

なお第４表および第５表とも３３０日稼動とし、η（効
率）−８５％としたものである。

これら第４表および第５表から、本発明の場合に燃料費
を著減できると共に総空気量の低減によるシャフト内抵
抗の低下でブロワ電力原単位を大きく節減でき、非常に
経済的な操業を行えることがわかる。

また後者の特徴から、炉内抵抗を既存値の２４００ｍｍ
Ａｑｌとおけば、そのときの風量に匹敵する生産量は５
０％以上になり、１５０ Ｔ／Ｄの生産が可能になる。

さらに本発明における熱効率を算出した結果を示すと下
記第６表の通りである。

この第６表と第３図を比較して明らかなように、本発明
によれば従来法にくらべ排ガス損失熱が低下し、炉の熱
効率をいっそう上昇できることがわかる。

これは前記のように総空気量の減少により排ガス量を低
減し得たためであり、熱効率の面からも本発明法は有利
である。

（Ｖ） 次に上記本発明法と従来法により得られた製
品品質を炉平断面位置別で検査した結果を示すと第７表
のごとくである。

第７表における位置は第８図によるものであり、また表
中の活性度は５０ ｇｒ ４ＮＨＣ１３１０分値である
。

この第７表から本発明によれば製品品質のバラツキを減
少でき、高い活性度の製品が得られることがわかる。

これは、固体燃料を原石と混合使用することにより、従
来の燃料ではカバーしきれなかった角隅部にも燃料が行
きわたり、均一な燃焼が可能になったためである。

（ＶＤ 固体燃料につきものの灰分による操業および
製品への影響を調べたが、灰の溶融による製品への付着
、炉内閉塞などは生じなかった。

これは、本発明法では焼成帯雰囲気が第７図に示すごと
く比較的低温の１２００℃付近になるためであると考え
られる。

さらに、製品の粒度別成分を分析した結果を示すと第８
表の通りである。

この第８表から、本発明の場合、灰の主成分であるＳ
１０２ ＋ Ｆ ｅ２０３ ＋ Ａ １２０３は１ｍｍ
以下の粒度に集中しており、このことから灰が固体で排
出されたことがわかる。

そして、通常炉出し製品のｌｉｔ以下の得率は２〜３％
程度であり、篩下は肥料用などの低級の消石灰等に使用
しており、経済性が損われることはない。

なお、本発明において、予熱帯中の下部の固体燃料が高
温の排ガスの影響を受けて一部熱分解され、とくに既存
燃料吹き込み装置のパージ用水蒸気があると下記の反応
式に基き第９表のような水性ガス化反応が生ずる。

なお式（ＩＯ２）は１０００℃、式（２）は６００〜７
００℃で生じる。

Ｃ＋Ｈ２Ｏ＝Ｃ０＋Ｈ２−２８４００Ｋｍ ・・・・
・・（１）Ｃ＋２Ｈ２０＝Ｃ０２＋２Ｈ２−１８０００
Ｋｍ・・・・・・（２）ＣＯ＋Ｈ２Ｏ−ＣＯ２＋Ｈ２±
１０４００Ｋ（２１１！Ｚ・・・・・・（３）しかし、
このような熱分解の雰囲気にマツチしているゾーンは、
第７図の温度分布からみて約０．５ｍの狭い範囲であり
、かつそのゾーンの固体燃料量もわずかである。

このことから、固体燃料として揮発分の低いものを用い
れば前記熱分解によるロスは無視できる程度になり問題
ない。

なお、あわせて固体燃料の使用量を総熱量の３５％ζこ
設定し、生産量１１１ Ｔ／Ｄ、装入原石量２．３Ｔ／
サイクル、製品切出し量１．３１Ｔ／サイクル、サイク
ル回数８５回、■サイクルの時間１０１６ＳｅＣ１設定
熱原単位９００Ｋｃａｌ／ｋｙｃａＯ、１サイクＡｖＯ
”）重油量９２１／サイクル、■サイクルのコークス量
６０ｋｇ／サイクル、燃焼空気量３１０ ＯＮｍ／ｈ、
冷却空気量３０００ Ｎｒｒｌ／ ｈの操業条件で実施
したが、上記と同様の好結果が示された。

以上説明した本発明によるときには、メルツ式焼成炉を
利用ししかも固体燃料を合理的に活用して石灰石類の焼
成を行うので、次のようなすぐれた効果が得られる。

（１） 焼成用燃料費を著しく低下できること、総空
気量の低減によりブロワ電力原単位の節減を図り得るこ
とおよび排ガス量低減により熱効率を向上できることに
より、きわめて経済的に石灰石類を製造することができ
る。

（２）塊状固体燃料を効果的に使用できるため炉平断面
で均一な燃焼が行われ、バラツキの少ない良好な品質品
位の製品とすることができ、また操業上も、固体燃料と
気・液体燃料の併用により炉況に自在に対処することが
できる。

（３）固体燃料を塊状のまま使用し何ら前処理を必要と
せず、かつ秤量機、輸送機以外の特別な設備が不要で、
既設のメツル炉をほとんどそのまま利用できるので、簡
便かつ安価に実施が可能である。

【図面の簡単な説明】

第１図と第２図は従来の石灰石類焼成方法を示す概略説
明図で、第１図ａ、ｔ）はランスバーナ式炉とスイング
バーナ式炉を縦断面的に示し、第２図ａ、ｂはそれぞれ
第１図ａ、ｂにおける燃料吹き込み部と吹き込み燃料の
分布特性を横断面的に示す。 第３図は従来法における熱バランス図、第４図は同じ〈
従来法の排ガス温度変化図、第５図は一般のコークス釜
による焼成方法を示す縦断側面図、第６図は本発明に係
る石灰石類焼成方法の概要を示す縦断側面図、第７図は
本発明法と従来法の炉内温度分布を示すグラフ、第８図
は本発明の実施例における製品品質比較サンプル採取位
置を示す説明図である。 １．２・・・・・・シャフト、３・・・・・・チャネル
、４・・・・・・気・液体燃料の吹き込み部、１５．１
６・・・・・・貯蔵器、１７・・・・・・混合秤量機、
１２・・・・・・燃焼空気配管、１４・・・・・・冷却
空気配管、２０，２３・・・・・・絞り弁類、Ａ・・・
・・・原石、Ｂ・・・・・・塊状の固体燃料。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 焼成帯域に気・液体燃料の吹き込み部を有し、焼成
   帯下端で他のシャフトとチャンネルにより結合され、焼
   成側シャフト炉頂より燃料空気を、また両シャフト下部
   より冷却空気をそれぞれ吹き込み、両シャフトで燃焼と
   蓄熱を交互に繰返し、炉頂から装入した原石が降下する
   間（ここれを予熱、焼成および冷却してシャフト下部か
   ら順次排出させるメルツ式石灰石類の焼成炉において、
   原石に対しこれの焼成に必要な総熱量の所定割合を担う
   量の塊状固体燃料を混合して蓄熱側シャフト炉頂より装
   入すると共に、前記総熱量の残部を前記吹き込み部から
   気体または液体燃料で供給し、かつ前記燃料を、燃焼側
   シャフトでは還元雰囲気で燃焼し、他のシャフトでは酸
   化雰囲気で燃焼するように燃焼空気を調節して行うこと
   を特徴とする石灰石類の焼成方法。