JPS5960347A - 低合金耐熱鋼の劣化度評価法 - Google Patents
低合金耐熱鋼の劣化度評価法Info
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- JPS5960347A JPS5960347A JP57171738A JP17173882A JPS5960347A JP S5960347 A JPS5960347 A JP S5960347A JP 57171738 A JP57171738 A JP 57171738A JP 17173882 A JP17173882 A JP 17173882A JP S5960347 A JPS5960347 A JP S5960347A
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- JP
- Japan
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- deterioration
- degree
- carbide
- increase
- grain boundary
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/20—Metals
- G01N33/204—Structure thereof, e.g. crystal structure
- G01N33/2045—Defects
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- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は低合金耐熱鋼の劣化度評価法しく係り、特に高
温下で使用されＭｏｆ含む低合金耐熱（Ａのしん性につ
いての劣化度評価法に関する。
温下で使用されＭｏｆ含む低合金耐熱（Ａのしん性につ
いての劣化度評価法に関する。
一般に蒸気タービンのロータにけＣｒ−Ｍｏ −Ｖ糸低
合金耐熱′、利が使用されており、蒸気タービンの運転
中においてはロータが高温の蒸気雰囲気中にあるため、
長時間の運転に工ってクリープＫＪ：る材質の劣化ケ招
き、ひいてはき裂が見生して破壊してしまう。このよう
なロータの破壊が蒸気タービンの運転中に発生すると、
ル常に危険であり、重大事故につながろおそれがある。
合金耐熱′、利が使用されており、蒸気タービンの運転
中においてはロータが高温の蒸気雰囲気中にあるため、
長時間の運転に工ってクリープＫＪ：る材質の劣化ケ招
き、ひいてはき裂が見生して破壊してしまう。このよう
なロータの破壊が蒸気タービンの運転中に発生すると、
ル常に危険であり、重大事故につながろおそれがある。
そのため、ロータの劣化状態ｆ？−適確に把握し、ある
劣化状態に達した場合Ｖｒは、ロータ？父門してロータ
の破Ｊｌ！ｊヶ未然に防止する必要があろ−従来は、ロ
ー１ｇＢ材の劣化状Ｉ／９ヶ調べろために、定期検査に
よってロータの変形や欠陥ケチニックしていたが、劣化
状態ケ適確ｆ把握することが困錐であった。
劣化状態に達した場合Ｖｒは、ロータ？父門してロータ
の破Ｊｌ！ｊヶ未然に防止する必要があろ−従来は、ロ
ー１ｇＢ材の劣化状Ｉ／９ヶ調べろために、定期検査に
よってロータの変形や欠陥ケチニックしていたが、劣化
状態ケ適確ｆ把握することが困錐であった。
そこで、上記問題ＶＣ鑑みて従来は、供試４ｉ；Ｊにつ
いて実験室的な加速試験ケ行ない、劣化再現材？作成し
、この再現材を用いて部１オの劣化度ケ評価する方法が
用いられていたｆ、ｆなわぢ２温度が加速に基づくり１
１−ブ破断材、クリープ中断材および未使用材（調１１
４１′後まったく使用Ｗ供さない材料）？それぞれ作成
し、これらの供試料ｆついである特性値ケル（１１定し
、その変化ケ記載【、て第１図ｆ示−′ｆような特性値
とクリープ劣化度（ψＣ） との関１糸曲線ケ作ＤＴ、
する一 つぎ匠、実際に使用している蒸気タービンロータについ
て、同＋！に特性１１１ケ測定し、上記間際曲線から該
特性値に対応するクリープ劣化度を決定し７ていた。
いて実験室的な加速試験ケ行ない、劣化再現材？作成し
、この再現材を用いて部１オの劣化度ケ評価する方法が
用いられていたｆ、ｆなわぢ２温度が加速に基づくり１
１−ブ破断材、クリープ中断材および未使用材（調１１
４１′後まったく使用Ｗ供さない材料）？それぞれ作成
し、これらの供試料ｆついである特性値ケル（１１定し
、その変化ケ記載【、て第１図ｆ示−′ｆような特性値
とクリープ劣化度（ψＣ） との関１糸曲線ケ作ＤＴ、
する一 つぎ匠、実際に使用している蒸気タービンロータについ
て、同＋！に特性１１１ケ測定し、上記間際曲線から該
特性値に対応するクリープ劣化度を決定し７ていた。
このような方法ｆおいては、特性ｒ１σが破壊試験での
み１））ろことができるようなものに適当ではないため
、非破壊試験あるいけわずかな破壊１員傷のみｆよって
ｆｔ＋らｔｌ、るもので？χければならない。そのため
２この特性値として室温におｔｉろ硬さ値？主として採
用していた。
み１））ろことができるようなものに適当ではないため
、非破壊試験あるいけわずかな破壊１員傷のみｆよって
ｆｔ＋らｔｌ、るもので？χければならない。そのため
２この特性値として室温におｔｉろ硬さ値？主として採
用していた。
しかし、このような硬さ値は高温強！］１３″に対する
劣化度？直接反映した値ではないため、正（１蓋ｆロー
タの劣化度２評価することが困ｌ・洟であった。
劣化度？直接反映した値ではないため、正（１蓋ｆロー
タの劣化度２評価することが困ｌ・洟であった。
本５＾明は上ｍｌした点６１’５みてなされたもので。
低合金耐、暢：・面の劣化ＩＷケ高精度にかつＩ）ｉ’
ｉ ［１１Ｋ評価することができ、しかも非破壊試験の
みで評価することが可能な低合金耐熱用の劣化度評価法
ケ提供すること７目的とするものである。
ｉ ［１１Ｋ評価することができ、しかも非破壊試験の
みで評価することが可能な低合金耐熱用の劣化度評価法
ケ提供すること７目的とするものである。
本発明？ｌｋゴ、材’ｔｑ′の劣化に伴なって高温強度
のみならず２材替のじん性が低Ｆ−１−る現象があり、
室温における硬さ値エリもじんｌ＜ｕの方が、材料の実
使用条件下での劣化度をより工〈表わす特ｒ値であるこ
とｆ着目した。上記材料ｌハじん性の低下現象は、主と
して粒界炭化物の粗大化と、不純′吻のＪＳｌ界偏析ｔ
／ｒ、ｊる淋ｌ界エネルギーの低下という２つの四回が
同時に関与して生じるものであり、この両因子ケ宇（Ｊ
°的に把握することπより材料のしん件の低下、ｆなわ
ち脆化の程Ｂｙ、−判断することができろ。さらげ１本
発明者の研究によれば、粒界偏析を生じさせろ不純物け
Ｐであり、凍之、Ｐの粒界偏析訃はＭ、ｏ２ｃ炭化物中
のＭ ｏ ：ｉ、’と対応関係があることがわかったｏ
ｌ、７＝がって、じん性を支配する特性１＋ｉ￥とし−
Ｃ１粒界に生成ｆろＭ３Ｃ、ｌＶ、１２３０ａ等の炭化
物の粒径と、Ｍｏｔｃ炭化物中のＭＯｔｉと２採用すれ
ばよいことが見出された。
のみならず２材替のじん性が低Ｆ−１−る現象があり、
室温における硬さ値エリもじんｌ＜ｕの方が、材料の実
使用条件下での劣化度をより工〈表わす特ｒ値であるこ
とｆ着目した。上記材料ｌハじん性の低下現象は、主と
して粒界炭化物の粗大化と、不純′吻のＪＳｌ界偏析ｔ
／ｒ、ｊる淋ｌ界エネルギーの低下という２つの四回が
同時に関与して生じるものであり、この両因子ケ宇（Ｊ
°的に把握することπより材料のしん件の低下、ｆなわ
ち脆化の程Ｂｙ、−判断することができろ。さらげ１本
発明者の研究によれば、粒界偏析を生じさせろ不純物け
Ｐであり、凍之、Ｐの粒界偏析訃はＭ、ｏ２ｃ炭化物中
のＭ ｏ ：ｉ、’と対応関係があることがわかったｏ
ｌ、７＝がって、じん性を支配する特性１＋ｉ￥とし−
Ｃ１粒界に生成ｆろＭ３Ｃ、ｌＶ、１２３０ａ等の炭化
物の粒径と、Ｍｏｔｃ炭化物中のＭＯｔｉと２採用すれ
ばよいことが見出された。
本発明は上記知見ｆ基づくもので、実使用材料の粒界炭
化物粒径とＭＯ，Ｃ炭化物中のＭＯ睦から延性−脆性遷
移温ｌｆ（以下Ｆ’ＡＴＴと略称する）のと昇度ケ求め
、この上昇度により材料の劣化度？判断するものである
。
化物粒径とＭＯ，Ｃ炭化物中のＭＯ睦から延性−脆性遷
移温ｌｆ（以下Ｆ’ＡＴＴと略称する）のと昇度ケ求め
、この上昇度により材料の劣化度？判断するものである
。
Ｊａ下、 木枯明の実施例Ｐ／１ ’１６ Ｃｒ−１％
Ｍｏ −０，’５％Ｖ系低合金耐熱鋼からなる蒸気タ
ービンのロータ材料に基づき、第２図乃至第４図ケ滲照
し７て説明するー 上記組成の供試材を複数用意し、そ７１．ぞれｆついて
％４００°Ｇ、４５０°Ｃ，５００°Ｇ＋５５０℃卦よ
び６００℃の各温度において最初の１００００時聞け２
００…遭ＱＪ毎に、それ以（表５００００１寺間までは
５０００時間毎にそれぞね区切って加熱処理ケ行なった
。そして、容態、処理材πついて、シャルピー術撃試験
ケ行ｌ交い、ＦＡ’ｒＴ＆求め、これケじん性の指標と
した。また。
Ｍｏ −０，’５％Ｖ系低合金耐熱鋼からなる蒸気タ
ービンのロータ材料に基づき、第２図乃至第４図ケ滲照
し７て説明するー 上記組成の供試材を複数用意し、そ７１．ぞれｆついて
％４００°Ｇ、４５０°Ｃ，５００°Ｇ＋５５０℃卦よ
び６００℃の各温度において最初の１００００時聞け２
００…遭ＱＪ毎に、それ以（表５００００１寺間までは
５０００時間毎にそれぞね区切って加熱処理ケ行なった
。そして、容態、処理材πついて、シャルピー術撃試験
ケ行ｌ交い、ＦＡ’ｒＴ＆求め、これケじん性の指標と
した。また。
同時に粒界炭化物の粒径、 Ｍｏ、Ｃ炭化物中のＭＯ（
汁、Ｐの粒界偏析暗ケ求めた。これは、粒界炭化物の粒
径匠ついては、抽出レプリカ法ｆよる透間型％１ｔ。
汁、Ｐの粒界偏析暗ケ求めた。これは、粒界炭化物の粒
径匠ついては、抽出レプリカ法ｆよる透間型％１ｔ。
子顕微梯組織から画１象処理解析により測定し、ｆｖｌ
ｏｔｃ炭化物中のＭＯＯ１９いては、走査型１五子顕微
＠ａと分析装置とを連動させろことにより測定し、さら
に、Ｐの粒界偏析ｆｆｉ匠ついては、オージェ電子分光
法によｔ）粒界面ケ分析するととＷ工り測定した。
ｏｔｃ炭化物中のＭＯＯ１９いては、走査型１五子顕微
＠ａと分析装置とを連動させろことにより測定し、さら
に、Ｐの粒界偏析ｆｆｉ匠ついては、オージェ電子分光
法によｔ）粒界面ケ分析するととＷ工り測定した。
そして、上記１（Ｉ！％処理材ｆつき６Ｆｌｌ’ｃで３
時間加熱保持した後、水冷却するという脱１１牧化処理
ケ施し、ｔ＋ｐ＋Ｍ、シャルピー衝撃試験によりＦ’Ａ
ＴＴケ求めたー この場庁、加熱処ｌ！１！を施さない供試材のＦＡ１’
ｒから脱脆化処理後の供試材のＦＡＴＴへの上昇分は、
粒界炭化物の凝集粗大化が原因であると考えられ、脱脆
化処理前後の供試材のＦＡＴＴの差は、Ｐの粒界偏析ｆ
よろ粒界エネルギーの低下が原因であると考えられ石。
時間加熱保持した後、水冷却するという脱１１牧化処理
ケ施し、ｔ＋ｐ＋Ｍ、シャルピー衝撃試験によりＦ’Ａ
ＴＴケ求めたー この場庁、加熱処ｌ！１！を施さない供試材のＦＡ１’
ｒから脱脆化処理後の供試材のＦＡＴＴへの上昇分は、
粒界炭化物の凝集粗大化が原因であると考えられ、脱脆
化処理前後の供試材のＦＡＴＴの差は、Ｐの粒界偏析ｆ
よろ粒界エネルギーの低下が原因であると考えられ石。
そして、上記ｆｒｉ其試材に工りイ（トられたＰの状７
界喘析量・とＭｏ、Ｃ炭化物中のＭ ｏ ＩＭとの＋４
１係ケ示したものが第２図で、ハリ、マトリックス中の
Ｍｏ（Ｂが減少し、Ｍｏｉ炭化物中のＰｉ４ｏ駄が噌ｍ
−ｆろと、Ｉ）の粒界偏析瞭比Ｕ旧丁直腺的に憎加し７
Ｃ５両者なゴ対応関係にあることがわかる。
界喘析量・とＭｏ、Ｃ炭化物中のＭ ｏ ＩＭとの＋４
１係ケ示したものが第２図で、ハリ、マトリックス中の
Ｍｏ（Ｂが減少し、Ｍｏｉ炭化物中のＰｉ４ｏ駄が噌ｍ
−ｆろと、Ｉ）の粒界偏析瞭比Ｕ旧丁直腺的に憎加し７
Ｃ５両者なゴ対応関係にあることがわかる。
そして、以上述べた粒界炭化物粒径、ＭｇＣ炭化物中の
Ｍ ｏＩｄおよび粒界炭化物粒径とＰの粒５′１′−偏
イバ喰によるＦＡＴＴの上昇分との関係をそれぞＪ１図
示すると第３図および第４図のようｆなる。これらの図
は、蒸気温ＩＷのより高い部位でＱ、［粒界炭化物粒径
の増加によろＦＡＴＴの上昇が優先し、蒸気＋？！度が
４００℃〜５００℃すなわちＰの偏析が生じる温度範囲
の部位でけＰの粒界偏析時すなわちＭＯ２Ｃ炭化物中の
ＭＯ剣の増加によるＦＡＴＴの上昇が慢う臂４−ること
？示している。
Ｍ ｏＩｄおよび粒界炭化物粒径とＰの粒５′１′−偏
イバ喰によるＦＡＴＴの上昇分との関係をそれぞＪ１図
示すると第３図および第４図のようｆなる。これらの図
は、蒸気温ＩＷのより高い部位でＱ、［粒界炭化物粒径
の増加によろＦＡＴＴの上昇が優先し、蒸気＋？！度が
４００℃〜５００℃すなわちＰの偏析が生じる温度範囲
の部位でけＰの粒界偏析時すなわちＭＯ２Ｃ炭化物中の
ＭＯ剣の増加によるＦＡＴＴの上昇が慢う臂４−ること
？示している。
次げ、′−￥イ史用日用ロータいて１１￥匠条件の１彼
しい中心孔・′仙酊から設計ｆ支Ｉ章のない：１．ｔ１
１ｒｌｔｐ、切削し゛にの切削試料について、上述のよ
うに粒界炭化物粒径およびＭＯ２Ｃ炭化物中のＭｏ鼠＆
測宗する。そして、ｆ膏３図および第４図からそれぞれ
の要因に茫づ（ＦＡＴＴの上昇分ケ求め、両方のＦＡＴ
Ｔの上昇分を加えたものが実際のロータ材料のＦＡＴＴ
の上昇分となる。
しい中心孔・′仙酊から設計ｆ支Ｉ章のない：１．ｔ１
１ｒｌｔｐ、切削し゛にの切削試料について、上述のよ
うに粒界炭化物粒径およびＭＯ２Ｃ炭化物中のＭｏ鼠＆
測宗する。そして、ｆ膏３図および第４図からそれぞれ
の要因に茫づ（ＦＡＴＴの上昇分ケ求め、両方のＦＡＴ
Ｔの上昇分を加えたものが実際のロータ材料のＦＡＴＴ
の上昇分となる。
したがって、ロータ材料のＦＡＴＴ上昇の上限ケ設計時
に定めておくことにより、上記した。ｒ、うに求めたＦ
ＡＴ’ｒの上昇分が設計の基準！ｌｉｔに達するまで安
全げ使用１″ン）ことができ、この基準値？越えた場合
ｆｄロータが脆性破４夕起こｆ危険性が生じろため交１
ｆへが必す、ｖであるというよう匠ロータの劣化度ン評
価することができる。
に定めておくことにより、上記した。ｒ、うに求めたＦ
ＡＴ’ｒの上昇分が設計の基準！ｌｉｔに達するまで安
全げ使用１″ン）ことができ、この基準値？越えた場合
ｆｄロータが脆性破４夕起こｆ危険性が生じろため交１
ｆへが必す、ｖであるというよう匠ロータの劣化度ン評
価することができる。
なお、本実施例においては１チＣｒ−１％ＭＯ−〇、２
．５１Ｖ鋼に基１）＜方法について設置明したが１本発
明の方法は、上記組成のもの匠限られろものではなく１
ＭＯケ含有しかつＦｅ以外の合金成分が３．５ｗｔチ以
下でＡ ｎ、粒界炭化物粒径とＰの粒界偏析量ｆなわち
こ１１と対応間係にあるＭｏｚＣ炭化物中のＭｏ量がじ
ん性ケ支配しており、しかも、高温下でクリープ劣化ケ
受ける低合金耐熱鋼一般について適用することができろ
Ｃ 〔発明の効宋〕 以上述べたようπ本発明け、実使用材料の粒界炭化物粒
径とＭｏ＊Ｃ炭化物中の１′１ｔｔ ｏ ｔからＦ Ａ
ＴＴの上昇ｌｆケ求め、このＦＡＴＴの一ヒ・外度によ
りｉオ料の劣化度を判断ｆ７−１ものであり＝ １ｊ４
７に材料のしん性に基づいて判断するようＫしたので２
容易ｆかつ正確に劣化度？判断することができ、とのＦ
ＡＴＴ上昇１介による劣化度に基づいて、実使用材料の
許容範囲ケ容易匠評価することができろという効果を有
する。したがって、実使用材料の安全な使用が可能とな
るという効果ケ有する。
．５１Ｖ鋼に基１）＜方法について設置明したが１本発
明の方法は、上記組成のもの匠限られろものではなく１
ＭＯケ含有しかつＦｅ以外の合金成分が３．５ｗｔチ以
下でＡ ｎ、粒界炭化物粒径とＰの粒界偏析量ｆなわち
こ１１と対応間係にあるＭｏｚＣ炭化物中のＭｏ量がじ
ん性ケ支配しており、しかも、高温下でクリープ劣化ケ
受ける低合金耐熱鋼一般について適用することができろ
Ｃ 〔発明の効宋〕 以上述べたようπ本発明け、実使用材料の粒界炭化物粒
径とＭｏ＊Ｃ炭化物中の１′１ｔｔ ｏ ｔからＦ Ａ
ＴＴの上昇ｌｆケ求め、このＦＡＴＴの一ヒ・外度によ
りｉオ料の劣化度を判断ｆ７−１ものであり＝ １ｊ４
７に材料のしん性に基づいて判断するようＫしたので２
容易ｆかつ正確に劣化度？判断することができ、とのＦ
ＡＴＴ上昇１介による劣化度に基づいて、実使用材料の
許容範囲ケ容易匠評価することができろという効果を有
する。したがって、実使用材料の安全な使用が可能とな
るという効果ケ有する。
第１図は従来の劣化再現材？用いる劣ｆｉｌｌｊ度評価
法に用いろ基準特性ケ示す線図、第２図１＃ｊＭｏ２Ｃ
炭化物中のＭｒ）ｊＨｌと不純物Ｐの粒界偏析１′＋１
との関係？示す・線図、第３図は粒界炭化物粒径とこれ
が敦因となって生じるＦＡＴＴの上昇ＩＷとの関係ケ示
す線図、第４図はＭｏｔＣ炭化物中のＭ、 ＋−，（と
これが要因となって生じるＦＡＴＴの上昇度との関係？
示す線図である。 出願入代１人 猪 股 清クリ−ツブ劣
イヒ摩 φＣ− ＭＯＺＣ＄４ｅ＃勿中ｇ）Ｍｏ量 （％）８３図 牢立界刀乏イとノ物寧立４’Ｌ （ｐｍ）ＭＯ２Ｃ炭
４こ物中９ＭＯ量 ｃ％）
法に用いろ基準特性ケ示す線図、第２図１＃ｊＭｏ２Ｃ
炭化物中のＭｒ）ｊＨｌと不純物Ｐの粒界偏析１′＋１
との関係？示す・線図、第３図は粒界炭化物粒径とこれ
が敦因となって生じるＦＡＴＴの上昇ＩＷとの関係ケ示
す線図、第４図はＭｏｔＣ炭化物中のＭ、 ＋−，（と
これが要因となって生じるＦＡＴＴの上昇度との関係？
示す線図である。 出願入代１人 猪 股 清クリ−ツブ劣
イヒ摩 φＣ− ＭＯＺＣ＄４ｅ＃勿中ｇ）Ｍｏ量 （％）８３図 牢立界刀乏イとノ物寧立４’Ｌ （ｐｍ）ＭＯ２Ｃ炭
４こ物中９ＭＯ量 ｃ％）
Claims (1)
- 実使用材料の粒界炭化物粒径とＭｏｔ Ｃ炭化物中のＭ
Ｏ＋ｔｈから延性−脆性遷移温度の上昇度を求め、この
上昇［Ｋより劣化度？判断することケ特徴とする低合金
耐熱鋼の劣化度評価法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57171738A JPS5960347A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 低合金耐熱鋼の劣化度評価法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57171738A JPS5960347A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 低合金耐熱鋼の劣化度評価法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5960347A true JPS5960347A (ja) | 1984-04-06 |
Family
ID=15928762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57171738A Pending JPS5960347A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 低合金耐熱鋼の劣化度評価法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5960347A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61108967A (ja) * | 1984-11-01 | 1986-05-27 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 高温耐圧部材の材質劣化度検知方法 |
| JPS62232566A (ja) * | 1986-04-02 | 1987-10-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 耐熱鋼の余寿命評価方法 |
| JPS62245155A (ja) * | 1986-04-17 | 1987-10-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | フエライト系耐熱鋼の余寿命評価方法 |
| JPS62245960A (ja) * | 1986-04-18 | 1987-10-27 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 非破壊手法によるタ−ビン余寿命評価システム |
| JPS63235861A (ja) * | 1987-03-24 | 1988-09-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 耐熱鋼の余寿命評価方法 |
| WO1995035499A1 (de) * | 1994-06-20 | 1995-12-28 | Dieter Pachur | Verfahren zur berechnung der übergangstemperaturkurve von bestrahltem niedriglegiertem reaktor-druckbehälterstahl |
| EP1298431A3 (en) * | 2001-09-28 | 2004-02-18 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High-precision method and apparatus for evaluating creep damage |
| CN109342213A (zh) * | 2018-12-07 | 2019-02-15 | 武汉科技大学 | 一种高硅钢薄板韧脆转变温度的测量方法 |
-
1982
- 1982-09-30 JP JP57171738A patent/JPS5960347A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US6935552B2 (en) | 2001-09-28 | 2005-08-30 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High-precision method and apparatus for evaluating creep damage |
| KR100910424B1 (ko) * | 2001-09-28 | 2009-08-04 | 미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤 | 고정밀 크리프 손상 평가 방법 및 평가 장치 |
| CN109342213A (zh) * | 2018-12-07 | 2019-02-15 | 武汉科技大学 | 一种高硅钢薄板韧脆转变温度的测量方法 |
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