JPS599004B2 - 流動層の燃焼制御方法 - Google Patents
流動層の燃焼制御方法Info
- Publication number
- JPS599004B2 JPS599004B2 JP52128008A JP12800877A JPS599004B2 JP S599004 B2 JPS599004 B2 JP S599004B2 JP 52128008 A JP52128008 A JP 52128008A JP 12800877 A JP12800877 A JP 12800877A JP S599004 B2 JPS599004 B2 JP S599004B2
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- JP
- Japan
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- fluidized bed
- combustion
- stage
- nox
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- Expired
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C10/00—Fluidised bed combustion apparatus
- F23C10/005—Fluidised bed combustion apparatus comprising two or more beds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、流動層の燃焼制御方法に関するものである。
流動層燃焼は、
１ 燃焼と同時にドロマイト或いは石灰による炉内脱硫
が可能である。
が可能である。
２ 低温燃焼である為、Ｎ０ｘの生成が少ない。
３ 流動層内に浸漬した伝熱面の熱伝達係数が大きい。
などの利点があるので、特に重質油、石炭等の燃焼に適
しているとされ、有望視されている。
しているとされ、有望視されている。
さて、硫黄分の多い石炭を燃焼させる場合、排ガス中の
ＳＯｘは燃焼と同時に脱硫により殆んどｏにすることが
可能であるが、硫黄分の多い石炭は大抵の場合窒素分も
多いので、これを燃焼させると、同時脱硝ができない為
ＮＯｘは１５０〜２００ｐｐｍに達する。現在、燃焼排
ガスのＮ０ｘを低減する技術としては、排煙脱硝装置に
よるものがあり、特に乾式触媒によつて排ガス中のＮ０
ｘを還元してＮ２にするものが有利とされているが、こ
の装置は設備費、運転費が高く、取扱いも複雑である。
ＳＯｘは燃焼と同時に脱硫により殆んどｏにすることが
可能であるが、硫黄分の多い石炭は大抵の場合窒素分も
多いので、これを燃焼させると、同時脱硝ができない為
ＮＯｘは１５０〜２００ｐｐｍに達する。現在、燃焼排
ガスのＮ０ｘを低減する技術としては、排煙脱硝装置に
よるものがあり、特に乾式触媒によつて排ガス中のＮ０
ｘを還元してＮ２にするものが有利とされているが、こ
の装置は設備費、運転費が高く、取扱いも複雑である。
このようなことから燃焼と同時に脱硝できる或いはＮＯ
ｘの生成量を極端に少なくできる流動層燃焼が要求され
ている。
ｘの生成量を極端に少なくできる流動層燃焼が要求され
ている。
一方、石炭のように窒素を多量に含む燃料をＮＯｘの生
成量が少なくなるように燃焼させるには２段燃焼が効果
的であるが、流動層燃焼に２段燃焼を応用すると、ＮＯ
ｘの生成量は減少するが、流動層燃焼の利点である炉内
脱硫が劣化する。
成量が少なくなるように燃焼させるには２段燃焼が効果
的であるが、流動層燃焼に２段燃焼を応用すると、ＮＯ
ｘの生成量は減少するが、流動層燃焼の利点である炉内
脱硫が劣化する。
これは炉内脱硫が、５０２＋〔ＣａＣＯ３＋ＭｇＯ〕力
ｐ２→〔ｃａｓｏ２＋ＭｇＯ〕＋ＣＯ２の化学反応が達
成されるのに、２段燃焼では第１段目の燃焼で酸素を少
なくしてしまう為、上式の反応が生じなくなり、第２段
目の燃焼で酸素を多くしても反応時間が足りなくなる為
である。
ｐ２→〔ｃａｓｏ２＋ＭｇＯ〕＋ＣＯ２の化学反応が達
成されるのに、２段燃焼では第１段目の燃焼で酸素を少
なくしてしまう為、上式の反応が生じなくなり、第２段
目の燃焼で酸素を多くしても反応時間が足りなくなる為
である。
従つて燃焼と同時に脱硝を可能に、或いはＮ０ｘの生成
が少なくなるように流動層燃焼を行ない、その燃焼と同
時に行なわれる脱硫を劣化させないことが必要である。
そこで本発明者は、これを満足させることのできる技術
手段を開発すべく鋭意攻究の結果、流動層を多段になし
て、第１段の流動層での燃料の部分燃焼によりＮＯｘの
生成を少なくし、それ以降の流動層での可燃ガスの多段
燃焼によりＮＯｘの生成を殆んど無くすとともにＨＣＮ
などの有害ガスを殆んど完全に分解し、最終段の流動層
での可燃ガスの完全燃焼によりＳＯ２およびＨ２Ｓを脱
硫することのできる流動層の燃焼制御方法を見い出した
ものである。
が少なくなるように流動層燃焼を行ない、その燃焼と同
時に行なわれる脱硫を劣化させないことが必要である。
そこで本発明者は、これを満足させることのできる技術
手段を開発すべく鋭意攻究の結果、流動層を多段になし
て、第１段の流動層での燃料の部分燃焼によりＮＯｘの
生成を少なくし、それ以降の流動層での可燃ガスの多段
燃焼によりＮＯｘの生成を殆んど無くすとともにＨＣＮ
などの有害ガスを殆んど完全に分解し、最終段の流動層
での可燃ガスの完全燃焼によりＳＯ２およびＨ２Ｓを脱
硫することのできる流動層の燃焼制御方法を見い出した
ものである。
第１段の流動層での燃料の燃焼における空気比について
第１図によつて説明する。
第１図によつて説明する。
第１図はＳ３．５％の残渣油をガス化した場合の平衡状
，態におけるガス組成を空気比に対して示したもので、
これによるとＮＯｘを少なくする為には空気比を下げれ
ば良いことが判る。つまり２段燃焼すれば良いことが判
る。しかしそうすると前述の如く脱硫が劣化する。また
空気比λ〈０．５にするとＮＯｘの発生は完全に無くな
り、ＳＯ２も殆んど無くなるが、Ｈ２Ｓ，ＣＯＳが多量
に発生する。さらに空気比λ＝０．５〜０．７にすると
、ＮＯｘの発生は殆んど無いが、ＳＯ２，Ｈ２Ｓ，ＣＯ
Ｓが多量に発出する。またさらに空気比λ＝０．７〜０
．７５にすると、ＮＯｘの発生は殆んど無く、ＳＯ２が
多量に発生するもののＨ２Ｓ，ＣＯＳは殆んど発生しな
くなるものである。そこで、本発明では第１段の流動層
の空気比λ＝０．４〜０．７として燃料を部分燃焼し、
ＮＯｘを僅かしか生成させず、ＳＯ２とＨ２Ｓを多量に
生じさせるようにする。また第２段の流動層の空気比と
温度について説明する。
，態におけるガス組成を空気比に対して示したもので、
これによるとＮＯｘを少なくする為には空気比を下げれ
ば良いことが判る。つまり２段燃焼すれば良いことが判
る。しかしそうすると前述の如く脱硫が劣化する。また
空気比λ〈０．５にするとＮＯｘの発生は完全に無くな
り、ＳＯ２も殆んど無くなるが、Ｈ２Ｓ，ＣＯＳが多量
に発生する。さらに空気比λ＝０．５〜０．７にすると
、ＮＯｘの発生は殆んど無いが、ＳＯ２，Ｈ２Ｓ，ＣＯ
Ｓが多量に発出する。またさらに空気比λ＝０．７〜０
．７５にすると、ＮＯｘの発生は殆んど無く、ＳＯ２が
多量に発生するもののＨ２Ｓ，ＣＯＳは殆んど発生しな
くなるものである。そこで、本発明では第１段の流動層
の空気比λ＝０．４〜０．７として燃料を部分燃焼し、
ＮＯｘを僅かしか生成させず、ＳＯ２とＨ２Ｓを多量に
生じさせるようにする。また第２段の流動層の空気比と
温度について説明する。
本発明者は流動層ではないが多段炉即ち耐火壁で構成さ
れた空間が格子状耐火壁を介して接続され、上流で部分
燃焼した可燃ガスが各空間で新たに空気が供給されて部
分燃焼する炉で、各段の供給空気量を調節し、燃焼量を
調節した処、最終ＮＯｘ値が極めて低くなることが判つ
た。・Ｎ発明ではこの現象を多段流動層に応用し、各段
の空気量と温度を最適にするのであつて、その最適空気
比及び゛温度は、例えば石炭が燃料の場合各段毎に空気
比λ＝１．１０、層温度ｔ二７００〜８００゜Ｃである
。本発明による流動層の燃焼制御方法は、流動層を２段
以上に分け、第１段の流動層で燃料を、ＮＯｘが僅かし
か生ぜずＳＯ２とＨ２Ｓが生じる空気比λ＝０．４〜０
．７で部分燃焼を行なう。
れた空間が格子状耐火壁を介して接続され、上流で部分
燃焼した可燃ガスが各空間で新たに空気が供給されて部
分燃焼する炉で、各段の供給空気量を調節し、燃焼量を
調節した処、最終ＮＯｘ値が極めて低くなることが判つ
た。・Ｎ発明ではこの現象を多段流動層に応用し、各段
の空気量と温度を最適にするのであつて、その最適空気
比及び゛温度は、例えば石炭が燃料の場合各段毎に空気
比λ＝１．１０、層温度ｔ二７００〜８００゜Ｃである
。本発明による流動層の燃焼制御方法は、流動層を２段
以上に分け、第１段の流動層で燃料を、ＮＯｘが僅かし
か生ぜずＳＯ２とＨ２Ｓが生じる空気比λ＝０．４〜０
．７で部分燃焼を行なう。
この部分燃焼によつて可燃ガスとＳＯ２とＨ２ＳとＨＣ
Ｎなどが生じるが、ＨＣＮなどは通常燃焼させるとＮＯ
ｘを生成するので、第１段の流動層の第２段以降の燃焼
又は第２段以降の流動層の燃焼において、ＮＯｘが僅か
しか生成しない空気比λ＝１．１０及び温度ｔ二７００
〜８００なＣで燃焼させて殆んど分解する。この燃焼に
たずさわる流動層の流動媒体は脱硫作用がなくても良い
ものである。然してこれらの流動層で生じた可燃ガスは
最終段の流動層で、空気比を多くして完全燃焼させる。
Ｈ２Ｓは最終段の流動層に入るまでにかなり酸化されて
ＳＯ２になつているが、Ｈ２Ｓの形で残つても最終段の
流動層で完全にＳＯ２に変わると共に該ＳＯ２が流動媒
体中のドロマイトなどの脱硫材にて脱硫されるものであ
る。以下本発明の一実施例を２段流動層の場合について
第２図を参照して説明する。
Ｎなどが生じるが、ＨＣＮなどは通常燃焼させるとＮＯ
ｘを生成するので、第１段の流動層の第２段以降の燃焼
又は第２段以降の流動層の燃焼において、ＮＯｘが僅か
しか生成しない空気比λ＝１．１０及び温度ｔ二７００
〜８００なＣで燃焼させて殆んど分解する。この燃焼に
たずさわる流動層の流動媒体は脱硫作用がなくても良い
ものである。然してこれらの流動層で生じた可燃ガスは
最終段の流動層で、空気比を多くして完全燃焼させる。
Ｈ２Ｓは最終段の流動層に入るまでにかなり酸化されて
ＳＯ２になつているが、Ｈ２Ｓの形で残つても最終段の
流動層で完全にＳＯ２に変わると共に該ＳＯ２が流動媒
体中のドロマイトなどの脱硫材にて脱硫されるものであ
る。以下本発明の一実施例を２段流動層の場合について
第２図を参照して説明する。
第１段の流動層１の流動媒体は必ずしも脱硫材を含まな
くても良いが、これは分散板２の上で、下方より矢印３
の如く上昇供給せしめられる空気と、矢印４の如く流動
層１内に供給される空気とによつて流動化されている。
石炭などの燃料は矢印５の如く流動層１内に供給される
が、下方より矢印３の如く供給される空気は燃料を完全
燃焼せしめる理論空気量より少なく、例えば６０％程度
となしてある。実質的には空気比λ＝０．５程度となし
てある。従つて第１段の流動層１の第１段燃焼の部分で
はＮＯｘは極く僅かしか生成せず、不完全燃暁ガス（Ｃ
Ｏ２及びＣＯ，Ｈ２などの混合ガス）とＳＯ２とＨ２Ｓ
とＨＣＮなどが生成する。これらのガスは矢印４の如く
流動層１内に供給される空気により第２段の燃焼が行な
われるが、空気の供給量を適当にすることにより、実質
的には空気比λ＝１，１０にすることにより、また層温
度ｔ＝７００〜８０『Ｃとすることにより、ＨＣＮなど
通常燃焼で（ハ０ｘを生成するガスが含まれていても、
ＮＯｘの生成量は極めて僅かであり、且つＨＣＮなどは
殆んど分解する。この時Ｈ２Ｓもかなり酸化されてＳＯ
２となる。第１段の流動層１の上に設けられた空間６に
は、なお可燃ガスが現われるが、これは第２段の流動層
７へ供給される。そして流動層７内の流動媒体は、分散
板８上で、下方より供給される可燃ガス及び矢印９の如
く流動層７内に供給される空気によつて流動化している
。流動層７の流動媒体はドロマイトなどの脱硫材と砂か
らなり、第１段の流動層１の上部空間から供給された可
燃ガスは、矢印９の如く供給された空気によつて燃焼す
ると同時に該ガス中のＳＯ２が脱硫されてＣａｓＯ４と
なる。また前記可燃ガス中のＨ２Ｓは第２段の流動層７
中で酸化されてＳＯ２となるから、これも脱硫されてＣ
ａｓＯ４となる。第２段の流動層７内の可燃ガスの燃焼
ではＨＣＮなどの有害ガスは完全に分解され、またこの
時生成するＮＯｘは極めて僅かなものとなる。第２段の
流動層７で完全燃焼したガスは、その上部の空間１０を
経てサイクロン１１へ流入し、ここで除塵されて図示せ
ぬ煙突へ排出される。サイタロン１１の下部１２に溜つ
たダストは図示せぬ排出装置を通り、第２段の流動層７
へ再供給されるか、系外へ排出される。第１段の流動層
１では流動媒体が消耗または細粒化するので、矢印１３
の如く供給され、細粒及び灰は矢印１４の如く排出され
る。第２段の流動層７では脱硫材と流動媒体が消費及び
細粒化されるので、矢印１５の如く供給され、ＣａｃＯ
４矢印１６の如く排出され、灰は矢印１７の如く排出さ
れる。尚第１段及び第２段の流動層の周壁１８、流動層
１及び７内、空間６及び１０内などに伝熱面を設け、冷
却を行なつて流動層の燃焼熱を吸収することができる。
くても良いが、これは分散板２の上で、下方より矢印３
の如く上昇供給せしめられる空気と、矢印４の如く流動
層１内に供給される空気とによつて流動化されている。
石炭などの燃料は矢印５の如く流動層１内に供給される
が、下方より矢印３の如く供給される空気は燃料を完全
燃焼せしめる理論空気量より少なく、例えば６０％程度
となしてある。実質的には空気比λ＝０．５程度となし
てある。従つて第１段の流動層１の第１段燃焼の部分で
はＮＯｘは極く僅かしか生成せず、不完全燃暁ガス（Ｃ
Ｏ２及びＣＯ，Ｈ２などの混合ガス）とＳＯ２とＨ２Ｓ
とＨＣＮなどが生成する。これらのガスは矢印４の如く
流動層１内に供給される空気により第２段の燃焼が行な
われるが、空気の供給量を適当にすることにより、実質
的には空気比λ＝１，１０にすることにより、また層温
度ｔ＝７００〜８０『Ｃとすることにより、ＨＣＮなど
通常燃焼で（ハ０ｘを生成するガスが含まれていても、
ＮＯｘの生成量は極めて僅かであり、且つＨＣＮなどは
殆んど分解する。この時Ｈ２Ｓもかなり酸化されてＳＯ
２となる。第１段の流動層１の上に設けられた空間６に
は、なお可燃ガスが現われるが、これは第２段の流動層
７へ供給される。そして流動層７内の流動媒体は、分散
板８上で、下方より供給される可燃ガス及び矢印９の如
く流動層７内に供給される空気によつて流動化している
。流動層７の流動媒体はドロマイトなどの脱硫材と砂か
らなり、第１段の流動層１の上部空間から供給された可
燃ガスは、矢印９の如く供給された空気によつて燃焼す
ると同時に該ガス中のＳＯ２が脱硫されてＣａｓＯ４と
なる。また前記可燃ガス中のＨ２Ｓは第２段の流動層７
中で酸化されてＳＯ２となるから、これも脱硫されてＣ
ａｓＯ４となる。第２段の流動層７内の可燃ガスの燃焼
ではＨＣＮなどの有害ガスは完全に分解され、またこの
時生成するＮＯｘは極めて僅かなものとなる。第２段の
流動層７で完全燃焼したガスは、その上部の空間１０を
経てサイクロン１１へ流入し、ここで除塵されて図示せ
ぬ煙突へ排出される。サイタロン１１の下部１２に溜つ
たダストは図示せぬ排出装置を通り、第２段の流動層７
へ再供給されるか、系外へ排出される。第１段の流動層
１では流動媒体が消耗または細粒化するので、矢印１３
の如く供給され、細粒及び灰は矢印１４の如く排出され
る。第２段の流動層７では脱硫材と流動媒体が消費及び
細粒化されるので、矢印１５の如く供給され、ＣａｃＯ
４矢印１６の如く排出され、灰は矢印１７の如く排出さ
れる。尚第１段及び第２段の流動層の周壁１８、流動層
１及び７内、空間６及び１０内などに伝熱面を設け、冷
却を行なつて流動層の燃焼熱を吸収することができる。
上記実施例は２段流動層において、第１段の流動層１で
２段燃焼を行なわせた場合であるが、第１段の流動層１
（土部の空間６を含めて）で２段以上の多段燃焼とする
ことも、第１段の流動層１を多段とすることも、さらに
第２段の流動層７（上部の空間１０を含めて）で多段燃
焼することも可能である。
２段燃焼を行なわせた場合であるが、第１段の流動層１
（土部の空間６を含めて）で２段以上の多段燃焼とする
ことも、第１段の流動層１を多段とすることも、さらに
第２段の流動層７（上部の空間１０を含めて）で多段燃
焼することも可能である。
要するに最終段の流動層以前の流動層で、ＨＣＮなど通
常燃焼によつてはＮＯｘを生成する可能性のあるガスを
多段燃焼によつてＮＯｘが極めて僅かしか発生させず、
しかもＨＣＮなどの有害ガスを殆んど完全に分解し、ま
た未燃分を完全に燃焼する空気比と燃焼温度に調節すれ
ば良いのであり、また最終段の流動層では燃焼と同時に
十分な空気比を与えてＨ２ＳをＳＯ２に変え、ＳＯ２を
脱硫するとともにＨＣＮなどの有害ガスを完全に分解す
れば良いのである。以上詳記した通り本発明による流動
層の燃焼制御方法によれば、多段に分けた流動層の内の
第１段の流動層において燃料を部分燃焼することにより
ＮＯｘの生成を少なくすることができ、それ以降の流動
層で可燃ガスを多段燃焼することによりＮＯｘの生成を
殆んど無くすとともにＨＣＮなどを殆んど完全に分解し
且つ可燃ガス中のＨ２ＳをＳＯ２に変えることができ、
最終段の流流層において可燃ガスを完全燃焼することに
より可燃ガス中に残つていたＨＣＮなどの有害ガスを完
全に分解し且つ脱硫材にて残余のＨ２Ｓ，ＳＯ２を完全
に脱硫できるので、従来のように設備費、運転費が高く
、取扱いも複雑な乾式触媒による脱硝装置は不要となつ
て、プラントの簡素化が可能になると共に脱硫に効果的
な流動層を有効に利用し得られ、、その実利的効果多大
なるものがある。
常燃焼によつてはＮＯｘを生成する可能性のあるガスを
多段燃焼によつてＮＯｘが極めて僅かしか発生させず、
しかもＨＣＮなどの有害ガスを殆んど完全に分解し、ま
た未燃分を完全に燃焼する空気比と燃焼温度に調節すれ
ば良いのであり、また最終段の流動層では燃焼と同時に
十分な空気比を与えてＨ２ＳをＳＯ２に変え、ＳＯ２を
脱硫するとともにＨＣＮなどの有害ガスを完全に分解す
れば良いのである。以上詳記した通り本発明による流動
層の燃焼制御方法によれば、多段に分けた流動層の内の
第１段の流動層において燃料を部分燃焼することにより
ＮＯｘの生成を少なくすることができ、それ以降の流動
層で可燃ガスを多段燃焼することによりＮＯｘの生成を
殆んど無くすとともにＨＣＮなどを殆んど完全に分解し
且つ可燃ガス中のＨ２ＳをＳＯ２に変えることができ、
最終段の流流層において可燃ガスを完全燃焼することに
より可燃ガス中に残つていたＨＣＮなどの有害ガスを完
全に分解し且つ脱硫材にて残余のＨ２Ｓ，ＳＯ２を完全
に脱硫できるので、従来のように設備費、運転費が高く
、取扱いも複雑な乾式触媒による脱硝装置は不要となつ
て、プラントの簡素化が可能になると共に脱硫に効果的
な流動層を有効に利用し得られ、、その実利的効果多大
なるものがある。
第１図はＳ３．５％の残渣油をガス化した場合の平衡状
態におけるガス組成を空気比に対して示したグラフ、第
２図は本発明による流動層の燃焼制御方法を説明する為
の流動層の断面図である。 １・・・・・・第１段の流動層、２・・・・・・分散板
、６・・・・・・空間、７・・・・・・第２段の流動層
、８・・・・・・分散板、１０・・・・・・空間、１１
・・・・・・サイクロン、１２・・・・・・サイクロン
の下部、１８・・・・・・流動層の周壁。
態におけるガス組成を空気比に対して示したグラフ、第
２図は本発明による流動層の燃焼制御方法を説明する為
の流動層の断面図である。 １・・・・・・第１段の流動層、２・・・・・・分散板
、６・・・・・・空間、７・・・・・・第２段の流動層
、８・・・・・・分散板、１０・・・・・・空間、１１
・・・・・・サイクロン、１２・・・・・・サイクロン
の下部、１８・・・・・・流動層の周壁。
Claims (1)
- １ 流動層を多段に分け、第１段の流動層で燃料をＮＯ
ｘが僅かしか生ぜずＳＯ＿２とＨ＿２Ｓが生じる空気比
λ＝０．４〜０．７で部分燃焼し、この部分燃焼で生じ
た可燃ガスを第１段の流動層以降の流動層でＮＯｘが僅
かしか生成しない空気比λ＝１．１０及び温度ｔ＝７０
０〜８００℃で多段燃焼し、最終段の流動層で前段の流
動層から供給された可燃ガスを完全燃焼すると同時に脱
硫材にてＨ＿２ＳとＳＯ＿２を除去することを特徴とす
る流動層の燃焼制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52128008A JPS599004B2 (ja) | 1977-10-25 | 1977-10-25 | 流動層の燃焼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52128008A JPS599004B2 (ja) | 1977-10-25 | 1977-10-25 | 流動層の燃焼制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5461332A JPS5461332A (en) | 1979-05-17 |
| JPS599004B2 true JPS599004B2 (ja) | 1984-02-28 |
Family
ID=14974182
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52128008A Expired JPS599004B2 (ja) | 1977-10-25 | 1977-10-25 | 流動層の燃焼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS599004B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110762541A (zh) * | 2019-10-23 | 2020-02-07 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种废脱硫剂利用处理装置及其处理方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5239834A (en) * | 1975-09-25 | 1977-03-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Fluid bed combustion device |
-
1977
- 1977-10-25 JP JP52128008A patent/JPS599004B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5461332A (en) | 1979-05-17 |
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