JPS6013407B2 - 酸洗性の優れた鋼材の製造方法 - Google Patents
酸洗性の優れた鋼材の製造方法Info
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- JPS6013407B2 JPS6013407B2 JP7717180A JP7717180A JPS6013407B2 JP S6013407 B2 JPS6013407 B2 JP S6013407B2 JP 7717180 A JP7717180 A JP 7717180A JP 7717180 A JP7717180 A JP 7717180A JP S6013407 B2 JPS6013407 B2 JP S6013407B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/68—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は酸洗性の優れた鋼材の製造方法に関するもので
ある。
ある。
一般に鋼材の製造はスラブ、ビームブランク、ビレット
、ブルーム、の如く被加熱鋼材を加熱炉に装入し、９０
０〜１４００００で数時間加熱し、その後圧延して製造
する。
、ブルーム、の如く被加熱鋼材を加熱炉に装入し、９０
０〜１４００００で数時間加熱し、その後圧延して製造
する。
上記加熱炉での加熱によって通常材は０．５〜１．５％
、高温加熱材では３〜５％ほどスケールが発生するが、
これら加熱炉で生じるスケールを１薄皮に１次スケール
と呼んでおり、この１次スケールは、熱間圧延時スケー
ルブレーカー通過時点で大部分は除去される。一方その
後引続く圧延中及び圧延後、新たにスケールが形成され
るが、これを一般に２次スケールとよんでいる。熱延材
の多くはその後酸洗ラインを通り、２次スケール溶解し
て除去し、さらに冷間圧延して磨材あるいはメッキ原板
として使用する。一般に酸洗にはＨＣＩ液が使用されて
いるが、塩酸のコストの高い事もさる事ながら、公害防
止面から簾酸処理にかける費用も大きく、トータル処理
費用はきわめて膨大で、鋼材製造コストにしめる割合は
実に大きい。
、高温加熱材では３〜５％ほどスケールが発生するが、
これら加熱炉で生じるスケールを１薄皮に１次スケール
と呼んでおり、この１次スケールは、熱間圧延時スケー
ルブレーカー通過時点で大部分は除去される。一方その
後引続く圧延中及び圧延後、新たにスケールが形成され
るが、これを一般に２次スケールとよんでいる。熱延材
の多くはその後酸洗ラインを通り、２次スケール溶解し
て除去し、さらに冷間圧延して磨材あるいはメッキ原板
として使用する。一般に酸洗にはＨＣＩ液が使用されて
いるが、塩酸のコストの高い事もさる事ながら、公害防
止面から簾酸処理にかける費用も大きく、トータル処理
費用はきわめて膨大で、鋼材製造コストにしめる割合は
実に大きい。
したがって、酸洗工程を省略あるいは簡略化することは
極めて有益なことであるが、従来からの努力にもかかわ
らず、満足すべき結果は得られていない。即ち、例えば
ホットコイルを巻取後水にディップし急冷したり、ある
いは熱延時にＣａ、Ｍ乳ヒ合物を塗布しスケール内にＣ
ａ、Ｍｇなどを徴量混在せしめ、Ｆｅ０→ＱＦｅ＋Ｆｅ
３０４の変態を押え、２次スケールの溶解速度を向上さ
せる、などの検討が行なわれてきたが、１部効果の向上
は認められるものの充分とは言えず、また、２次スケー
ルの量はかわらないため、塩酸原単位は低減しない。
極めて有益なことであるが、従来からの努力にもかかわ
らず、満足すべき結果は得られていない。即ち、例えば
ホットコイルを巻取後水にディップし急冷したり、ある
いは熱延時にＣａ、Ｍ乳ヒ合物を塗布しスケール内にＣ
ａ、Ｍｇなどを徴量混在せしめ、Ｆｅ０→ＱＦｅ＋Ｆｅ
３０４の変態を押え、２次スケールの溶解速度を向上さ
せる、などの検討が行なわれてきたが、１部効果の向上
は認められるものの充分とは言えず、また、２次スケー
ルの量はかわらないため、塩酸原単位は低減しない。
上記の実情にかんがみ、本発明者等は種々検討した結果
、２次スケール量を１′ａ〆下に押え、かつ、２次スケ
ールの溶解速度を５倍以上にする事に成功したものであ
る。以下本発明についてくわしく説明する。
、２次スケール量を１′ａ〆下に押え、かつ、２次スケ
ールの溶解速度を５倍以上にする事に成功したものであ
る。以下本発明についてくわしく説明する。
本発明の要旨は加熱炉挿入前の被加熱鋼材、例えばスラ
ブ表面に前処理剤（２次スケール酸洗性向上剤）を塗布
し、その上に酸化防止剤を塗布して加熱・圧延する点に
ある。
ブ表面に前処理剤（２次スケール酸洗性向上剤）を塗布
し、その上に酸化防止剤を塗布して加熱・圧延する点に
ある。
本発明者等は多くの検討を重ねた結果、ＳＩＣの粉末と
ＡＩ２０３の微粉末を混合し、スラブ表面に特定量塗布
し、さらに酸化防止剤を塗布して加熱・圧延すると２次
スケールの酸洗性が大中に向上する事をみし、だした。
ＡＩ２０３の微粉末を混合し、スラブ表面に特定量塗布
し、さらに酸化防止剤を塗布して加熱・圧延すると２次
スケールの酸洗性が大中に向上する事をみし、だした。
第１図及び第２図は下記条件で得た鋼材におけるＳＩＣ
及び山２０３の粉末の混合割合と、２次スケール酸洗性
に与える影響及び２次スケール生成量に与える影響を示
したものである。第１図及び第２図から明らかなように
ＳＩＣと山２０３の混合割合がＳｉｃ等２辛軍。
及び山２０３の粉末の混合割合と、２次スケール酸洗性
に与える影響及び２次スケール生成量に与える影響を示
したものである。第１図及び第２図から明らかなように
ＳＩＣと山２０３の混合割合がＳｉｃ等２辛軍。
３×・ｏｏ＝２０〜８０（％）の場合に効果が顕著で無
処理の場合の２次スケール生成量８０夕／め以上に対し
て２次スケール量は１／２〆下になり、又ＳＩＣ単独の
場合に比較しても大中な２次スケール減となっている。
処理の場合の２次スケール生成量８０夕／め以上に対し
て２次スケール量は１／２〆下になり、又ＳＩＣ単独の
場合に比較しても大中な２次スケール減となっている。
一方スケールの熔解速度は無処理の場合の５町砂以上に
比較して５倍以上になると共にＳＩＣ単独の場合に比較
しても大中な効果の向上が認められる。第３図、第４図
及び第５図、第６図は使用するＳＩＣ粉と、ＡＩ２０３
粉の粒度の及ぼす影響を調べたものである。
比較して５倍以上になると共にＳＩＣ単独の場合に比較
しても大中な効果の向上が認められる。第３図、第４図
及び第５図、第６図は使用するＳＩＣ粉と、ＡＩ２０３
粉の粒度の及ぼす影響を調べたものである。
加熱条件：圧下比；巻取温度：酸化防止剤の諸条件は第
１図の場合と同じである。先ず、第３図及び第４図はＳ
ＩＣ粉末とＮ２０３（粒度２仏）の粉末を１：１（重量
比）の割合で混合し、混合粉塗布量２００タ′〆塗布し
た場合についてＳＩＣ粉末の粒度の２次スケール酸洗性
及び２次スケール生成量に与える影響について示した。
第３図及び第４図から明らかなようにＳＩＣの粒の大き
さが７．呼以下になると優れた酸洗性及び２次スケール
生成量減少効果を示す事が判る。次に第５図及び第６図
は平均２仏のＳＩＣの微粉末にＡＩ２０３の粉末を１：
１（重量比）の割合で混合し、２００夕／淋塗布した場
合についてＡＩ２０３粉末の粒度の２次スケール酸洗性
及び２次スケール生成量に与える影響について示した。
第５図及び第６図から明らかなように山２０３の粒の大
きさは５〆以下になると優れた効果を示す事が判る。次
にＳＩＣとＭ２０３を混合した粉末の塗布量の２次スケ
ール酸洗性及び２次スケール生成量に与える影響を第７
図、第８図に示す。塗布量が２０夕／め以上６００夕／
約以下がもっとも効果的である。鋼材の加熱条件；圧下
比、巻取温度、酸化防止剤の諸条件は第１図の場合と同
じである。ＳＩＣ：山２０３１：１（重量比）ＳＩＣ、
ＡＩ２０３＝２舷である。上記混合粉末のスラブ表面へ
の塗布にあたってｔ混合粉末をそのまま水でとし、て必
要量塗布してもよく、また、水ガラス、ポリリン酸、テ
トラポリリン酸、テトラポリリン酸ソーダ、コロィダル
シリカ、アルミナゾルなどの無機系粘結剤あるいは各種
水溶性樹脂、造膜剤、増粘剤などの有機物を適当量混合
し、塗布すればよい。
１図の場合と同じである。先ず、第３図及び第４図はＳ
ＩＣ粉末とＮ２０３（粒度２仏）の粉末を１：１（重量
比）の割合で混合し、混合粉塗布量２００タ′〆塗布し
た場合についてＳＩＣ粉末の粒度の２次スケール酸洗性
及び２次スケール生成量に与える影響について示した。
第３図及び第４図から明らかなようにＳＩＣの粒の大き
さが７．呼以下になると優れた酸洗性及び２次スケール
生成量減少効果を示す事が判る。次に第５図及び第６図
は平均２仏のＳＩＣの微粉末にＡＩ２０３の粉末を１：
１（重量比）の割合で混合し、２００夕／淋塗布した場
合についてＡＩ２０３粉末の粒度の２次スケール酸洗性
及び２次スケール生成量に与える影響について示した。
第５図及び第６図から明らかなように山２０３の粒の大
きさは５〆以下になると優れた効果を示す事が判る。次
にＳＩＣとＭ２０３を混合した粉末の塗布量の２次スケ
ール酸洗性及び２次スケール生成量に与える影響を第７
図、第８図に示す。塗布量が２０夕／め以上６００夕／
約以下がもっとも効果的である。鋼材の加熱条件；圧下
比、巻取温度、酸化防止剤の諸条件は第１図の場合と同
じである。ＳＩＣ：山２０３１：１（重量比）ＳＩＣ、
ＡＩ２０３＝２舷である。上記混合粉末のスラブ表面へ
の塗布にあたってｔ混合粉末をそのまま水でとし、て必
要量塗布してもよく、また、水ガラス、ポリリン酸、テ
トラポリリン酸、テトラポリリン酸ソーダ、コロィダル
シリカ、アルミナゾルなどの無機系粘結剤あるいは各種
水溶性樹脂、造膜剤、増粘剤などの有機物を適当量混合
し、塗布すればよい。
また、本発明は上記混合粉をスラブ表面に塗布し、その
上にさらに酸化防止剤を塗布して加熱する。
上にさらに酸化防止剤を塗布して加熱する。
酸化防止剤を塗布せず上記混合粉のみ塗布して加熱した
場合、混合粉による層のみでは酸化防止能をそれぞれ有
さないため、加熱時に多量の１次スケールが生成し、ス
ケールブレーカー通過時点で１次スケール共に除去され
て混合粉の２次スケール酸洗性向上に与える効果は薄れ
る。従って酸化防止剤を塗布する事により、加熱時の１
次スケールを防止するものである。
場合、混合粉による層のみでは酸化防止能をそれぞれ有
さないため、加熱時に多量の１次スケールが生成し、ス
ケールブレーカー通過時点で１次スケール共に除去され
て混合粉の２次スケール酸洗性向上に与える効果は薄れ
る。従って酸化防止剤を塗布する事により、加熱時の１
次スケールを防止するものである。
尚、酸化防止剤はスケールブレーカー通過時点で除去さ
れる。使用する酸化防止剤は大気遮断特性の優れている
ものであればいずれを使用してもよい。以上説明したよ
うに本発明により、２次スケール酸洗性をいちじるしく
向上する事が出釆、２次スケールの溶解速度は５倍以上
に向上するため、高速で酸洗ラインを通板出来〜多量の
増産が可能となり、また、２次スケール量が１／２以下
に減るため、酸（塩酸ｏｒ硫酸）の使用量が１′２以下
になるため、酸原単位はそのまま１′雄〆下となり、そ
の経済的効果はきわめて大きい。実施例 １ 磨原板ホットコイル用スラブの表面に平均５〆の粒度の
ＳＩＣ粉と平均粒度１仏の山２０３粉を１：１（重量比
）に混合し、微量の水溶性樹脂と混合してＳＩＣ粉とＮ
２０３粉の混合物の塗布量が２００タ′あとなる様に塗
布し、その上に酸化防止剤を０．６ｋ９／の塗布し、１
２１５ｏｏ×５．軌功ロ熱後・圧延して７１０℃でまき
とりホットコイルを製造した。
れる。使用する酸化防止剤は大気遮断特性の優れている
ものであればいずれを使用してもよい。以上説明したよ
うに本発明により、２次スケール酸洗性をいちじるしく
向上する事が出釆、２次スケールの溶解速度は５倍以上
に向上するため、高速で酸洗ラインを通板出来〜多量の
増産が可能となり、また、２次スケール量が１／２以下
に減るため、酸（塩酸ｏｒ硫酸）の使用量が１′２以下
になるため、酸原単位はそのまま１′雄〆下となり、そ
の経済的効果はきわめて大きい。実施例 １ 磨原板ホットコイル用スラブの表面に平均５〆の粒度の
ＳＩＣ粉と平均粒度１仏の山２０３粉を１：１（重量比
）に混合し、微量の水溶性樹脂と混合してＳＩＣ粉とＮ
２０３粉の混合物の塗布量が２００タ′あとなる様に塗
布し、その上に酸化防止剤を０．６ｋ９／の塗布し、１
２１５ｏｏ×５．軌功ロ熱後・圧延して７１０℃でまき
とりホットコイルを製造した。
２次スケールの量を測定した結果１９夕／めであった。
また、９０午○、１０％ＨＣＩ液で２次スケールの溶解
時間を測定した結果、スケールがすべてとげ終るのに要
する時間はほぼ８秒であった。これに対し、同一スラブ
で無処理材（裸材）を同条件で加熱・圧延したところ、
２次スケール量はほぼ８６夕／めであった。また、同条
件で酸洗した結果、スケールがすべてとげ終るのにほぼ
５１秒要した。実施例 ２メッキ原板ホットコイル用ス
ラブの表面に平均４山の粒度のＳＩＣ粉と平均粒度１．
秋のＡＩ２０３粉を１：３（重量比）に混合し、徴量の
水溶性樹脂を混合してＳＩＣ粉とＡＩ２０３の混合物の
塗布量が１００タ′あとなる様に塗布し、その上に酸化
防止剤を０．７Ｘ９′で塗布し、１２００ｏｏ×５．皿
功ロ熱後：圧延して５６０ｑｏでまきとりホットコイル
を製造した。
時間を測定した結果、スケールがすべてとげ終るのに要
する時間はほぼ８秒であった。これに対し、同一スラブ
で無処理材（裸材）を同条件で加熱・圧延したところ、
２次スケール量はほぼ８６夕／めであった。また、同条
件で酸洗した結果、スケールがすべてとげ終るのにほぼ
５１秒要した。実施例 ２メッキ原板ホットコイル用ス
ラブの表面に平均４山の粒度のＳＩＣ粉と平均粒度１．
秋のＡＩ２０３粉を１：３（重量比）に混合し、徴量の
水溶性樹脂を混合してＳＩＣ粉とＡＩ２０３の混合物の
塗布量が１００タ′あとなる様に塗布し、その上に酸化
防止剤を０．７Ｘ９′で塗布し、１２００ｏｏ×５．皿
功ロ熱後：圧延して５６０ｑｏでまきとりホットコイル
を製造した。
２次スケールの量を測定した結果、７．５夕／めであっ
た。
た。
また、９０ｑＣ、１０％ＨＣＩ液で２次スケールの溶解
時間を測定した結果、スケールがすべて溶け終るのに要
する時間はほぼ４秒であった。これに対し、同一スラブ
で無処理材（裸村）を同条件で加熱・圧延したところ、
２次スケール量はほぼ４Ｍ／めであった。また、同条件
で酸洗した結果、スケールがすべてとげ終るのにほぼ２
４秒要した。
時間を測定した結果、スケールがすべて溶け終るのに要
する時間はほぼ４秒であった。これに対し、同一スラブ
で無処理材（裸村）を同条件で加熱・圧延したところ、
２次スケール量はほぼ４Ｍ／めであった。また、同条件
で酸洗した結果、スケールがすべてとげ終るのにほぼ２
４秒要した。
第１図及び第２図はＳＩＣ粉とＡＩ２０３粉の混合割合
と２次スケール酸洗時間及び２次スケール生成量との関
係を示す図表。 第３図、第４図及び第５図、第６図はＳＩＣ粉、ＡＩ２
Ｑ粉の粒度と２次スケール酸洗時間及び２次スケール生
成量との関係を示す図表。第７図及び第８図はＳＩＣ粉
とＡＩ２０３粉の混合物の塗布量と２次スケール酸洗時
間及び２次スケール生成量との関係を示す図表である。
多′図家２図 茅う図 孝ぐ図 多３図 多６図 多７図 第８図
と２次スケール酸洗時間及び２次スケール生成量との関
係を示す図表。 第３図、第４図及び第５図、第６図はＳＩＣ粉、ＡＩ２
Ｑ粉の粒度と２次スケール酸洗時間及び２次スケール生
成量との関係を示す図表。第７図及び第８図はＳＩＣ粉
とＡＩ２０３粉の混合物の塗布量と２次スケール酸洗時
間及び２次スケール生成量との関係を示す図表である。
多′図家２図 茅う図 孝ぐ図 多３図 多６図 多７図 第８図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ７μ以下のＳｉＣの粉末と５μ以下のＡｌ＿２Ｏ＿
３の粉末を下式に従い混合し被加熱鋼材の表面に２０〜
６００（ｇ／ｍ＾２）存在せしめると共に、その上に酸
化防止剤の層を形成せしめて加熱し圧延する事を特徴と
する酸洗性の優れた鋼材の製造方法。 （Ａｌ＿２Ｏ＿３）／（ＳｉＣ＋Ａｌ＿２Ｏ＿３）×１
００＝２０〜８０（％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7717180A JPS6013407B2 (ja) | 1980-06-10 | 1980-06-10 | 酸洗性の優れた鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7717180A JPS6013407B2 (ja) | 1980-06-10 | 1980-06-10 | 酸洗性の優れた鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS572829A JPS572829A (en) | 1982-01-08 |
| JPS6013407B2 true JPS6013407B2 (ja) | 1985-04-06 |
Family
ID=13626342
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7717180A Expired JPS6013407B2 (ja) | 1980-06-10 | 1980-06-10 | 酸洗性の優れた鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013407B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6071756A (ja) * | 1983-09-22 | 1985-04-23 | フオルクスアイグナ− ベトリ−プ フオルスタ−トウフアブリケン | 表面効果を備えた繊維質平担構成物 |
| JPH11169905A (ja) * | 1997-12-05 | 1999-06-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 熱間仕上圧延機のスケール生成抑制方法及び装置 |
| CN105177248A (zh) * | 2015-08-28 | 2015-12-23 | 济南昊泽环保科技有限公司 | 一种工件耐高温防氧化脱碳涂层 |
-
1980
- 1980-06-10 JP JP7717180A patent/JPS6013407B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS572829A (en) | 1982-01-08 |
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