JPS6020645B2 - 固体炭化水素の燃焼処理方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、固体状炭化水素も例えば化石燃料または熱分
解「接触分解することにより生成する固体状炭化水素の
燃焼処理方法に関し、さらに詳しくは、燃焼処理時に発
生する燃焼ガス中に含まれる窒素酸化物を窒素に還元す
ることが可能な上記固体状炭化水素の燃焼方法に関する
ものである。

工業用の燃焼装置において、化石燃料あるいは固体廃棄
物を燃焼する場合には、一般に相当量の酸化窒素が生成
し、環境に対する大きな汚染源となる。このため燃焼ガ
ス中の希薄な酸化窒素を除去する必要があるが「現在、
この燃焼ガス中の酸化窒素を除去する方法として、触媒
により窒素酸化物を窒素に変換する方法と「アンモニア
ガス等の還元剤により窒素酸化物を窒素に変換する方法
が知られている。前者は、燃焼ガス中の徴量な触媒毒と
して作用する物質により触媒が彼費されｔ機能を低下す
ることが多い。この触媒被毒物費を除去するため、燃焼
ガスを冷却して有害物質を分離し〜清浄化された燃焼ガ
スを再加熱して脱硝反応装置に送入する方法もとられて
いるが「熱エネルギーの損失が大きくｔ膨大な熱交換設
備を要するという欠点がある。一方、後者の方法は〜窒
素酸化物をアンモニア等で還元するために相当量のアン
モニアの送入を必要とし、資源およびエネルギーの立場
からみると大きな浪費となる。本発明の目的は、上記従
来技術の欠点を除き〜炭化水素の燃焼時に発生する一醸
化窒素等の酸化窒素を、アンモニアまたは触媒等による
還元処理によらずに、系内で効率的に還元除去すること
ができる固体状舎窒素炭化水素の燃焼処理方法を提供す
ることにある。

上記目的を達成するために「本発明は「固体状含窒素炭
化水素を反応塔内で燃焼させる際に、固体状炭化水素の
一部または全部を第１の燃焼ゾーンに供給して酸素の欠
乏下で反応させ「次いで第１の燃焼ゾーンで未消化の固
体状炭化水素を第２の燃焼ゾーンに導き、該炭化水素の
理論燃焼酸素量を上回る酸素「またはこれに相当する空
気もしくは空気と酸素との混合ガスで完全燃焼させ、さ
らに該第２の燃焼ゾーンの燃焼ガスを前記第１の燃焼ゾ
ーンに導入して該燃焼ガス中の窒素酸化物を該燃焼ゾー
ン内の固体状炭化水素により還元除去することを特徴と
する。

本発明において、第１の燃焼ゾーンに供給する固体状含
窒素炭化水素はへ固体炭素と炭化水素との混合物であっ
てもよく、例えば石炭〜 コークス〜石炭を乾留して得
られるチャー「石油精製の際のコーク付着触媒等があげ
られる。

本発明において、反応塔を第１の燃焼ゾーンと第２の燃
焼ゾーンに区分するには、これらの境界に多孔板等を設
け〜溢流管で両ゾーンを蓮通させるか、または境界付近
に後述するような内挿物を設ければよい。

上記両燃焼ゾーンは反応塔の下方から加圧ガスを吹き込
んで固体状含窒素炭化水素の流動層を形成させることが
好ましい。上記第１の燃焼ゾーンに供給された固体状含
窒素炭化水素は、第２の燃焼ゾーンから供給される燃焼
ガス中の酸化窒素と反応し「該燃焼ガス中の酸化窒素を
窒素に変換した後、第１の燃焼ゾーンから第２の燃焼ゾ
ーンに移され「 ここで過剰空気比１．０以上で完全燃
焼される。

本発明によれば、従来のように含窒素炭化水素の燃焼に
より生成した酸化窒素を含む排ガスを後処理する必要が
なくなりも含窒素炭化水素をその排ガス処理とともに孫
内で効率的に燃焼処理することができる。以下、本発明
の典型的な実施態様を図面を参照して説明する。第亀図
は「石油系炭化水素の接触分解の際に得られたコーク付
触媒の燃焼再生塔の正面断面図である。

図において「再生塔１には触媒分解の反応塔からのコー
ク付着触媒の導入管２と、再生した触媒を排出する送出
管３が設けられ、努内部にはコーク付着触媒を保持し、
塔上部に、第１の燃焼ゾーンを形成する多孔板４、該多
孔板４との間にコーク付着触媒を完全再生、すなわち触
媒上の付着コークを完全燃焼するための第２の燃焼ゾー
ンを形成する整流板５、および多孔板４で保持されたコ
ーク付着触媒６を燃焼ゾーンに輸送する溢流管７が設け
らている。また再生塔１は下部に数燃ガス供給口８、上
部に燃焼ガス排出口９を有している。石油系炭化水素の
接触分解において、反応塔内で創生するコークは１項隊
％から３０数％程度であＪり、その組成の一例を示せば
炭素８鑓重量％、イオウ８重量％、水素３２重量％、窒
素０．頚重量％で他にバナジウム、ニッケル等の金属分
を数百から数十柳含んでいる。

反応塔内でこのコークは触媒表面上に付着し、接触反応
活性を低下させる。そこＺでコーク付着触媒は、図示す
る装置におて反応塔と再生塔１を連結する導入管２内を
移動鱗送し、再生塔１内の多孔板４上の第１の燃焼ゾー
ン（還元ゾーンと称することがある）に送入する。多孔
板４は反応塔からのコーク付着触媒を下方の第２２燃焼
ゾーンに直接送り出すのを防止するとともに、下部から
の含一酸化窒素燃焼ガスを塔内断面積方向に分散させ、
環元ゾーンに入ってきたコーク付着触媒を流動化させる
。すなわち多孔板４の下部から入る燃焼ガス中の一酸化
窒素ガスは多孔２板４により努内に分散され、コーク付
着触媒と流動状態で援触し、次の反応により窒素になる
。が０十Ｃ→Ｃ０２十Ｎ２ただし、この反応は温度４０
０００以上で起こり「それより以下では進行しない。

また理論上はＮ０３が２・モルとＣが１モルの反応であ
るが、流動状態での反応はＮＯが１モル当り４モル以上
のＣの存在下での反応が望ましい。また第２の燃焼ゾー
ンからの燃焼ガスは、通常「第２の燃焼ゾーンで燃焼を
完全にするため、該ガス中には酸素が１〜３３％程度残
存しており、この酸素によってもコークは消費されるた
め、多孔板４上のコーク中の炭素は、酸素で消費される
量とＮＯモル量の４倍以上保持することが好ましい。つ
まり多孔板４上には下部からの酸素、一酸化窒素ガス量
に対し、大過４乗りの炭素層が形成され、還元ゾーンと
して作用する。また反応が起こるに必要な温度は下部か
らの燃焼ガス（６００〜１００００Ｃ）が持ち込み反応
は継続する。溢流管７は、第１の燃焼ゾーン（還元ゾ−
ン）に供給したコーク付着粒子を第２の燃焼ゾ−ンに送
るもので、溢流管の上端部からオーバーフローによって
前記粒子が第２の燃焼ゾーンに供艶給される。第１の燃
焼ゾーンの酸素、一酸化窒素で消費されなかった炭素物
はこの溢流管７内を落下して、下部の第２燃焼ゾーンに
入り、ここで過剰空気比１．０以上で燃焼され、付着コ
ークは触媒上から完全に除去されるか、または触媒活性
が戻るレベルまで該コークが除去され、送出管３を通し
て元の反応繁へ戻される。上記実施態様は、反応塔内に
流動層を形成する場合であるが、第１の燃焼ゾーン（還
元ゾーン）は流動層である必要はなく、移動層、固体床
でもよい。

なお還元ゾーンへ導入するコーク付着触媒は反応塔から
その全量を供ｖ給する必要はなく、一部のコ−ク付着触
媒を第１の燃焼ゾーンに送り、他は第２の燃焼ゾーンに
直接送る供給方法でよい。すなわち、第１の燃焼ゾーン
へは燃焼ガス中のＮＯ量および酸素量の４倍モル程度の
炭素を存在するようにコーク付き触媒を供給し、他は燃
焼ゾーンへ送り、燃焼処理してもよい。次に溢流管の代
りに内挿物を用いた実施態様について説明する。

第２図は、本発明による固体炭化水素燃料の燃焼炉の断
面図である。この燃焼炉１の下部は空気、酸素等の肋燃
性ガス供給口８上部には燃焼ガス排出口９および側壁に
は固体燃料供給口２と灰分取出口３が関孔されている。
燃焼炉１の固体燃料供給口２と灰分取出口３の間には内
挿物１２が挿入されている。また燃焼炉内の内挿物１２
の下方には整流板５が設けられている。上記構成の燃焼
炉において、固体燃料６はスクリューフィーダ、ロータ
リーバルブ等の定量供給装置から燃料供給口２内を通し
て内子毒物１２の上部流動層（第１の流動層）に供給さ
れる。第１の流動層に供給された固体粒子の大多数は内
挿物１２により、該内挿物の下部にある流動層（第２の
流動層）に直接移動することができず、第１の流動層に
停滞する。内径９６０肋の炉内の流動層に平均粒蓬３５
０仏ｍ、比重３．２の粒子を充填しこの停滞状況を測定
した実験結果によれば、内子毒物１２を屑内に設置しな
いときの第１の流動層から第２の流動層への粒子の移動
量は、層断面積当り毎秒３８ｋｇであり、内子毒物を設
置したときの同様な移動量は４ｋ９／ｓであった。すな
わち、内挿物１２により第１の流動層粒子下向きにすみ
やかに移動することができず、前記実験例についていえ
ば、燃料供給口２から４ｋｇ／ｓの固体燃料を供給すれ
ば、第１の流動層における収支はバランスし、一定層高
の流動層が形成されることになる。一方、第１の流動層
から第２の流動層に移動した固体燃料は、ガス供）給口
８から供Ｖ給される空気または酸素等の助燃性ガスによ
り流動燃焼される。この助燃性ガスは、第２の流動層内
に存在する固体燃料に対し一般に知られている次の反応
に必要な理論値以上が供給される。Ｃ十Ｑ→Ｃ０２ ４日十０２→２ＬＯ Ｓ＋Ｑ→Ｓ０２ ２Ｎ十０２−？２ＮＯ このとき微量ではあるが、固体燃料中の窒素が酸素と反
応し、窒素酸化物を発生する。

すなわち第２の流動層で発生する燃焼ガスの組成はＣ０
２，比○，Ｓ０２， ＮＯ等であり、この燃焼ガスは内
挿物で区分した第１の流動層へ入る。第１の流動層は炭
素を主成分とする固体燃料が流動層を形成しており、第
２の流動層からの燃焼ガスはここで次の公知の反応を起
こす。Ｃ十Ｃ０２ヱ２ＣＯ Ｃ十。

２一Ｃ。

２ 本十がＬＯこＣＨ４十ＣＯ Ｃ十ＱＯ之ＣＯ十日 Ｃ十２ＮＯこＣ０２十Ｎ２′ 従って、第１の流動層では燃焼ガス中の一酸化窒素を窒
素に変換することができる。

また第１の流動層を出るガス中にはＣ０５Ｃ比り比等を
含むがこれは第１の流動層上部から支燃性ガスを送入す
ることによりＣ０２，ＱＯに容易に変換することができ
る。流動層内に設贋する内挿物亀２は「第１の流動層と
第２の流動層を区画し「第１の流動層から第２流動層へ
の固体炭化水素の導入が前述の物質収支に見合う速度に
なるように調整するために設けられる。

該内挿物の形態としては、第３図ＡおよびＢにその断面
図および平面図を示すように「 コニカル形の円筒亀３
を同０円状に多数重ねて形成したコニカルベーン型のも
の、第４図ＡおよびＢに示すように、並列したパイプ１
笹を井桁状に重ねて形成したパイプグリッド型のもの、
第５図ＡおよびＢに示すように、多数並列させたＵ型の
チューブを２段に構成したものが好ましく用いられる。
第６図に示した内挿物１２は、２段に並列されたＵ字管
１６の両端に連結されたドーナツ状の箱体１６と、該箱
体１６の相対する側部にそれぞれ設けるた水送入管１８
および水送出管１９と、前記２段のＵ字管１５にそれぞ
れ水を送入し、送出させるための前記箱体１６の杜切板
ＩＴとから構成される。内挿物は、燃焼温度（第２の流
動層０温度）が７００〜１０００ｑｏになるので、一般
に冷却されることが好ましく、このため前記第３図に示
した内挿物のパイプ２０、第４図の管亀４および第５図
のＵ字管１５には、冷却材として水「加圧スチーム等が
通される。タ また第２図の実施態様においても固体燃
料の供給は全量を燃料供給口から供給する必要はなく、
第１の流動層において、第２の流動層から入る燃焼ガス
中の酸素および一酸化窒素の４倍モル程度の炭素が存在
するように供給し「他は直接第２の流動層へ供総合して
もよい。

また〜 当然のことであるが〜第１または第２の流動層
内へ熱回収用のボイラー管を挿入する場合は、内挿物の
塔断面積当りの投影面積はボイラー管のそれより大きい
ことが望ましい。また、内挿物はボイラー管そのもので
あっても何ら問題はない。上記実施例においても、含窒
素固体燃料を燃焼したときに発生する一酸化窒素を固体
燃料中の炭素で還元し窒素に変換して、燃焼ガス中の窒
素酸化物を低減しながら〜固体燃料を燃焼させることが
できる。

以下、本発明の実施例によりさらに詳しく説明する。

実施例 １ 内径１０比枕、長さ２，０００柵の反応塔と内蓬１６０
職〜長さ３，００仇舷の再生塔、および両装置を連結す
る触媒循環ラインからなる２榛式循環流動反応装置にお
いて、再生塔下部に関孔率１％、２職◇孔を２０ピッチ
であげた整流板を設置し、整流坂上６０仇肋の繁側壁に
２４柳◇で開孔した再生触媒送出管を垂直に対し３０度
で傾斜接続し、さらに前記整流板上１，５０仇剛の位置
に開孔率４％、４側め孔を２０ピッチであげた多孔板を
設置し、多孔坂上１０仇舷の繁側壁に２４収めで開孔し
たコーク付着触媒導入管を接続した。

再生塔内部には２４肋◇の溢流管を、前記触媒導入管お
よび送出管の接続方向と相対した位置で熔中心から５仇
舷のところに多孔板を貫通させて設けた。該溢流管の下
端は整流坂上１０仇肋、その上端は多孔板上４０Ｑ奴の
位置に関孔している。温度測定座は、多孔版上２００肋
、整流板上２５仇帆の塔壁より３仇舷の位置に設けられ
、温度はＰＲ熱電対で測定した。前記触媒は平均粒径２
１０仏、比重３．４であり、導入管から再生塔に入るコ
ーク付着触媒上のコーク組成は、炭素８７％、ィオウ８
％、水素４％および窒素０．８％（いずれも重量基準）
である。なお触媒上のコークは触媒に対し４．５重量％
である。以上の装置仕様で下記条件下にコーク付着触媒
の燃焼再生試験を行なった。

第２燃焼ゾーンの空気供Ｖ給量 １２ｈ３／ｈ（標準状態換算） 過剰空気比 Ｌ０３送出管
からの排出触媒量３０ｋ９／ｈ 第２燃焼ゾーンの流動層温度 ８５０午○ 第２燃焼ゾーン燃焼ガス組成（乾燥基準％）Ｎ２
Ｃ０２ Ｓ０２ ０２８１．０ １７．
５ ０．畝 ０．８６第１燃焼ゾーンのＣノＮ○（
モル比） ４４４第１燃焼ゾーンのＣ／（ＮＯ十０
２）（モル比）２１上記条件下で第１燃焼ゾーン（還元
ゾーン）の温度（流動層温度）を７００℃にしたところ
、該還元ゾーン出口のガス排出口における乾燥燃焼ガス
中のＮＯ量は零であった。

実施例 ２ 実施例１と同じ装置を用い、第２の燃焼ゾーンの流動層
温度を７００午０にしたとき、乾燥燃焼ガス中のＮＯ含
有量は３５■風であったが、第１の燃焼ゾーンの温度を
５９０ｑｏにしたときの該ゾーン出口のガス排出口にお
ける乾燥燃焼ガス中のＮＯ含有量は零であった。

実施例 ３ 第６図に示すようなキャップ型多孔板４（キャップ１
０の外径１２側め、高さ１仇奴、肉厚３帆で、高さ５脚
の位置に円周上４方向に３跡ぐの孔１・１をあげたもの
）を用いた以外は、実施例１と同じ装置を用い、下記条
件下に燃焼試験を行なったところ、第１の燃焼ゾーン出
口ガス排出口のＮＯ含有量は零であった。

条件： 導入管からのコーク付着触媒導入量 ３０【９／ｈ 触媒上のコーク付着量 ３．ａ重量％第２燃
焼ゾーンの空気供聯合量９．０ｈ３／ｈ（標準状態換算
） 過剰空気比 １．１１第２
燃焼ゾーンの流動層温度 筋ｏｑｏ第２燃焼
ゾーンの燃焼ガス組成（乾燥基準％）Ｎ２ Ｃ０
２ Ｓ０２ ０２８０．０ １６．９
０．６ ２．５乾織鱗ガス中のＮ蛤髄
４物第１燃焼ゾーンの流動層温度 ５００
℃第１燃焼ゾーンのＣ／Ｎ○（モル比） ３６１第
１燃焼ゾーンのＣ／（ＮＯ＋０２）（モル比）１○実施
例 ４ 実施例１の第２燃焼ゾーンで発生した燃焼ガスの一部を
内径６肋ぐのステンレス管で一部連続柚気し、内径２５
肌、長さ５０仇奴の再生管の下部から、多孔板を通して
供給し、該再生管の多孔坂上には実施例１で使用のコー
ク付着触媒（但しコーク付着量は約１の重量％〜約０．
１重量％）を層高１０５肌充填し、管外から電気炉で加
熱し、再生管内の流動層温度を４００〜９５０ｑｏと変
化させた場合の、再生管内のコーク量に対する入口ＮＯ
量のモル比（Ｃ／ＮＯ）と再生管の入口および出口のＮ
Ｏモル濃度比（〔ＮＯ〕ＯＵＴ／〔ＮＯ〕ｒＮ：脱ＮＯ
率）との関係を求めた結果を第７図に示す。

なお、この場合の再生済の空筒速度は４１〜５１仇／ｓ
である。上記結果から、一般に温度が高いほど、またＣ
／ＮＯモル比が高くなるほど、脱硝率が上がることが明
らかである。実施例 ５ 実施例４と同じ装置を用い、再生管に平均粒径３５０仏
の大平洋炭を静止層高１０仇奴充填し、その下部から実
施例１の第２燃焼ゾーンで発生したＮＯ含有量４１沙如
の燃焼ガスを空筒速度１反松／ｓで流通させるとともに
、再生管外から電気炉で加熱し、再生塔内の温度９００
℃にしたときの再生管出口のＮＯ濃度は零であった。

また、前記太平洋炭を窒素雰囲気中で５００℃、１８分
間乾留して生成したチャーを上記条件で充填し、上記条
件で処理したときの再生管出口ＮＱ蟻度は零であった。
実施例 ６内径１６仇肋、長さ３０００の燃焼炉の下部
に関孔比０８％、穴蓬２縦めで２０ピッチ正四角形頂点
に関孔した整流板を設置し、整流板上２００職の燃隣炉
側壁に２４側めで関孔した灰分取出管を連結し管片側は
ゲートバルブを通して内容積２。

５そのポットを開孔連結している。

内挿物としては第３図に示したコニカルベーン形のもの
を整流板上６０仇吻の位置に設置し〜 その寸法はべー
ンの角度４９様 べーン間隔２０綱で高さは４０仇肋で
あり〜 べ−ン中心部の交差部は２仇蚊？の穴を有する
。また、各べーンは上部に十字形に配置した１／４イン
チパイプで固定している。また燃焼炉の整流板上１，０
００肋の位置の側壁に２４腕ぐで開孔した燃料供Ｖ給管
を垂直に対し３０度額斜して接続させ、管の片側はゲー
トバルブおよびロー夕リフィダと燃料ホツパーを連結し
ている。また燃料ホッパーには窒素ガスを徴圧供給し、
燃焼ガス中の水分の燃料供給管への付着を防止している
。整流板下部からは助燃ガスとして空気を使用した。燃
焼炉内の温度は整流板上３０仇肋、８０仇倣の炉内中央
部へ熱電対を挿入し測定した。燃焼炉外部には高さ１５
０仇咳の電気炉を整流板位置より上方に設置し、昇温お
よび炉内の温度制御を行なった。

使用した固体燃料は太平洋炭で、その性状し組成は下記
のとおりである。粒蓬：０．４〜０．７肋 組成（乾燥重量％）き Ｃ 日 Ｎ Ｓ ○ 灰分 ６６．９ ５．４ １．１ ０．４ １３．２
１３．０なお「固体燃料の太平洋炭は前処理として５
５０℃で３時間乾留したものである。

。燃料の供給量は５００ｇ／であり、燃料には粒径１０
４〜５８９仏ｍの太平洋炭燃焼により発生する灰分を９
０％混合している。燃焼炉に１１ｋ９の上員己燃料と灰
分の混合物を充填し、整流板下部より３．斑ｍ３ノｈの
空気を供給し、炉外より電気炉で加熱し、第２流動層温
度約６００００で旨燃を開始した時点で燃料と灰分の混
合物を５ｋ９ノｈで供給し、灰分取出口より４．５８ｋ
９／ｈで灰分を取り出し「内挿物下部の温度８５０℃、
上部温度７９０００における定常時の燃焼炉出口ガス中
のＮＯ濃度を測定したところ零であった。なお、比較の
ため燃焼炉内の内挿物を設置せず「前記条件で燃焼した
ところ定常時の燃焼炉出口ガス中のＮＧ濃度は４１礎風
であった。このときの各流動層温度はいずれも８５０ｏ
ｏであった。実施例 ７ 実施例６と同一の燃焼炉において、内挿物を添付の第亀
図に示すような轡径８側めのステンレス管を、それぞれ
１５燭ピッチで縦横に４段積み重ね「段間隔ＩＱ舷とし
、外周はステンレス板で１５５脇ふとしたパイプグリツ
ド形の内挿物を設置し、実施例６と同一条件で燃焼した
ところ「燃焼炉出口排ガス中のＮＯ濃度は零であった。

なおトこのときの内横物上下の流動層温度は７００ｏＣ
と８７０午０であった。実施例 ８ 実施例６の燃焼炉の内挿物として「添付の第５図に示す
Ｕ字管を用いた。

該Ｕ字管は外蚤ｉ９０柵＆「内蓬１００柵？、高さ３０
肋の中空ドーナツ箱に接続される。該ドーナツ箱の内部
は該箱の周方向と直角方向に仕切板で４室に区分され、
該仕切板間の中央外周壁にはそれぞれ一対の水送入管お
よび送出管が開孔接続されている。このドーナツ箱の上
面には１５仇舷径の位置において内径４側め〜外径８柵
？のＵ字管が４１Ｑ舷、高さ１０仇舵で仕切板と平行に
位置するようにドーナツ箱上壁にその両端が開孔接続さ
れ、さらにその９０度回転した上面１１５綱径の位置に
おいて内径４側め、外径８側めのＵ字管がピッチＩＱ咳
、高さ８仇岬で仕切板と平行に位置するようにドーナツ
箱上壁にその両端が関孔される。この内挿物は「整流板
上５００柳側の位置にフランジ接続される。固体燃料と
しては、ガッチサラン減圧残澄油を分解温度５４０００
で接触分擬したときに生成されたコークを用いた。該コ
ークの組成比（重量％）は下記のとおりである。Ｃ Ｈ
Ｎ Ｓ Ｆｅ Ｎｉ ＳｉＱ Ｍｇ０４．５ ０
．２ ０．０４ ０。４ １４．４ ３．３ ４９．９
６ ２７．２なおもコーク付着粒子は平均粒径２１０仏
ｍで「比重３．４であった。

燃焼炉内に上記粒子を２６ｋｇ充填し、燃焼炉の下部ガ
ス供給口から空気を４Ｎｍ３ノｈ供給し、流動化しなが
ら、外部電気炉により昇温し、４８０ｏｏでコークが燃
焼開始した時点で、燃料供給口からコーク付着粒子を１
８ｋ９／ｈで供給し、一方、１７ｋ９／ｈで灰分取出口
から再生粒子を取出し、約１時間後の定常時における燃
焼炉出口のガス中のＮＯ濃度を測定したところ零であっ
た。

定常時の流動層温度は下部が８０５ｑ０、上部が７５０
ｏｏであった。なお、内挿物の水送入管から３．５Ｘ９
／ｈで１３℃の水を送入したところ「送出管から１２０
℃の水蒸気が得られた。このときの上下流動層の温度は
それぞれ７０３℃および筋０００であった。このときの
燃焼炉出口ガス中のＮＯ濃度は零であった。また比較の
ため内挿物を設置しないときの前記条件における定常時
の燃焼炉出口ガス中のＮの農度は４３０脚で、このとき
の上下流動層の温度はそれぞれ総０℃であった。以上、
本発明によれば「固体状炭化水素（または固体状炭化水
素と炭素との混合物）を「効率よく燃焼処理するととも
に、発生する一酸化窒素等の有害ガスを系内で還元処理
し、無害化することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の一実施態様を示す触媒再生装置の断
面図、第２図は、本発明の他の実施態様を示す燃鱗炉の
断面図「第３図Ａ，Ｂ、第４図Ａ，Ｂし第５図Ａ，Ｂ‘
ま、それぞれ前記第２図の燃焼炉に用いる内挿物の諸例
を示す主要部の側断面図および平面図、第６図は、第１
図に示す装置に用いる多孔板の一例を示す断面図、第７
図は「本発明方法の実験結果を示す図である。 １…・・・再生塔または燃焼炉、２……導入管、３……
送出管、４……多孔板、５…・・・整流板、８…・・・
コーク付着触媒、７…・・・溢流管、８・・・…助燃ガ
ス供給口、９・・・・・・燃焼ガス排出口、１２・…・
・内挿物。 弟’図 第２図 第３図 第４図 第５図 第５図 第７図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 固体状含窒素炭化水素を反応塔内で燃焼させる際に
   、固体状炭化水素の一部または全部を第１の燃焼ゾーン
   に供給して、酸素の欠乏下で反応させ、次いで第１の燃
   焼ゾーンで未消化の固体状炭化水素を第２の燃焼ゾーン
   に導き、該炭化水素の理論燃焼酸素量を上回る酸素、ま
   たはこれに相当する空気もしくは空気と酸素と混合ガス
   で完全燃焼させ、さらに該第２の燃焼ゾーンの燃焼ガス
   を前記第１の燃焼ゾーンに導入して該燃焼ガス中の窒素
   酸化物を該燃焼ゾーン内の固体状炭化水素により還元除
   去することを特徴とする固体炭化水素の燃焼処理方法。 ２ 特許請求の範囲第１項において、第１の燃焼ゾーン
   の固体状炭化水素を溢流により第２の燃焼ゾーンへ移動
   することを特徴とする固体炭化水素の燃焼処理方法。３
   特許請求の範囲第１項において、前記第１の燃焼ゾー
   ンから第２の燃焼ゾーンへの固体状炭化水素の導入が前
   記両ゾーンを区分する内挿物を介して行なわれることを
   特徴とする固体炭化水素の燃焼処理方法。 ４ 特許請求の範囲第１項において、燃焼ゾーンが固体
   状炭化水素の流動層からなることを特徴とする固体炭化
   水素の燃焼処理方法。 ５ 特許請求の範囲第４項において、前記流動層の流動
   化ガスが第１の燃焼ゾーンにおいては第２の燃焼ゾーン
   からの燃焼ガス、第２の燃焼ゾーンにおいては空気また
   は酸素と空気の混合ガスであることを特徴とする固体炭
   化水素の燃焼処理方法。 ６ 特許請求の範囲第５項において、第１の燃焼ゾーン
   内に供給される燃焼ガス中の一酸化窒素および酸素の４
   倍モル量以上の炭素が前記第１の燃焼ゾーンに存在する
   ように固体状炭化水素を供給することを特徴とする固体
   炭化水素の燃焼処理方法。 ７ 特許請求の範囲第３項において、前記内挿物がコニ
   カルベーンからなることを特徴とする固体炭化水素の燃
   焼処理方法。 ８ 特許請求の範囲第３項において、前記内挿物がパイ
   プグリツドからなることを特徴とする固体炭化水素の燃
   焼処理方法。 ９ 特許請求の範囲第９項において、前記パイプまたは
   チユーブ内に冷却材を流通させることを特徴とする固体
   炭化水素の燃焼処理方法。