JPS6043411B2 - 耐酸化性のすぐれたオ−ステナイト鋼板の製造方法 - Google Patents
耐酸化性のすぐれたオ−ステナイト鋼板の製造方法Info
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- JPS6043411B2 JPS6043411B2 JP54094668A JP9466879A JPS6043411B2 JP S6043411 B2 JPS6043411 B2 JP S6043411B2 JP 54094668 A JP54094668 A JP 54094668A JP 9466879 A JP9466879 A JP 9466879A JP S6043411 B2 JPS6043411 B2 JP S6043411B2
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐酸化性のすぐれた高Ｓｉ含有オーステナ
イト鋼板を連続鋳造にて製造する方法に関する。
イト鋼板を連続鋳造にて製造する方法に関する。
近年、自動車排気ガス浄化装置をはじめとする各種の耐
熱用途に高Ｓｉ含有オーステナイト鋼板が用いられ、さ
らにＳＬＪＳＸＭ１５ＪＩも規格化されるなど、その要
望は高くなつている。
熱用途に高Ｓｉ含有オーステナイト鋼板が用いられ、さ
らにＳＬＪＳＸＭ１５ＪＩも規格化されるなど、その要
望は高くなつている。
ところで、この種のいわゆる高級鋼は、従来造塊分塊法
によつて製造されていた。
によつて製造されていた。
しかし、今日の連続鋳造法の目覚しい技術の発達が、造
塊法の大部分をおきかえ、この高級鋼の製造にも用いら
れるようになつている。連続鋳造法によつて、耐酸化性
のすぐれたオーステナイト鋼板を製造することは、この
製法の特”徴である歩留り、生産能率、消費エネルギー
等について造塊法より明白に優位にある点がそのまま利
点として生かすことができる。
塊法の大部分をおきかえ、この高級鋼の製造にも用いら
れるようになつている。連続鋳造法によつて、耐酸化性
のすぐれたオーステナイト鋼板を製造することは、この
製法の特”徴である歩留り、生産能率、消費エネルギー
等について造塊法より明白に優位にある点がそのまま利
点として生かすことができる。
ところが、上記の目的鋼では、連続鋳造で鋳片となした
後、熱間圧延を行ない熱間圧延コイルとしたときコイル
エ・ツジの割れが発生して成品としての価値を著しく損
なう欠点があつた。耐酸化性のすぐれた高Ｓｉ含有オー
ステナイト鋼板を連続鋳造によつて、安定した品質で安
価に製造するためには上記の欠点はどうしても解決しな
フければならない。
後、熱間圧延を行ない熱間圧延コイルとしたときコイル
エ・ツジの割れが発生して成品としての価値を著しく損
なう欠点があつた。耐酸化性のすぐれた高Ｓｉ含有オー
ステナイト鋼板を連続鋳造によつて、安定した品質で安
価に製造するためには上記の欠点はどうしても解決しな
フければならない。
この発明は、ＳＵＳ３１０Ｓのごとく高Ｃｒ、高Ｎｉを
含有することなく、Ｃｒ、Ｎｉ含有量が比較的少ない高
Ｓｉ含有オーステナイト鋼で、従来のＳＵＳ３ｌμｓと
同等の耐食性を有し、Ｃｒ，Ｎｌ含有量を低減すること
により製造コストを大幅に低減させることを目的とした
ものてあり、上述した連続鋳造法により製造した鋳造片
を熱間圧延して熱間圧延コイルとしたとき発生するコイ
ルの耳割れを防止することができる連続鋳造による高Ｓ
ｉ含有オーステナイト鋼板の製造方法を提案するもので
ある。この発明は、ＣＯ．ｌＯ％以下、Ｓｉ５％以下、
Ｍｎ２％以下、Ｎｌ９〜１５％、Ｃｒｌ７．５〜２５％
、ＳＯ．ＯＯ３％以下、残ｍ下ｅおよび不可避的不純物
からなる鋼を溶製するか、あるいは、 ＣＯ．ｌＯ％以下、Ｓｉ５％以下、Ｍｎ２％以下、Ｎｌ
９〜１５％、Ｃｒｌ７．５〜２５％、ＳＯ．ＯＯ３％以
下、さらにＣａＯ．ＯＯｌＯ〜０．００６０％を含有し
、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を溶製し、
連続鋳造でスラブとなした後、加熱温度１２００〜１２
５０゜Ｃ１圧下比３０以下の条件で熱間圧延することを
特徴とする耐酸化性のすぐれたオーステナイト鋼板の製
造方法を要旨とする。
含有することなく、Ｃｒ、Ｎｉ含有量が比較的少ない高
Ｓｉ含有オーステナイト鋼で、従来のＳＵＳ３ｌμｓと
同等の耐食性を有し、Ｃｒ，Ｎｌ含有量を低減すること
により製造コストを大幅に低減させることを目的とした
ものてあり、上述した連続鋳造法により製造した鋳造片
を熱間圧延して熱間圧延コイルとしたとき発生するコイ
ルの耳割れを防止することができる連続鋳造による高Ｓ
ｉ含有オーステナイト鋼板の製造方法を提案するもので
ある。この発明は、ＣＯ．ｌＯ％以下、Ｓｉ５％以下、
Ｍｎ２％以下、Ｎｌ９〜１５％、Ｃｒｌ７．５〜２５％
、ＳＯ．ＯＯ３％以下、残ｍ下ｅおよび不可避的不純物
からなる鋼を溶製するか、あるいは、 ＣＯ．ｌＯ％以下、Ｓｉ５％以下、Ｍｎ２％以下、Ｎｌ
９〜１５％、Ｃｒｌ７．５〜２５％、ＳＯ．ＯＯ３％以
下、さらにＣａＯ．ＯＯｌＯ〜０．００６０％を含有し
、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を溶製し、
連続鋳造でスラブとなした後、加熱温度１２００〜１２
５０゜Ｃ１圧下比３０以下の条件で熱間圧延することを
特徴とする耐酸化性のすぐれたオーステナイト鋼板の製
造方法を要旨とする。
ここで圧下比とはスラブ厚／製品厚をいう。
この発明による製造方法を説明する前に、目的とするオ
ーステナイト鋼について説明する。この鋼は特願昭５２
−１２２８３６号にてすでに提案したものであるが、以
下に述べるような特徴を有し、Ｃｒ，Ｎｉ含有量が比較
的少いにもかかわらず、ＳＵＳ３ｌＯ５と同等のすぐれ
た耐酸化性を有するオーステナイト鋼である。すなわち
、この発明Ｗ４．は、高Ｓｉ含有オーステナイト鋼で同
一成分であつても、通常鋼中に不純物として含まれるＳ
量の調節によつて耐酸化性が著しく異なることの知見に
よるものである。すなわち発明者らの研究によれば、鋼
中のＳ量を低減することによつて耐酸化性．は著しく向
上し、また、Ｃａ処理することによつて、耐酸化性はよ
り向上するのである。鋼中のＳはＭｎＳとして存在し、
鋼表面のＭｎＳは８００℃より変化しＭｎ−Ｃｒ−０−
Ｓを経て、最終的にはＣｒ−Ｍｎ−０に変化する。
ーステナイト鋼について説明する。この鋼は特願昭５２
−１２２８３６号にてすでに提案したものであるが、以
下に述べるような特徴を有し、Ｃｒ，Ｎｉ含有量が比較
的少いにもかかわらず、ＳＵＳ３ｌＯ５と同等のすぐれ
た耐酸化性を有するオーステナイト鋼である。すなわち
、この発明Ｗ４．は、高Ｓｉ含有オーステナイト鋼で同
一成分であつても、通常鋼中に不純物として含まれるＳ
量の調節によつて耐酸化性が著しく異なることの知見に
よるものである。すなわち発明者らの研究によれば、鋼
中のＳ量を低減することによつて耐酸化性．は著しく向
上し、また、Ｃａ処理することによつて、耐酸化性はよ
り向上するのである。鋼中のＳはＭｎＳとして存在し、
鋼表面のＭｎＳは８００℃より変化しＭｎ−Ｃｒ−０−
Ｓを経て、最終的にはＣｒ−Ｍｎ−０に変化する。
したがつて、Ｓが遊離し、逆にＣｒとＯとが濃化する。
しかも、この介在物の周辺には局部的なＣｒの欠乏層が
生成するとともに、Ｓに富んだ雰囲気を初期に形成する
。すなわち、高Ｓ含有鋼は均一なＣｒ２Ｏ３を主体とす
る酸化スケール中に局部的なＦｅ，Ｃｒ，Ｓｉを含んだ
スピネル型の酸化物を主体とする酸化スケールとなり、
長時間の酸化後こＦｅを含む酸化スケール生成部は異常
酸化の起点となるのである。それに対し極低Ｓ鋼は、表
面に均一なＣｒ２Ｏ３からなる酸化スケールが生成され
、介在物の存在自体が極めて少なく、極微量存在するＣ
ａ系の酸硫化物は１０００′Ｃでも安定し、やつと１２
００′ＣでＳが遊ノ離し、酸化物となるが、Ｃｒの濃化
は認められない。
しかも、この介在物の周辺には局部的なＣｒの欠乏層が
生成するとともに、Ｓに富んだ雰囲気を初期に形成する
。すなわち、高Ｓ含有鋼は均一なＣｒ２Ｏ３を主体とす
る酸化スケール中に局部的なＦｅ，Ｃｒ，Ｓｉを含んだ
スピネル型の酸化物を主体とする酸化スケールとなり、
長時間の酸化後こＦｅを含む酸化スケール生成部は異常
酸化の起点となるのである。それに対し極低Ｓ鋼は、表
面に均一なＣｒ２Ｏ３からなる酸化スケールが生成され
、介在物の存在自体が極めて少なく、極微量存在するＣ
ａ系の酸硫化物は１０００′Ｃでも安定し、やつと１２
００′ＣでＳが遊ノ離し、酸化物となるが、Ｃｒの濃化
は認められない。
そのため、長時間酸化後の異常酸化は全くない。また、
同一のＳ量を含有する高Ｓｉ含有オーステナイト鋼であ
つても、ＣｒとＳｉの量が耐酸化性に・影響を与えるこ
とを知見した。
同一のＳ量を含有する高Ｓｉ含有オーステナイト鋼であ
つても、ＣｒとＳｉの量が耐酸化性に・影響を与えるこ
とを知見した。
すなわち、Ｓｉが１．５％以上においてＭｎＳ低減の効
果があり、（Ｓｉ十Ｃｒ）を２２．５％以上を含む鋼で
は耐化性が向上するのである。従つて、Ｓ含有量を極微
量とし必要に応じＣａ・処理を行ない、（Ｃａ＋Ｓｉ）
含有量を２２．５％以上とすることによつて、Ｃｒ．Ｎ
ｉ含有量が比較的少ない鋼であるにもかかわらず、Ｃｒ
，Ｎｉ含有量の多いＳＵＳ３ｌＯＳと同等の耐酸化性を
得ることができる。
果があり、（Ｓｉ十Ｃｒ）を２２．５％以上を含む鋼で
は耐化性が向上するのである。従つて、Ｓ含有量を極微
量とし必要に応じＣａ・処理を行ない、（Ｃａ＋Ｓｉ）
含有量を２２．５％以上とすることによつて、Ｃｒ．Ｎ
ｉ含有量が比較的少ない鋼であるにもかかわらず、Ｃｒ
，Ｎｉ含有量の多いＳＵＳ３ｌＯＳと同等の耐酸化性を
得ることができる。
次に各成分の限定理由を説明する。
Ｃは、強度を向上させるが加工性、耐応力腐食割れ性、
特に耐酸化性を劣化させるのでその含有上限を０．１％
とする。
特に耐酸化性を劣化させるのでその含有上限を０．１％
とする。
Ｓｉは、脱酸剤として必要な上、前述したように耐酸化
性を向上させるのに極めて有効なため積極的に添加する
が、５％をこえると溶接性が劣るので５％以下の含有と
する。
性を向上させるのに極めて有効なため積極的に添加する
が、５％をこえると溶接性が劣るので５％以下の含有と
する。
Ｍｎは、脱酸剤および加工性改善のために必要な元素で
あるが、過剰に添加すると耐高温酸化性が劣化するため
その含有量を２．０％以下とする。
あるが、過剰に添加すると耐高温酸化性が劣化するため
その含有量を２．０％以下とする。
ＮｉとＣｒは、耐酸化性のすぐれたオーステナイト鋼の
特性を維持するために必要であるが、できるだけ安価に
製造するため次のように限定する。Ｎｉは、オーステナ
イト組織を安定して確保するため９％以上とし、価格上
昇を避けるため１５％以下とする。Ｃｒは、耐酸化性向
上を確保するために１７．５％以上の含有が必要である
。
特性を維持するために必要であるが、できるだけ安価に
製造するため次のように限定する。Ｎｉは、オーステナ
イト組織を安定して確保するため９％以上とし、価格上
昇を避けるため１５％以下とする。Ｃｒは、耐酸化性向
上を確保するために１７．５％以上の含有が必要である
。
しかし、２５％をこえるとオーステナイト相を安定させ
るため１５％以上のＮｉを添加しなければならないので
、低価格で提供するには２５％以下とする必要があり、
１７．５〜２５％とした。Ｓは、鋼中のＭｎＳをできる
だけ少なくし、耐酸化性を向上させるため０．００３％
以下とする。
るため１５％以上のＮｉを添加しなければならないので
、低価格で提供するには２５％以下とする必要があり、
１７．５〜２５％とした。Ｓは、鋼中のＭｎＳをできる
だけ少なくし、耐酸化性を向上させるため０．００３％
以下とする。
そして、０．００１％程度以下ではＭｎＳの析出量は著
しく減少するが、しかし、上限値に近い場合にはＭｎＳ
の析出を完全に防止するため、Ｓを高温でも安定な化合
物に変えることが望ましい。Ｃａは、耐酸化性の向上に
有効な元素であり、その効果は０．００１０％以上で得
られるが、０．００６０％をこえると鋼の溶接性を損う
ので０．００１０〜０．００６０％とする。
しく減少するが、しかし、上限値に近い場合にはＭｎＳ
の析出を完全に防止するため、Ｓを高温でも安定な化合
物に変えることが望ましい。Ｃａは、耐酸化性の向上に
有効な元素であり、その効果は０．００１０％以上で得
られるが、０．００６０％をこえると鋼の溶接性を損う
ので０．００１０〜０．００６０％とする。
次に製造方法について説明する。
転炉あるいは電気炉などの各種の製鋼炉で、上述した限
定成分を有する鋼を溶製するのてあるが、この鋼の特徴
である極微量Ｓ含有とするために、例えば、ガス希釈に
よりＣＯ分圧を下げて酸化精錬、および還元精錬を行な
う方法等の炉外精錬法を用いることによつて十分な脱硫
が可能である。
定成分を有する鋼を溶製するのてあるが、この鋼の特徴
である極微量Ｓ含有とするために、例えば、ガス希釈に
よりＣＯ分圧を下げて酸化精錬、および還元精錬を行な
う方法等の炉外精錬法を用いることによつて十分な脱硫
が可能である。
こうして溶製した鋼を、連続鋳造にて鋳片となした後、
加熱温度１２００〜１２５００Ｃにて、圧下比３０以下
で熱間圧延を行なうことにより耐酸化性のすぐれた高Ｓ
１含有オーステナイト鋼板を製造てきる。
加熱温度１２００〜１２５００Ｃにて、圧下比３０以下
で熱間圧延を行なうことにより耐酸化性のすぐれた高Ｓ
１含有オーステナイト鋼板を製造てきる。
ここで加熱温度を１２００−１２５０′Ｃと限定するの
は、１２００゜Ｃ未満ては変形抵抗の上昇により熱間加
工性が著しく低下し、コイル圧延中に耳割れが多発する
。また、１２５０゜Ｃをこえるとスラブ表面て粒界酸化
をおこし、熱間圧延中にコイルの耳割れが発生するこを
知見した。よつて加熱温度は１２００〜１２５００Ｃに
限定した。圧下比３０以下に限定したのは圧下比か３０
をこえると、上記加熱温度（１２００〜１２５０゜Ｃ）
ては加工中コイルの表面温度の低下による耳割れが発生
するため圧下比は３０以下とする。
は、１２００゜Ｃ未満ては変形抵抗の上昇により熱間加
工性が著しく低下し、コイル圧延中に耳割れが多発する
。また、１２５０゜Ｃをこえるとスラブ表面て粒界酸化
をおこし、熱間圧延中にコイルの耳割れが発生するこを
知見した。よつて加熱温度は１２００〜１２５００Ｃに
限定した。圧下比３０以下に限定したのは圧下比か３０
をこえると、上記加熱温度（１２００〜１２５０゜Ｃ）
ては加工中コイルの表面温度の低下による耳割れが発生
するため圧下比は３０以下とする。
連続鋳造によつて鋳片となした後、上記のように限定さ
れた範囲内で熱間圧延しホットコイルとなすことにより
、そのコイルエッジに割れを生じない連続鋳造による耐
酸化性にすぐれたオーステナイト鋼板の製造が可能とな
る。
れた範囲内で熱間圧延しホットコイルとなすことにより
、そのコイルエッジに割れを生じない連続鋳造による耐
酸化性にすぐれたオーステナイト鋼板の製造が可能とな
る。
この発明による製造法の効果を以下の実施例に基づいて
説明する。
説明する。
前述した成分の限定範囲において種々成分を変化させた
鋼を溶製し、連続鋳造機でスラブとなした。
鋼を溶製し、連続鋳造機でスラブとなした。
鋼種１〜８は溶製中にＣａ添加を行なわなかつた鋼で、
その成分組成は第１表に示すごとくである。鋼種９〜１
２は第２表に示す成分組成を有しＣａ添加を行なつた鋼
である。鋼種１〜４に対しては、連続鋳造条件はその冷
却に関して比水量で１．９〜１．４ｅ／Ｋ９Ｓｔの冷却
であり、熱間圧延はこの発明法の限定範囲外である（比
較例）。
その成分組成は第１表に示すごとくである。鋼種９〜１
２は第２表に示す成分組成を有しＣａ添加を行なつた鋼
である。鋼種１〜４に対しては、連続鋳造条件はその冷
却に関して比水量で１．９〜１．４ｅ／Ｋ９Ｓｔの冷却
であり、熱間圧延はこの発明法の限定範囲外である（比
較例）。
鋼種５〜１２に対しては、この発明による製造方法を行
ない、冷却は比水量で１．４′／Ｋ９ｓｔの緩冷却であ
る。各鋼は、それぞれ第３表に示す条件て熱間圧延を行
ないホットコイルとなし、コイルエッジの割れ状況でも
つてこれらを評価した。
ない、冷却は比水量で１．４′／Ｋ９ｓｔの緩冷却であ
る。各鋼は、それぞれ第３表に示す条件て熱間圧延を行
ないホットコイルとなし、コイルエッジの割れ状況でも
つてこれらを評価した。
結果は第３表に示すが、比較例による１〜４の鋼は、い
ずれも１０ｍ！！ｔ以上のエッジの割れがみられ、この
発明の実施による鋼５〜１２はエッジの割れの発生はな
く、また、溶製時にＣａ添加を行なつたＶＡ９〜１２に
ついても割れの発生が全くなかつた。
ずれも１０ｍ！！ｔ以上のエッジの割れがみられ、この
発明の実施による鋼５〜１２はエッジの割れの発生はな
く、また、溶製時にＣａ添加を行なつたＶＡ９〜１２に
ついても割れの発生が全くなかつた。
この発明の実施により製造した鋼５，６，９，１０，１
１について、１２００′Ｃｘ５Ｏｌｌｒ×（１〜６）回
繰返し加熱を行ない、酸化に伴う重量の変化を調べた。
１について、１２００′Ｃｘ５Ｏｌｌｒ×（１〜６）回
繰返し加熱を行ない、酸化に伴う重量の変化を調べた。
その結果をＳＵＳ３ｌＯ５と比較して第１図に示す。こ
の結果より、本願発明のものはＣｒ，Ｎｌ含有量が比較
的少ないにもかかわらず、高Ｃｒ、高Ｎ１鋼てあるＳＵ
Ｓ３ｌμｓと、ほぼ同じ程度の重量減少てあり、同等の
耐酸化性を有することがわかる。以上のごとく、この発
明方法はホットコイルのエッジ割れを完全に防止できる
ため、耐酸化性のすぐれたオーステナイト鋼板を量産性
に富む連続鋳造にて製造できる製造方法てある。
の結果より、本願発明のものはＣｒ，Ｎｌ含有量が比較
的少ないにもかかわらず、高Ｃｒ、高Ｎ１鋼てあるＳＵ
Ｓ３ｌμｓと、ほぼ同じ程度の重量減少てあり、同等の
耐酸化性を有することがわかる。以上のごとく、この発
明方法はホットコイルのエッジ割れを完全に防止できる
ため、耐酸化性のすぐれたオーステナイト鋼板を量産性
に富む連続鋳造にて製造できる製造方法てある。
第１図はこの発明の実施により製造した鋼と比較釦卜Ｕ
Ｓ３ｌＯＳについて耐酸化性試験を行なつた結果を示す
図表である。
Ｓ３ｌＯＳについて耐酸化性試験を行なつた結果を示す
図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ０．１０％以下、Ｓｉ５％以下、Ｍｎ２％以下、
Ｎｉ９〜１５％、Ｃｒ１７．５〜２５％、Ｓ０．００３
％以下、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を溶
製し、連続鋳造でスラブとなした後、加熱温度１２００
〜１２５０℃、圧下比３０以下の条件で熱間圧延するこ
とを特徴とする耐酸化性のすぐれたオーステナイト鋼板
の製造方法。 ２ Ｃ０．１０％以下、Ｓｉ５％以下、Ｍｎ２％以下、
Ｎｉ９〜１５％、Ｃｒ１７．５〜２５％、Ｓ０．００３
％以下、さらにＣａ０．００１０〜０．００６０％を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を溶製
し、連続鋳造でスラブとなした後、加熱温度１２００〜
１２５０℃、圧下比３０以下の条件で熱間圧延すること
を特徴とする耐酸化性のすぐれたオーステナイト鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54094668A JPS6043411B2 (ja) | 1979-07-24 | 1979-07-24 | 耐酸化性のすぐれたオ−ステナイト鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54094668A JPS6043411B2 (ja) | 1979-07-24 | 1979-07-24 | 耐酸化性のすぐれたオ−ステナイト鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5620122A JPS5620122A (en) | 1981-02-25 |
| JPS6043411B2 true JPS6043411B2 (ja) | 1985-09-27 |
Family
ID=14116613
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54094668A Expired JPS6043411B2 (ja) | 1979-07-24 | 1979-07-24 | 耐酸化性のすぐれたオ−ステナイト鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6043411B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS613835A (ja) * | 1984-06-19 | 1986-01-09 | Nippon Mining Co Ltd | Ｆｅ−Ｎｉ系合金の製造方法 |
| US4657066A (en) * | 1985-06-28 | 1987-04-14 | Allegheny Ludlum Corporation | Method of continuous casting slabs to produce good surface quality hot-rolled band |
| JPS62224632A (ja) * | 1986-03-26 | 1987-10-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高Ｓｉ二相ステンレス鋼の熱間鍛造法 |
-
1979
- 1979-07-24 JP JP54094668A patent/JPS6043411B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5620122A (en) | 1981-02-25 |
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