JPS6045993B2 - 低水素系被覆ア−ク溶接棒 - Google Patents
低水素系被覆ア−ク溶接棒Info
- Publication number
- JPS6045993B2 JPS6045993B2 JP2228282A JP2228282A JPS6045993B2 JP S6045993 B2 JPS6045993 B2 JP S6045993B2 JP 2228282 A JP2228282 A JP 2228282A JP 2228282 A JP2228282 A JP 2228282A JP S6045993 B2 JPS6045993 B2 JP S6045993B2
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- JP
- Japan
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- less
- total
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- slag
- Prior art date
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- Expired
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐ピット性および溶接作業性が良好・な低
水素は被覆アーク溶接棒に関するものであ る。
水素は被覆アーク溶接棒に関するものであ る。
大型構造物用鋼材には、防錆用のプライマーが塗装さ
れており、これを低水素系被覆アーク溶接棒で下向溶接
、あるいは水平すみ肉溶接するとピフツトが発生し易く
、ピット発生部の補修に多大な労力を要する。
れており、これを低水素系被覆アーク溶接棒で下向溶接
、あるいは水平すみ肉溶接するとピフツトが発生し易く
、ピット発生部の補修に多大な労力を要する。
したがつてピットが発生しないＣａｃＯ３−ＣａＦ２を
主体とした被覆剤を持つ低水素系彼覆アーク溶接棒が使
用されていたが、これはきわめて溶接作業性が悪く、特
に水平すみ肉溶接ではビード形状が凸になるなどの欠点
があるため、現在はＭｇＣＯ３−ＣａＦ２を主体とした
溶接作業性特にビード形状が良好で、かつ耐ビット性に
ついても溶接金属中の水素量ができるだけ減るように改
善された、溶接捧が使用されている。しかしながらかな
り改善されたとはいえ、ＣａｃＯ３一ＣａＦ２を主体と
した溶接棒と比べるとプライマー塗装鋼板に対する耐ビ
ット性はまだ劣つているというのが現状である。また、
防錆用のプライマーを塗装した鋼板に水平すみ肉溶接し
た場合ビットが発生し易いのは、プライマー中のガス成
分、特に水素ガスによるものが大きいといわれており、
この悪影響を防止するため、溶接金属中の水素量をでき
るだけ減少させる被覆剤成分とすることに力がそそがれ
てきた。
主体とした被覆剤を持つ低水素系彼覆アーク溶接棒が使
用されていたが、これはきわめて溶接作業性が悪く、特
に水平すみ肉溶接ではビード形状が凸になるなどの欠点
があるため、現在はＭｇＣＯ３−ＣａＦ２を主体とした
溶接作業性特にビード形状が良好で、かつ耐ビット性に
ついても溶接金属中の水素量ができるだけ減るように改
善された、溶接捧が使用されている。しかしながらかな
り改善されたとはいえ、ＣａｃＯ３一ＣａＦ２を主体と
した溶接棒と比べるとプライマー塗装鋼板に対する耐ビ
ット性はまだ劣つているというのが現状である。また、
防錆用のプライマーを塗装した鋼板に水平すみ肉溶接し
た場合ビットが発生し易いのは、プライマー中のガス成
分、特に水素ガスによるものが大きいといわれており、
この悪影響を防止するため、溶接金属中の水素量をでき
るだけ減少させる被覆剤成分とすることに力がそそがれ
てきた。
しかしながら本発明者等はビット発生に関し、さらに観
点を変えて、水素だけでなく、水素および酸素とビット
発生の関係を調査するため、次のような各種実験を行つ
た。
点を変えて、水素だけでなく、水素および酸素とビット
発生の関係を調査するため、次のような各種実験を行つ
た。
先す第１図は、板厚１６？の５０キロ級高張力鋼を用い
、種々の従来の溶接棒により水平すみ肉溶接した時のビ
ット発生傾向と溶着金属の水素量おつび酸素量との関係
を調査した結果である。
、種々の従来の溶接棒により水平すみ肉溶接した時のビ
ット発生傾向と溶着金属の水素量おつび酸素量との関係
を調査した結果である。
第１図から明らかなごとく、溶着金属中の水素量および
酸素量とも増加すると水平すみ肉溶接時にビットが発生
し易くなつており、特に防錆用のプライマーを塗装した
鋼板を溶接した場合、水素量および酸素量とも低い方ま
でビット発生域が広がつていることがわかる。
酸素量とも増加すると水平すみ肉溶接時にビットが発生
し易くなつており、特に防錆用のプライマーを塗装した
鋼板を溶接した場合、水素量および酸素量とも低い方ま
でビット発生域が広がつていることがわかる。
従つてプライマー塗装鋼板の場合には、溶接金属中の水
素量および酸素量を出来るだけ減少させ．るような溶接
材料を用いる必要があり、水素量を減少させるためには
、被覆剤中に炭酸塩および弗化物を多く含有させること
が効果的であるが、一方においてはアーク切れが生じ易
くなる。
素量および酸素量を出来るだけ減少させ．るような溶接
材料を用いる必要があり、水素量を減少させるためには
、被覆剤中に炭酸塩および弗化物を多く含有させること
が効果的であるが、一方においてはアーク切れが生じ易
くなる。
また溶接金属中の酸素量を減らすためには、通・常のＳ
ｉ，．Ｍｎ等の脱酸剤のみで目的とする酸素量の範囲に
するためには、多量の脱酸剤を必要とし、その結果溶接
金属中のＳｉ，．Ｍｎ量が増加し、溶接金属が硬化する
ため耐割れが劣化するようになる。
ｉ，．Ｍｎ等の脱酸剤のみで目的とする酸素量の範囲に
するためには、多量の脱酸剤を必要とし、その結果溶接
金属中のＳｉ，．Ｍｎ量が増加し、溶接金属が硬化する
ため耐割れが劣化するようになる。
そこで本発明者等は、これらの問題に対し各種の脱酸元
素や脱酸用合金を検討したところ、脱酸性がずぐれてお
り耐割れ性を劣化させることなく溶接金属中の酸素を減
らし、かつ耐アーク切れ性も良好な材料としてＳｌＣと
Ａ′−Ｍｇを被覆剤中に添加することにより、これらの
問題を解決しうるという新たな知見を得た。
素や脱酸用合金を検討したところ、脱酸性がずぐれてお
り耐割れ性を劣化させることなく溶接金属中の酸素を減
らし、かつ耐アーク切れ性も良好な材料としてＳｌＣと
Ａ′−Ｍｇを被覆剤中に添加することにより、これらの
問題を解決しうるという新たな知見を得た。
即ち第２図は、アーク切れに及ぼすＡｆ−Ｍｇノの効果
を示したものである。
を示したものである。
Ａ．ｅ−Ｎｌｇを０７５％以上添加することによりアー
ク切れが著しく改善されることがわかる。また第３図は
、ＳｉＣを被覆剤中に添加した場合の溶着金属の酸素量
の変化を示したものである，が、ＳｉＣの添加により溶
着金属の酸素量が著しく減少していることがわかる。
ク切れが著しく改善されることがわかる。また第３図は
、ＳｉＣを被覆剤中に添加した場合の溶着金属の酸素量
の変化を示したものである，が、ＳｉＣの添加により溶
着金属の酸素量が著しく減少していることがわかる。
本発明者等は、ＳｉＯの組成に相当するＳｉ（５Ｃを被
覆剤中に添加した場合についても同じ効果が得られるの
ではないかという疑問についての確認実゛験も行つたが
、第３図に示すように、ＳｉＣほどの脱酸効果は得られ
ず、ＳｉＣの添加が非常に効果的であることがわかつた
。
覆剤中に添加した場合についても同じ効果が得られるの
ではないかという疑問についての確認実゛験も行つたが
、第３図に示すように、ＳｉＣほどの脱酸効果は得られ
ず、ＳｉＣの添加が非常に効果的であることがわかつた
。
以上の通りこれらＳｊＣ．！：Ａ′−Ｍｇは、両者とを
酸素量低下およびアーク切れ防止に効果があるが、特に
ＳｊＣは酸素量低減に、Ａ′−Ｍｇはアーク切れ防止の
効果が著しいことがこれらの知見から明らかである。
酸素量低下およびアーク切れ防止に効果があるが、特に
ＳｊＣは酸素量低減に、Ａ′−Ｍｇはアーク切れ防止の
効果が著しいことがこれらの知見から明らかである。
本発明は以上のような知見に基づいてなされたものであ
つて、その要旨とする所は、ＳｉＣ：０．２〜３０％、
Ａｅ−Ｍｇ：０．５〜２０％、ＭｇＣＯ３：５〜２５％
、ＣａＦ２：ＭｇＦ２およびＡ′Ｆ３の１種以上合計：
１〜１３％、ＳｊＯ２：１０〜２０％、ＴｉＯ２：５〜
１５％、ＭｇＯ：１〜２０％、Ｍｎ：３〜１０％、Ｆｅ
：１０〜５０％を含み、またはこれにさらに（Ａ）Ｃａ
ＣＯ３：８％以下および／またはＳｉ，Ｔｉの一方又は
両方合計：２％以下、又はＢＮｉ，Ｃｒ，Ｖ，ＭＯ，Ｃ
ｕ，Ｎｂの１種以上を合計で１０％以下、のＡ．Ｂ一方
又は双方を含む被覆剤に粘結剤を添加し、鋼心線に塗装
してなる低水素系被覆アーク溶接棒にある。
つて、その要旨とする所は、ＳｉＣ：０．２〜３０％、
Ａｅ−Ｍｇ：０．５〜２０％、ＭｇＣＯ３：５〜２５％
、ＣａＦ２：ＭｇＦ２およびＡ′Ｆ３の１種以上合計：
１〜１３％、ＳｊＯ２：１０〜２０％、ＴｉＯ２：５〜
１５％、ＭｇＯ：１〜２０％、Ｍｎ：３〜１０％、Ｆｅ
：１０〜５０％を含み、またはこれにさらに（Ａ）Ｃａ
ＣＯ３：８％以下および／またはＳｉ，Ｔｉの一方又は
両方合計：２％以下、又はＢＮｉ，Ｃｒ，Ｖ，ＭＯ，Ｃ
ｕ，Ｎｂの１種以上を合計で１０％以下、のＡ．Ｂ一方
又は双方を含む被覆剤に粘結剤を添加し、鋼心線に塗装
してなる低水素系被覆アーク溶接棒にある。
以下に本発明溶接棒の被覆剤成分について詳細に説明す
る。
る。
先ずＳｉＣは、前述した効果を持つものであるが、０．
２％未満ではこの効果を発揮せず、ビットが発生する。
２％未満ではこの効果を発揮せず、ビットが発生する。
しかし３．０％超では溶接金属の硬化が著しくなり耐割
れ性が劣化する。従つてＳｉＣを０．２〜３．０％とし
た。次にＡ′−Ｍｇは前述のように０．５％未満では、
アーク切れ防止の効果がなく、２．０％超てはアークが
弱化しビード形状も凸となり不適当である。
れ性が劣化する。従つてＳｉＣを０．２〜３．０％とし
た。次にＡ′−Ｍｇは前述のように０．５％未満では、
アーク切れ防止の効果がなく、２．０％超てはアークが
弱化しビード形状も凸となり不適当である。
従つてＡｅ−Ｍｇを０．５〜２．０％とした。なおＡｅ
−Ｍｇの組成は、Ａｅ６Ｏ％、Ｍｇ４Ｏ％てあり、Ａｅ
粉末、Ｆｅ−Ａｅ．．Ｍｇ粉末などにより添加しても良
い。またＭｇＣＯ３は、少なくとも５％以上は必要であ
つて、これ未満ではシールド不足によるビット発生や溶
接金属の水素量増が起こり、本発明の初期の目的である
耐ビット性の改善効果が得られない。
−Ｍｇの組成は、Ａｅ６Ｏ％、Ｍｇ４Ｏ％てあり、Ａｅ
粉末、Ｆｅ−Ａｅ．．Ｍｇ粉末などにより添加しても良
い。またＭｇＣＯ３は、少なくとも５％以上は必要であ
つて、これ未満ではシールド不足によるビット発生や溶
接金属の水素量増が起こり、本発明の初期の目的である
耐ビット性の改善効果が得られない。
２５％を超えるとビードにあばたが発生しビード形状が
凸となる。
凸となる。
従つてＭｇＣＯ３を５〜２５％とした。さらに弗化物成
分であるＣａＦ２，ＭｇＦ２，Ａ′Ｆ３はその１種以上
合計が１％未満では、溶接金属中の水素量を減少させる
ことができず、したがつて耐ビット性が著しく低下し、
１３％を超えると、Ａｅ−Ｍｇを添加してもアーク切れ
が発生するようになる。
分であるＣａＦ２，ＭｇＦ２，Ａ′Ｆ３はその１種以上
合計が１％未満では、溶接金属中の水素量を減少させる
ことができず、したがつて耐ビット性が著しく低下し、
１３％を超えると、Ａｅ−Ｍｇを添加してもアーク切れ
が発生するようになる。
従つてＣａＦ２，ＭｇＦ２およびＡｅＦ３の１種以上を
合計１〜１３％とした。次にＳｉＯ２はスラグ生成剤と
してスラグ流動性に大きく影響するが、１０％未満では
スラグの粘性が不足してビード形状が凸となり、２０％
超ではスラグの粘度が過大となり、溶接棒にスラグがか
らみつきアークが不安定になる。
合計１〜１３％とした。次にＳｉＯ２はスラグ生成剤と
してスラグ流動性に大きく影響するが、１０％未満では
スラグの粘性が不足してビード形状が凸となり、２０％
超ではスラグの粘度が過大となり、溶接棒にスラグがか
らみつきアークが不安定になる。
従つてＳｊＯ２を１０〜２０％とした。またＴｌＯ２は
ＳｌＯ２と同様の機能を有する他、アークを安定させる
機能を有するが、５％未満ではアークの安定性が悪くス
ラグ量を不足するためビード形状が凸となる。
ＳｌＯ２と同様の機能を有する他、アークを安定させる
機能を有するが、５％未満ではアークの安定性が悪くス
ラグ量を不足するためビード形状が凸となる。
１５％超えるとスラグの流動性が過大になるので、スラ
グが先行して２段ビードを形成する。
グが先行して２段ビードを形成する。
従つてＴｌＯ２を５〜１５％とした。さらにＭｇＯはス
ラグ粘度の調整剤であるが、１％未満ではスラグ被包性
が不均一になつてビード形状を不揃いにするだけでなく
、スラグの剥離性も劣化させ、２０％を超えるとアーク
が粗くなりスパッタが増大し、アンダカツトも多くなる
。従つてＭｇＯを１〜２０％とした。一方、Ｍｎは脱酸
剤として添加するもので、また生成する脱酸生成物は作
業性に影響する。
ラグ粘度の調整剤であるが、１％未満ではスラグ被包性
が不均一になつてビード形状を不揃いにするだけでなく
、スラグの剥離性も劣化させ、２０％を超えるとアーク
が粗くなりスパッタが増大し、アンダカツトも多くなる
。従つてＭｇＯを１〜２０％とした。一方、Ｍｎは脱酸
剤として添加するもので、また生成する脱酸生成物は作
業性に影響する。
従つてその量は溶接性および作業性の点から考慮すべき
もので、３％未満ではスラグの流動性が劣り、かつ脱酸
不足のためビットが発生する。１０％を超えると前にも
述べたように、溶接金属のＭｎが増加し硬化するため耐
割れ性が劣化する。
もので、３％未満ではスラグの流動性が劣り、かつ脱酸
不足のためビットが発生する。１０％を超えると前にも
述べたように、溶接金属のＭｎが増加し硬化するため耐
割れ性が劣化する。
従つてＭｎを３〜１０％とした。またＦｅは、その目的
とするところは、溶着効率の増大であり１０％未満では
その効果が発揮されず、アークの安定性も悪くなる。
とするところは、溶着効率の増大であり１０％未満では
その効果が発揮されず、アークの安定性も悪くなる。
５０％を超えるとアークが弱くなりまた被覆の絶縁性も
悪くなる。
悪くなる。
従つてＦｅを１０〜５０％とした。本発明は以上の成分
構成て溶接性、作業性とも完全なものが得られるが、更
にＣａｃＯ３８％以下、ＳＩ，Ｔｌの一方又は両方合計
２％以下を添加しても何ら溶接性、作業性をそこなうこ
とがない。
構成て溶接性、作業性とも完全なものが得られるが、更
にＣａｃＯ３８％以下、ＳＩ，Ｔｌの一方又は両方合計
２％以下を添加しても何ら溶接性、作業性をそこなうこ
とがない。
これは補助剤として、主にアーク状態の安定および溶接
性の補完のため利用するものである。しかし８％を超え
るＣａｃＯ３はスラグが流れ易いこと、一方又は両方の
合計が２％を超えるＳｉ，Ｔｉはアークが弱化すること
のため、それぞれの上限を超えて添加することは不適当
てある。また、溶接金属の強度、靭性がさらに要求され
る場合には高張力鋼、耐候性鋼などに用いられる合金添
加剤としてＮｉ，Ｃｒ，■，ＭＯ，Ｃｕ，Ｎｂの１種以
上を添加することもでき、その量が合計で１０％以下で
あれば何ら溶接性、作業性をそこなうことがない。
性の補完のため利用するものである。しかし８％を超え
るＣａｃＯ３はスラグが流れ易いこと、一方又は両方の
合計が２％を超えるＳｉ，Ｔｉはアークが弱化すること
のため、それぞれの上限を超えて添加することは不適当
てある。また、溶接金属の強度、靭性がさらに要求され
る場合には高張力鋼、耐候性鋼などに用いられる合金添
加剤としてＮｉ，Ｃｒ，■，ＭＯ，Ｃｕ，Ｎｂの１種以
上を添加することもでき、その量が合計で１０％以下で
あれば何ら溶接性、作業性をそこなうことがない。
上記した各成分を配合した被覆剤は、水ガラスなどの粘
結剤を用いて鋼心線に通常の溶接棒製造工程により塗装
、乾燥などを行つて製造することができるものである。
結剤を用いて鋼心線に通常の溶接棒製造工程により塗装
、乾燥などを行つて製造することができるものである。
なお、本発明溶接棒に用いられる鋼心線とはＩＳＧ３５
２３の１種１号に相当する心線を指す。次に実施例に基
づいて本発明の効果をさらに具体的に述べる。第１表に
示す組成の被覆剤を６．亡φ×７０−の軟鋼心線に被覆
し、乾燥し、溶接棒Ａ−１〜Ａ−１９、Ｂ−１〜Ｂ−１
３を試作した。
２３の１種１号に相当する心線を指す。次に実施例に基
づいて本発明の効果をさらに具体的に述べる。第１表に
示す組成の被覆剤を６．亡φ×７０−の軟鋼心線に被覆
し、乾燥し、溶接棒Ａ−１〜Ａ−１９、Ｂ−１〜Ｂ−１
３を試作した。
上記の供試棒を用いウォッシュプライマー塗装鋼板を溶
接した。
接した。
溶接条件は第２表に示す。耐割“れ性は、第４図ａに示
す十字すみ肉溶接割れ試験片（寸法：Ｗｆｔ）を作成し
、同じく第２表に示す溶接条件により第４図ｂに示す溶
接順序で室温で溶接を行つた後、絽時間後に溶接ビード
断面の試験片を採取し、溶接ビード断面の割れ発生状況
を調査した。試験結果は第３表に一括して示す。尚○印
は良好、△印はやや不良、×印は不良を意味する。第３
表に示した結果をまとめると下記の通りである。
す十字すみ肉溶接割れ試験片（寸法：Ｗｆｔ）を作成し
、同じく第２表に示す溶接条件により第４図ｂに示す溶
接順序で室温で溶接を行つた後、絽時間後に溶接ビード
断面の試験片を採取し、溶接ビード断面の割れ発生状況
を調査した。試験結果は第３表に一括して示す。尚○印
は良好、△印はやや不良、×印は不良を意味する。第３
表に示した結果をまとめると下記の通りである。
Ａ−１はＭｇＣＯ３の多い例でヒートにあばたが発生し
凸型ヒートになつた。
凸型ヒートになつた。
Ａ−２はＭｇＣＯ。が少なく、シールド不良によるピツ
トが発生した。Ａ−３はＳＩＣの多い例で溶接金属の硬
化により耐割れ性が劣化した。Ａ−４はＳｉＣが少なく
酸素低減の効果がないためピツトが発生した。Ａ− ５
はＡｌ−Ｍｇがが多くアークが弱化しヒート形状も凸と
なつた。Ａ−６はＡｌ−Ｍｇが少なくアーク切れが発生
した。Ａ− ７はＭｎの多い例で、溶接金属が硬化し耐
割れ性が劣化した。Ａ−８はＭｎが少ないためスラグの
流動性が悪く、かつ脱酸不足のためピツトが発生した。
Ａ− ９はＳｉが多くアークが弱化した。Ａ−１０はＣ
ａＦ。が多い例でＡｌ−Ｍｇが上限迄添加してあつても
アーク切れが発生した。Ａ−１１はＣａＦ２が少ないた
め溶接金属中の水素量を減少させることができず、ピツ
トが発生した。Ａ−１２はＳｉＯ２が多いためスラグの
粘度が過大となり溶接棒にスラグがからみつき、アーク
が不安定となるとともにヒート形状を悪くなつた。Ａ−
１３はＳｌＯ２が少ないためスラグの粘性が不足してヒ
ート形状が凸となつた。Ａ−１４はＴｉＯ２が多くスラ
グの流動性が過大となりスラグが先行して、２段ヒート
となつた。Ａ一１５はＴｉＯ。が少なくスラグ量が不足
するため、ヒート形状が凸となり、アークの安定性も悪
かつた。Ａ−１６はＭｇＯの多い例て、アークが粗くな
りスパツタも増大しアンダカツトが多くなつた。Ａ−１
７はＭｇＯが少ないためスラグ被包性が不均一になり、
ヒート形状が不揃いになりスラグの剥離性も悪くなつた
。Ａ−１８はＦｅが多い例でアークが弱くなり、また被
覆の絶縁も悪くなつた。Ａ−１９はＦｅが少ない例で溶
着効率の増大という効果が得られず、またアークの安定
性も悪かつた。Ｂ−１〜Ｂ−１３は本発明の要件を全て
満足しており、全項目とも合格であつた。
トが発生した。Ａ−３はＳＩＣの多い例で溶接金属の硬
化により耐割れ性が劣化した。Ａ−４はＳｉＣが少なく
酸素低減の効果がないためピツトが発生した。Ａ− ５
はＡｌ−Ｍｇがが多くアークが弱化しヒート形状も凸と
なつた。Ａ−６はＡｌ−Ｍｇが少なくアーク切れが発生
した。Ａ− ７はＭｎの多い例で、溶接金属が硬化し耐
割れ性が劣化した。Ａ−８はＭｎが少ないためスラグの
流動性が悪く、かつ脱酸不足のためピツトが発生した。
Ａ− ９はＳｉが多くアークが弱化した。Ａ−１０はＣ
ａＦ。が多い例でＡｌ−Ｍｇが上限迄添加してあつても
アーク切れが発生した。Ａ−１１はＣａＦ２が少ないた
め溶接金属中の水素量を減少させることができず、ピツ
トが発生した。Ａ−１２はＳｉＯ２が多いためスラグの
粘度が過大となり溶接棒にスラグがからみつき、アーク
が不安定となるとともにヒート形状を悪くなつた。Ａ−
１３はＳｌＯ２が少ないためスラグの粘性が不足してヒ
ート形状が凸となつた。Ａ−１４はＴｉＯ２が多くスラ
グの流動性が過大となりスラグが先行して、２段ヒート
となつた。Ａ一１５はＴｉＯ。が少なくスラグ量が不足
するため、ヒート形状が凸となり、アークの安定性も悪
かつた。Ａ−１６はＭｇＯの多い例て、アークが粗くな
りスパツタも増大しアンダカツトが多くなつた。Ａ−１
７はＭｇＯが少ないためスラグ被包性が不均一になり、
ヒート形状が不揃いになりスラグの剥離性も悪くなつた
。Ａ−１８はＦｅが多い例でアークが弱くなり、また被
覆の絶縁も悪くなつた。Ａ−１９はＦｅが少ない例で溶
着効率の増大という効果が得られず、またアークの安定
性も悪かつた。Ｂ−１〜Ｂ−１３は本発明の要件を全て
満足しており、全項目とも合格であつた。
第１図は溶着金属の水素量および酸素量と水平すみ肉溶
接時間のピツト発生傾向の関係を示す図、第２図はＡｌ
？−Ｍｇの添加量とアーク切れの関係を示す図、第３図
はＳｉＣおよびＳｉ＋Ｃの添加量と溶着金属の酸素量の
関係を示す図、第４図は十字すみ肉溶接われ試験の説明
図で、同図ａは試験片形状と寸法を示す図、同図ｂは溶
接順７す図である。
接時間のピツト発生傾向の関係を示す図、第２図はＡｌ
？−Ｍｇの添加量とアーク切れの関係を示す図、第３図
はＳｉＣおよびＳｉ＋Ｃの添加量と溶着金属の酸素量の
関係を示す図、第４図は十字すみ肉溶接われ試験の説明
図で、同図ａは試験片形状と寸法を示す図、同図ｂは溶
接順７す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ＳｉＣ：０．２〜３．０％、Ａｌ−Ｍｇ：０．５〜
２．０％、ＭｇＣＯ＿３：〜５〜２５％、ＣａＦ＿２、
ＭｇＦ＿２およびＡｌＦ＿３の１種以上合計：１〜１３
％、ＳｉＯ＿２：１０〜２０％、ＴｉＯ＿２：５〜１５
％、ＭｇＯ：１〜２０％、Ｍｎ：３〜１０％、Ｆｅ：１
０〜５０％を含む被覆剤に粘結剤を添加し、鋼心線に塗
装してなる低水素系被覆アーク溶接棒。 ２ ＳｉＣ：０．２〜３．０％、Ａｌ−Ｍｇ：０．５〜
２．０％、ＭｇＣＯ＿３、５〜２５％、ＣａＦ＿２、Ｍ
ｇＦ＿２およびＡｌＦ＿３の１種以上合計：１〜１３％
、ＳｉＯ＿２：１０〜２０％、ＴｉＯ＿２５〜１５％、
ＭｇＯ：１〜２０％、Ｍｎ：３〜１０％、Ｆｅ：１０〜
５０％、更にＣａＣＯ＿３：８％以下および／またはＳ
ｉ、Ｔｉの一方又は両方合計：２％以下を含む被覆剤に
粘結剤を添加し鋼心線に塗装してなる低水素系被覆アー
ク溶接棒。 ３ ＳｉＣ：０．２〜３．０％、Ａｌ−Ｍｇ：０．５〜
２．０％、ＭｇＣＯ＿３：５〜２５％、ＣａＦ＿２、Ｍ
ｇＦ＿２およびＡｌＦ＿３の１種以上合計：１〜１３％
、ＳｉＯ＿２：１０〜２０％、ＴｉＯ＿２５〜１５％、
ＭｇＯ：１〜２０％、Ｍｎ：３〜１０％、Ｆｅ：１０〜
５０％、更にＮｉ、Ｃｒ、Ｖ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｂの１種
以上を合計で１０％以下を含む被覆剤に粘結剤を添加し
、鋼心線に塗装してなる低水素系被覆アーク溶接棒。 ４ ＳｉＣ±０．２〜３．０％、Ａｌ：０．５〜２．０
％、ＭｇＣＯ＿３：５〜２５％、ＣａＦ＿２、ＭｇＦ＿
２およびＡｌＦ＿３の１種以上合計：１〜１３％、Ｓｉ
Ｏ＿２：１０〜２０％、ＴｉＯ＿２：５〜１５％、Ｍｇ
Ｏ：１〜２０％、Ｍｎ：３〜１０％、Ｆｅ：１０〜５０
％、ＣａＣＯ＿３：８％以下および／またはＳｉ、Ｔｉ
の一方又は両方合計：２％以下、更にＮｉ、Ｃｒ、Ｖ、
Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｂの１種以上を合計で１０％以下を含む
被覆剤に粘結剤を添加し、鋼心線に塗装してなる低水素
系被覆アーク溶接棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2228282A JPS6045993B2 (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2228282A JPS6045993B2 (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58138591A JPS58138591A (ja) | 1983-08-17 |
| JPS6045993B2 true JPS6045993B2 (ja) | 1985-10-14 |
Family
ID=12078392
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2228282A Expired JPS6045993B2 (ja) | 1982-02-15 | 1982-02-15 | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6045993B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62134989U (ja) * | 1986-02-19 | 1987-08-25 | ||
| CN107234370A (zh) * | 2017-08-08 | 2017-10-10 | 合肥安力电力工程有限公司 | 一种堆焊电焊条及其制备方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN106956066A (zh) * | 2017-03-31 | 2017-07-18 | 安徽再制造工程设计中心有限公司 | 拖拉机惰轮的堆焊、埋弧焊用管状焊丝及其使用方法 |
-
1982
- 1982-02-15 JP JP2228282A patent/JPS6045993B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN107234370A (zh) * | 2017-08-08 | 2017-10-10 | 合肥安力电力工程有限公司 | 一种堆焊电焊条及其制备方法 |
| CN107234370B (zh) * | 2017-08-08 | 2019-04-23 | 合肥安力电力工程有限公司 | 一种堆焊电焊条及其制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58138591A (ja) | 1983-08-17 |
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