JPS6133619B2 - - Google Patents
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Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
本発明は各種ボイラーから排出される排ガス中
の窒素酸化物をアンモニアの存在下で接触還元除
去する排ガス中の窒素酸化物除去用触媒に関する
ものである。 従来、各種ボイラーから排出される排ガス中の
窒素酸化物たとえばNO、NO2などをアンモニア
の存在下で接触還元し、窒素と水に分解する触媒
としては、Ｖ、Ｗ、Fe、Cu、Sn、Ce、Ti、Co
等多数の金属元素の酸化物を組合せた触媒が知ら
れている。これらの中で低温度域で高活性を持続
する触媒として、酸化パナジウム系触媒が、また
高温度域で高活性を持続する触媒として酸化タン
グステン、酸化セリウム等を組合せた触媒が一般
に使用されている。 しかし、これら一般に利用されている高活性持
続形窒素酸化物除去用触媒の欠点は、ダスト成分
としてアルカリ金属塩を含むガス温度350℃以上
の排ガス中の窒素酸化物除去に長時間使用する
と、該ガスダスト中のアルカリ金属塩が触媒表面
に付着し徐々に触媒活性の劣化を生ずること、排
ガス温度が400℃をこえる場合は触媒活性成分に
よつて還元剤としてのアンモニアが分解して窒素
酸化物が逆に増加すること、活性成分による排ガ
ス中に含有されるSO2のSO3への酸化すなわち
SO2のSO3への転化が起り、SO2のSO3への転化の
程度は時間の経過とともに増大し、転化したSO3
がアンモニアと反応して硫酸とアンモニアの化合
物が生成し、エアヒーター、煙道ダクト等ボイラ
機材に付着してそれを腐食することの欠点があつ
た。 本発明は従来の窒素酸化物除去用触媒における
これらの欠点を除去した広い温度範囲にわたつて
高活性の、アルカリ金属成分による劣化の少い、
かつSO2のSO3への転化率とその経時変化が少な
い窒素酸化物除去用触媒に関するものであり、酸
化チタンを主成分とする担体に酸化パナジウムと
酸化タングステンとの重量比が１：５〜１：50で
ある活性成分を担体重量の２〜25重量％担持した
のち、その上に酸化セリウムを担体重量の0.5〜
2.5重量％被覆した排ガス中の窒素酸化物除去用
触媒である。 ここで酸化チタンを主成分とする担体とは、触
媒担体機能を持つものすなわち担体基材自体が酸
化チタンあるいは若干の不純物、例えばZn Snを
微量含有する酸化チタンを主成分とする物質によ
つて構成されたものでもよく、またアルミナ、ム
ライト等酸化チタン以外の物質で構成された担体
基材に酸化チタンを主成分とする担体物質を担持
したもののいずれであつてもよい。 本発明は活性成分の全てを同時に混合して担持
した触媒ではない。上述で定義した酸化チタンを
主成分とする担体に酸化バナジウムと酸化タング
ステンとの特定の比率により成る活性成分の特定
量を担持したのち、酸化セリウムの特定量をその
上に被覆した300℃〜550℃の広い温度域に亘つて
高活性で、耐久性に優れ、かつSO2のSO3への転
化率とその経時変化が少い窒素酸化物除去用触媒
である。酸化バナジウムと酸化チタンタングステ
ンを組み合せて用いれば、初期活性が高く、また
SO2のSO3への転化率が低いことは知られてい
る。しかし、酸化バナジウムと酸化タングステン
を組み合わせて担持した活性成分層の表面を酸化
セリウムで被覆すると、酸化バナジウム、酸化タ
ングステンを組み合せた触媒の上述の効果を維持
したまま、排ガスダスト中のアルカリ金属成分に
よる触媒活性の経時劣化の防止、すなわち耐アル
カリ金属性態の付与、400℃以上でのアンモニア
分解の阻止、SO2のSO3への転化率の経時増加を
抑制できるという新規な効果を生ずるのである。
すなわち、酸化バナジウムと酸化タングステンの
みの場合には、400℃までは脱硝率の低下は少な
いが550℃に近ずくと急速にアンモニア水を分解
し400℃と550℃では10％〜30％の脱硝率の低下を
起すが、本発明触媒の脱硝率低下は２％以下であ
る。 さらに本発明の触媒は排ガス中のアルカリ金属
による脱硝率の低下が8000時間耐久試験後550℃
で１％以下に抑えられ、酸化セリウム被覆のない
従来触媒にみられた10〜20％の脱硝率の低下は大
幅に改良され、かつ、同時にSO2転化率に経時変
化も従来触媒の５〜６％増が抑制され、8000時間
耐久試験後で0.5％以下である。 本発明の構成をさらに詳しく説明する。 触媒を調整するための担体は主成分が酸化チタ
ンであることが重要であり担体の形状としては酸
化チタンにバインダーを加え、混練後、押出成形
により一定形状にした担体又はアルミナ、シリカ
やムライト、コージエライト等のセラミツクの基
材上に酸化チタンを担持し、焼成した担体でもよ
い。また担体の原料としては担体として作用する
時酸化チタンの性能を有していることが必要であ
るが出発原料としては酸化剤である必要はない。 そして触媒を調製する活性成分、酸化バナジウ
ム、酸化タングステン、酸化セリウム原料として
は、各種酸化物、硫酸塩、硝酸塩、アンモニウム
塩など用いることができる。しかし活性成分を酸
化チタンを主成分とする担体に担持する際には、
水又は有機溶媒、酸などに溶解した状態で担持す
ることが好ましく、特に酸化セリウムは溶液状態
で被覆することが必要である。なお酸化バナジウ
ムおよび酸化タングステンを酸化チタンを主成分
とする担体に担持するには酸化バナジウムと酸化
タングステンとの活性成分を酸化チタンを主成分
とする担体と混合した後、成形し、焼成するか、
またはアルミナやムライトなどのセラミツク基材
上に、酸化チタンを被覆担持し、その表面に活性
成分を担持焼成するか、またはアルミナやムライ
トなどの基材上に粉末状の酸化チタンと活性成分
を混合した後、担持焼成するか、またあらかじめ
成形してある酸化チタンを主成分とする担体に活
性成分を含浸担持してもいずれでもよい。 そして活性成分である酸化バナジウムと酸化タ
ングステンの重量比が１：５〜１：50であり、か
つこれらの活性成分の総担持量が担体重量の２〜
25重量％であることが重要である。 すなわち、酸化バナジウムと酸化タングステン
の重量比が１：５〜１：50の場合、両成分を単独
に用いた場合に比べ低温を含めた活性が著しく向
上し、かつSO2のSO3への転化率もはるかに低く
なる。そして酸化バナジウムに対し酸化タングス
テンの重量比が５未満になるとSO2のSO3への転
化が急激に大きくなり、前述したようにボイラー
機材へ悪影響を及ぼし好ましくない。また酸化バ
ナジウムに対し酸化タングステンの重量比が50以
上になると活性時に低温活性の急激な低下を招
く。従つて酸化バナジウムと酸化タングステンの
重量比は１：５〜１：50の範囲でなければならな
い。 そして酸化バナジウムと酸化タングステンとの
重量比が１：５〜１：50である活性成分の酸化チ
タンを主成分とする担体への担持量は担体重量の
２〜25重量％の範囲でなければならない。担持量
が２重量％未満の場合は、触媒の活性が低く、高
い脱硝率が得られずまた25重量％を越えると触媒
の価格が高価となる割には、高い活性が得られず
経済的でないためである。また酸化セリウムの被
覆量を担体に活性成分を担持したものの0.5〜2.5
重量％に限定した理由は0.5重量％未満では、耐
アルカリ金属性能が不十分であり、また2.5重量
％を越えると耐アルカリ性金属性能は優れている
が、触媒の比表面積が小さくなり活性が低くなる
からである。 また、本発明の担持触媒は担体に活性成分を担
持後、酸化セリウムを被覆しついで乾燥焼成する
がその焼成温度は300〜700℃、好ましくは450〜
600℃であり、これは焼成温度が300℃以下の場合
活性成分の酸化物への熱分解が十分ではなく、ま
た700℃以上においては、活性成分が焼結し活性
の低下が起るためである。 また、排ガスへのアンモニアの添加は、窒素酸
化物の0.5モル倍以上好ましくは１〜２モル倍程
度加える。また得られた混合ガスは触媒上を空塔
速度を基準にした空間速度で2000〜100000／時
間、好ましくは5000〜50000／時間の範囲で通過
させる。反応時の温度は200〜650℃、好ましくは
250〜650℃の範囲である。また本発明の触媒を用
いて実施する反応器の形式としては基本的には通
常の固定床、移動床など固体触媒に使用する各種
の反応器形式が使用しうる。 次に実施例をあげて本発明を詳細に説明する。 酸化チタンを主成分とする一辺が６mm、肉厚が
１mmの四角セル36個からなる長さ150mmのハニカ
ム担体を五酸化バナジウムとパラタングステン酸
アンモニウムをモノエタノールアミンと水とに溶
解し、第１表に記載する酸化バナジウムと酸化タ
ングステンの比率および重量を含有するように調
整した溶液中に浸漬含浸させ取出後120℃の熱風
で30分乾燥した後500℃で３時間の焼成を行つ
た。ついで硝酸セリウムを水に溶解し、第１表に
記載する酸化セリウムの量が被覆されるように調
整した溶液中に浸漬して取出後120℃の熱風で30
分乾燥を行なつた後再び525℃で３時間焼成を行
い第１表に記載する本発明の触媒を得た。 これらの触媒の性能は内径80mmφ、長さ1000mm
のステンレス製反応器に同一の触媒を６コ充填し
Ｂ重油焚ボイラー排ガスに下記条件で接触させて
270℃〜500℃の脱硝率とSO2のSO3への転化率を
測定した。またこれらの触媒を350℃で8000時間
耐久試験を行つた後、再び270℃〜500℃の脱硝率
とSO2のSO3への転化率を測定した結果は第１表
に示すとおりである。なお試験ガス組成はNOX；
150〜200ppm、SOX；400〜500ppm、O2；３〜
６％、ダクト；50mg/Nm3であり、ガス温度350
℃、SV値10000Hr-1、NH3／NO＝1.1で耐久試験
を行つたものである。なおNOXの測定は化学螢光
方式減圧型のNO／NOX分析計（柳本製作所製
ECL−77A型）で行つた。またSO2のSO3への転
化率を測定する際には、アンモニアの注入を止め
５時間経過後にNDIR方式SO2分析計で入口と出
口のSO2濃度を検出し、次式によりSO3への転化
率を求めた。 SO2転化率（％） ＝入口ＳＯ２濃度−出口ＳＯ２濃度／入口ＳＯ２濃度
×100 なお比較のために酸化バナジウムと酸化タング
ステンの重量比および担持量が本発明に規定した
以外のものに酸化セリウムを被覆した場合、また
本発明に規定した量以外の酸化セリウムを被覆し
た場合、さらに酸化バナジウム、酸化タングステ
ンと酸化セリウムの含浸順序を逆にした場合の触
媒について前記と同様試験を実施しその結果を第
１表に併記した。 第１表から本発明の触媒例No.：10および比較
例の触媒NO.：１の初期および8000時間耐久試験
後の脱消率と反応温度との関係を第１図に、SO2
転化率と反応温度との関係を第２図に示す。第１
図から明らかなように本発明の触媒例No.：10が
反応温度400℃以上において脱硝率の低下が初
期、耐久試験後のいずれにおいても極めて小さい
のに対し、比較例No.：１は400℃以上における
脱硝率の低下が初期、耐久試験後のいずれも大き
いことがわかる。さらに第２図からSO2転化率の
初期値および耐久試験後の値が本発明触媒No.：
10は小さい値であるのに対し比較例No.：１は初
期値も大きくかつ耐久試験後の経時変化が極めて
大きいことがわかる。
の窒素酸化物をアンモニアの存在下で接触還元除
去する排ガス中の窒素酸化物除去用触媒に関する
ものである。 従来、各種ボイラーから排出される排ガス中の
窒素酸化物たとえばNO、NO2などをアンモニア
の存在下で接触還元し、窒素と水に分解する触媒
としては、Ｖ、Ｗ、Fe、Cu、Sn、Ce、Ti、Co
等多数の金属元素の酸化物を組合せた触媒が知ら
れている。これらの中で低温度域で高活性を持続
する触媒として、酸化パナジウム系触媒が、また
高温度域で高活性を持続する触媒として酸化タン
グステン、酸化セリウム等を組合せた触媒が一般
に使用されている。 しかし、これら一般に利用されている高活性持
続形窒素酸化物除去用触媒の欠点は、ダスト成分
としてアルカリ金属塩を含むガス温度350℃以上
の排ガス中の窒素酸化物除去に長時間使用する
と、該ガスダスト中のアルカリ金属塩が触媒表面
に付着し徐々に触媒活性の劣化を生ずること、排
ガス温度が400℃をこえる場合は触媒活性成分に
よつて還元剤としてのアンモニアが分解して窒素
酸化物が逆に増加すること、活性成分による排ガ
ス中に含有されるSO2のSO3への酸化すなわち
SO2のSO3への転化が起り、SO2のSO3への転化の
程度は時間の経過とともに増大し、転化したSO3
がアンモニアと反応して硫酸とアンモニアの化合
物が生成し、エアヒーター、煙道ダクト等ボイラ
機材に付着してそれを腐食することの欠点があつ
た。 本発明は従来の窒素酸化物除去用触媒における
これらの欠点を除去した広い温度範囲にわたつて
高活性の、アルカリ金属成分による劣化の少い、
かつSO2のSO3への転化率とその経時変化が少な
い窒素酸化物除去用触媒に関するものであり、酸
化チタンを主成分とする担体に酸化パナジウムと
酸化タングステンとの重量比が１：５〜１：50で
ある活性成分を担体重量の２〜25重量％担持した
のち、その上に酸化セリウムを担体重量の0.5〜
2.5重量％被覆した排ガス中の窒素酸化物除去用
触媒である。 ここで酸化チタンを主成分とする担体とは、触
媒担体機能を持つものすなわち担体基材自体が酸
化チタンあるいは若干の不純物、例えばZn Snを
微量含有する酸化チタンを主成分とする物質によ
つて構成されたものでもよく、またアルミナ、ム
ライト等酸化チタン以外の物質で構成された担体
基材に酸化チタンを主成分とする担体物質を担持
したもののいずれであつてもよい。 本発明は活性成分の全てを同時に混合して担持
した触媒ではない。上述で定義した酸化チタンを
主成分とする担体に酸化バナジウムと酸化タング
ステンとの特定の比率により成る活性成分の特定
量を担持したのち、酸化セリウムの特定量をその
上に被覆した300℃〜550℃の広い温度域に亘つて
高活性で、耐久性に優れ、かつSO2のSO3への転
化率とその経時変化が少い窒素酸化物除去用触媒
である。酸化バナジウムと酸化チタンタングステ
ンを組み合せて用いれば、初期活性が高く、また
SO2のSO3への転化率が低いことは知られてい
る。しかし、酸化バナジウムと酸化タングステン
を組み合わせて担持した活性成分層の表面を酸化
セリウムで被覆すると、酸化バナジウム、酸化タ
ングステンを組み合せた触媒の上述の効果を維持
したまま、排ガスダスト中のアルカリ金属成分に
よる触媒活性の経時劣化の防止、すなわち耐アル
カリ金属性態の付与、400℃以上でのアンモニア
分解の阻止、SO2のSO3への転化率の経時増加を
抑制できるという新規な効果を生ずるのである。
すなわち、酸化バナジウムと酸化タングステンの
みの場合には、400℃までは脱硝率の低下は少な
いが550℃に近ずくと急速にアンモニア水を分解
し400℃と550℃では10％〜30％の脱硝率の低下を
起すが、本発明触媒の脱硝率低下は２％以下であ
る。 さらに本発明の触媒は排ガス中のアルカリ金属
による脱硝率の低下が8000時間耐久試験後550℃
で１％以下に抑えられ、酸化セリウム被覆のない
従来触媒にみられた10〜20％の脱硝率の低下は大
幅に改良され、かつ、同時にSO2転化率に経時変
化も従来触媒の５〜６％増が抑制され、8000時間
耐久試験後で0.5％以下である。 本発明の構成をさらに詳しく説明する。 触媒を調整するための担体は主成分が酸化チタ
ンであることが重要であり担体の形状としては酸
化チタンにバインダーを加え、混練後、押出成形
により一定形状にした担体又はアルミナ、シリカ
やムライト、コージエライト等のセラミツクの基
材上に酸化チタンを担持し、焼成した担体でもよ
い。また担体の原料としては担体として作用する
時酸化チタンの性能を有していることが必要であ
るが出発原料としては酸化剤である必要はない。 そして触媒を調製する活性成分、酸化バナジウ
ム、酸化タングステン、酸化セリウム原料として
は、各種酸化物、硫酸塩、硝酸塩、アンモニウム
塩など用いることができる。しかし活性成分を酸
化チタンを主成分とする担体に担持する際には、
水又は有機溶媒、酸などに溶解した状態で担持す
ることが好ましく、特に酸化セリウムは溶液状態
で被覆することが必要である。なお酸化バナジウ
ムおよび酸化タングステンを酸化チタンを主成分
とする担体に担持するには酸化バナジウムと酸化
タングステンとの活性成分を酸化チタンを主成分
とする担体と混合した後、成形し、焼成するか、
またはアルミナやムライトなどのセラミツク基材
上に、酸化チタンを被覆担持し、その表面に活性
成分を担持焼成するか、またはアルミナやムライ
トなどの基材上に粉末状の酸化チタンと活性成分
を混合した後、担持焼成するか、またあらかじめ
成形してある酸化チタンを主成分とする担体に活
性成分を含浸担持してもいずれでもよい。 そして活性成分である酸化バナジウムと酸化タ
ングステンの重量比が１：５〜１：50であり、か
つこれらの活性成分の総担持量が担体重量の２〜
25重量％であることが重要である。 すなわち、酸化バナジウムと酸化タングステン
の重量比が１：５〜１：50の場合、両成分を単独
に用いた場合に比べ低温を含めた活性が著しく向
上し、かつSO2のSO3への転化率もはるかに低く
なる。そして酸化バナジウムに対し酸化タングス
テンの重量比が５未満になるとSO2のSO3への転
化が急激に大きくなり、前述したようにボイラー
機材へ悪影響を及ぼし好ましくない。また酸化バ
ナジウムに対し酸化タングステンの重量比が50以
上になると活性時に低温活性の急激な低下を招
く。従つて酸化バナジウムと酸化タングステンの
重量比は１：５〜１：50の範囲でなければならな
い。 そして酸化バナジウムと酸化タングステンとの
重量比が１：５〜１：50である活性成分の酸化チ
タンを主成分とする担体への担持量は担体重量の
２〜25重量％の範囲でなければならない。担持量
が２重量％未満の場合は、触媒の活性が低く、高
い脱硝率が得られずまた25重量％を越えると触媒
の価格が高価となる割には、高い活性が得られず
経済的でないためである。また酸化セリウムの被
覆量を担体に活性成分を担持したものの0.5〜2.5
重量％に限定した理由は0.5重量％未満では、耐
アルカリ金属性能が不十分であり、また2.5重量
％を越えると耐アルカリ性金属性能は優れている
が、触媒の比表面積が小さくなり活性が低くなる
からである。 また、本発明の担持触媒は担体に活性成分を担
持後、酸化セリウムを被覆しついで乾燥焼成する
がその焼成温度は300〜700℃、好ましくは450〜
600℃であり、これは焼成温度が300℃以下の場合
活性成分の酸化物への熱分解が十分ではなく、ま
た700℃以上においては、活性成分が焼結し活性
の低下が起るためである。 また、排ガスへのアンモニアの添加は、窒素酸
化物の0.5モル倍以上好ましくは１〜２モル倍程
度加える。また得られた混合ガスは触媒上を空塔
速度を基準にした空間速度で2000〜100000／時
間、好ましくは5000〜50000／時間の範囲で通過
させる。反応時の温度は200〜650℃、好ましくは
250〜650℃の範囲である。また本発明の触媒を用
いて実施する反応器の形式としては基本的には通
常の固定床、移動床など固体触媒に使用する各種
の反応器形式が使用しうる。 次に実施例をあげて本発明を詳細に説明する。 酸化チタンを主成分とする一辺が６mm、肉厚が
１mmの四角セル36個からなる長さ150mmのハニカ
ム担体を五酸化バナジウムとパラタングステン酸
アンモニウムをモノエタノールアミンと水とに溶
解し、第１表に記載する酸化バナジウムと酸化タ
ングステンの比率および重量を含有するように調
整した溶液中に浸漬含浸させ取出後120℃の熱風
で30分乾燥した後500℃で３時間の焼成を行つ
た。ついで硝酸セリウムを水に溶解し、第１表に
記載する酸化セリウムの量が被覆されるように調
整した溶液中に浸漬して取出後120℃の熱風で30
分乾燥を行なつた後再び525℃で３時間焼成を行
い第１表に記載する本発明の触媒を得た。 これらの触媒の性能は内径80mmφ、長さ1000mm
のステンレス製反応器に同一の触媒を６コ充填し
Ｂ重油焚ボイラー排ガスに下記条件で接触させて
270℃〜500℃の脱硝率とSO2のSO3への転化率を
測定した。またこれらの触媒を350℃で8000時間
耐久試験を行つた後、再び270℃〜500℃の脱硝率
とSO2のSO3への転化率を測定した結果は第１表
に示すとおりである。なお試験ガス組成はNOX；
150〜200ppm、SOX；400〜500ppm、O2；３〜
６％、ダクト；50mg/Nm3であり、ガス温度350
℃、SV値10000Hr-1、NH3／NO＝1.1で耐久試験
を行つたものである。なおNOXの測定は化学螢光
方式減圧型のNO／NOX分析計（柳本製作所製
ECL−77A型）で行つた。またSO2のSO3への転
化率を測定する際には、アンモニアの注入を止め
５時間経過後にNDIR方式SO2分析計で入口と出
口のSO2濃度を検出し、次式によりSO3への転化
率を求めた。 SO2転化率（％） ＝入口ＳＯ２濃度−出口ＳＯ２濃度／入口ＳＯ２濃度
×100 なお比較のために酸化バナジウムと酸化タング
ステンの重量比および担持量が本発明に規定した
以外のものに酸化セリウムを被覆した場合、また
本発明に規定した量以外の酸化セリウムを被覆し
た場合、さらに酸化バナジウム、酸化タングステ
ンと酸化セリウムの含浸順序を逆にした場合の触
媒について前記と同様試験を実施しその結果を第
１表に併記した。 第１表から本発明の触媒例No.：10および比較
例の触媒NO.：１の初期および8000時間耐久試験
後の脱消率と反応温度との関係を第１図に、SO2
転化率と反応温度との関係を第２図に示す。第１
図から明らかなように本発明の触媒例No.：10が
反応温度400℃以上において脱硝率の低下が初
期、耐久試験後のいずれにおいても極めて小さい
のに対し、比較例No.：１は400℃以上における
脱硝率の低下が初期、耐久試験後のいずれも大き
いことがわかる。さらに第２図からSO2転化率の
初期値および耐久試験後の値が本発明触媒No.：
10は小さい値であるのに対し比較例No.：１は初
期値も大きくかつ耐久試験後の経時変化が極めて
大きいことがわかる。
【表】
【表】
【表】
以上述べた通り本発明の主成分は酸化チタンか
らなる担体に酸化バナジウムと酸化タングステン
の重量比が１：５〜１：50である活性成分を担体
重量の２〜25重量％担持した後、酸化セリウムを
0.5〜2.5重量％被覆してなる触媒を用いると広い
温度範囲における触媒の活性が向上するだけでは
なく、排ガス中のダストによる被毒を防ぎ、かつ
排ガス中のSO2をSO3に転化する酸化反応を長期
間にわたり抑制するという極めて優れた効果のあ
るものであり、各種の排ガス中の窒素酸化物除去
用触媒として極めて有用なものである。
らなる担体に酸化バナジウムと酸化タングステン
の重量比が１：５〜１：50である活性成分を担体
重量の２〜25重量％担持した後、酸化セリウムを
0.5〜2.5重量％被覆してなる触媒を用いると広い
温度範囲における触媒の活性が向上するだけでは
なく、排ガス中のダストによる被毒を防ぎ、かつ
排ガス中のSO2をSO3に転化する酸化反応を長期
間にわたり抑制するという極めて優れた効果のあ
るものであり、各種の排ガス中の窒素酸化物除去
用触媒として極めて有用なものである。
第１図は本発明触媒および比較触媒の一具体例
の初期および8000時間後の反応温度と脱硝率との
関係を示す説明図、第２図は本発明触媒および比
較触媒の一具体例の初期および8000時間後の反応
温度とSO2転化率との関係を示す説明図である。
の初期および8000時間後の反応温度と脱硝率との
関係を示す説明図、第２図は本発明触媒および比
較触媒の一具体例の初期および8000時間後の反応
温度とSO2転化率との関係を示す説明図である。
Claims (1)
- １ 排ガス中の窒素酸化物をアンモニアの存在下
で250〜650℃の温度範囲で接触還元除去する窒素
酸化物除去用触媒において、酸化チタンを主成分
とする担体に酸化バナジウムと酸化タングステン
との重量比が１：５〜１：50％である活性成分を
担体重量の２〜25重量％担持した後、酸化セリウ
ムを0.5〜2.5重量％被覆したことを特徴とする排
ガス中の窒素酸化物除去用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9090779A JPS5615841A (en) | 1979-07-19 | 1979-07-19 | Catalyst for removal of nitrogen oxides in exhaust gas |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9090779A JPS5615841A (en) | 1979-07-19 | 1979-07-19 | Catalyst for removal of nitrogen oxides in exhaust gas |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5615841A JPS5615841A (en) | 1981-02-16 |
| JPS6133619B2 true JPS6133619B2 (ja) | 1986-08-02 |
Family
ID=14011467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9090779A Granted JPS5615841A (en) | 1979-07-19 | 1979-07-19 | Catalyst for removal of nitrogen oxides in exhaust gas |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5615841A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1295598C (en) * | 1986-07-29 | 1992-02-11 | Makoto Imanari | Process for removing nitrogen oxides from exhaust gases |
| KR101197452B1 (ko) * | 2010-08-31 | 2012-11-05 | 희성촉매 주식회사 | 내구성이 증진된 선택적 촉매환원 촉매 |
| CN105251477A (zh) * | 2015-11-17 | 2016-01-20 | 广东电网有限责任公司电力科学研究院 | 钒系宽窗口中高温scr脱硝催化剂及其制备方法和应用 |
-
1979
- 1979-07-19 JP JP9090779A patent/JPS5615841A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5615841A (en) | 1981-02-16 |
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