JPS6140015B2 - - Google Patents
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- JPS6140015B2 JPS6140015B2 JP9600380A JP9600380A JPS6140015B2 JP S6140015 B2 JPS6140015 B2 JP S6140015B2 JP 9600380 A JP9600380 A JP 9600380A JP 9600380 A JP9600380 A JP 9600380A JP S6140015 B2 JPS6140015 B2 JP S6140015B2
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- Japan
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- rolled steel
- strength
- sec
- ductility
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
この発明は、高い強度とともに、すぐれた局部
延性をもち、したがつてプレス加工性のすぐれた
熱延鋼板の製造方法に関するものである。 近年、構造用材料としての鋼板類でも高強度化
の傾向が著しいが、熱延鋼板もその例外ではな
い。特に、自動車部品の素材として用いられる熱
延鋼板では、車体の薄肉軽量化が燃費向上の面か
ら強く要求されつつあり、かかる用途に対して
は、従来から使用されている鋼板と同等以上の加
工性を与えた上で高い強度を付与することが必要
とされる。 熱延鋼板の加工性は、一般には機械試験の延性
で評価される。しかし、延性には、一様延性と局
部延性とがある。前者は引張り試験でくびれを生
じるまでの試片全体の一様な伸びに関するもの
で、後者はくびれを生じた後破断するまでの伸び
に関するものである。熱延鋼板のプレス成形性
は、上記の延性のうち、特に局部延性によつて大
きく影響されることが知られており、また、一般
的に鋼の強度を上昇させれば、延性が劣化するこ
ともよく知られるところである。 この発明は、これに反し、高強度とすぐれた局
部延性を具備し、この結果薄肉軽量化を可能とす
ると共に、すぐれたプレス成形性を示す熱延鋼板
の製造法を提供するもので、重量％で、（以下％
は重量％を示す）、 Ｃ：0.01〜0.15％、 Si：1.5％以下、 so．Ａ：0.1％以下、 Ｓ：0.005％以下、 Ca：0.0005〜0.01％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Nb：0.01〜0.05％、 Ｖ：0.01〜0.05％、 Cr：0.1〜0.5％、 Ｂ：0.0005〜0.005％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りが
Feとその他の不可避不純物からなる組成を有す
る鋼を、 Ar3点以上870℃以下で仕上圧延し、 25℃／sec以上80℃／sec以下の速度で冷却し、 430℃未満350℃以上で巻取る、 ことによつて、微細パーライト組織および70％以
上の高降伏比を有し、この結果高強度とすぐれた
局部延性を具備するようになる熱延鋼板を製造す
る方法に特徴を有するものである。 なお、この発明の方法によつて製造された熱延
鋼板がすぐれた局部延性を示すのは、仕上圧延後
の冷却途上あるいは巻取後の徐冷期間中に変態し
たパーライト粒が微細に分散していると共に、パ
ーライトのラメラー間隔も非常に狭いことに原因
するものである。 つぎに、この発明の方法において、成分組成お
よび製造条件を上記の通りに限定した理由を説明
する。 (a) Ｃ Ｃ成分には、鋼板の強度を高める作用がある
が、その含有量が0.01％未満では所望の高強度を
確保することができず、一方その含有量が0.15％
を越えると、特に溶接部の硬さが上昇して脆化現
象が現われるようになることから、その含有量を
0.01〜0.15％と定めた。 (b) Si Si成分には、素地に固溶して、これを強化し、
かつ延性を向上させる作用があるが、その含有量
が1.5％を越えると、表面性状が劣化するように
なることから、その上限値を1.5％と定めた。 (c) Mn Mn成分には、焼入れ性を向上させ、かつパー
ライト粒の微細分散化に寄与して、局部延性を向
上させる作用があるが、その含有量が0.5％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その
含有量が２％を越えると製鋼の容易性が失なわれ
るようになることから、その含有量を0.5〜２％
と定めた。 (d) so．Ａ so・Ａ成分には、脱酸作用があるので、そ
の含有は避けられないが、その含有量が0.1％を
越えると非金属介在物の増大を招くようになるこ
とから、その上限値を0.1％と定めた。 (e) Ｓ Ｓ成分には、Mnと結合して非金属介在物を形
成し、鋼板の局部延性を劣化させるように働くこ
とから、できるだけ少ない方がよく、局部延性の
劣化が現われない上限値として0.005％を定め
た。 (f) Ca Ca成分には、非金属介在物、特にMnSの形状
を調整して、局部延性を向上させる作用がある
が、その含有量が0.0005％未満では、所望のすぐ
れた局部延性を確保することができず、一方その
含有量が0.01％を越えると、非金属介在物の総量
が増すようになり、かえつて延性が低下するよう
になることから、その含有量を0.0005〜0.01％と
定めた。 (g) Nb，Ｖ，CrおよびＢ これらの成分には、鋼板の強度を向上させる作
用があるので、より一層の高強度が要求される場
合に必要に応じて含有されるが、その含有量がそ
れぞれNb：0.01％未満、Ｖ：0.01％未満、Cr：
0.1％未満、およびＢ：0.0005％未満では、所望
の強度向上効果が得られず、一方それぞれが
Nb：0.05％、Ｖ：0.05％、Cr：0.5％、および
Ｂ：0.005％を越えて含有させても強度改善効果
は飽和するだけであることから、経済性を考慮し
て、その含有量を、それぞれNb：0.01〜0.05％、
Ｖ：0.01〜0.05％、Cr：0.1〜0.5％、およびＢ：
0.0005〜0.005％と定めた。 (h) 熱間圧延の仕上温度 その仕上温度が、Ar3点より低いと、フエライ
ト中に温間加工組織が混入して延性が低下するよ
うになるので、その仕上温度はAr3点以上としな
ければならない。一方、仕上温度の上限に格別の
制限を設ける必要はないが、この発明の方法にお
ける低温巻取りを行なうには、ホツトラインテー
ブルの水冷能力から、実操業上870℃が上限値と
なる。 (i) 仕上温度から巻取温度までの冷却速度 その冷却速度が25℃／sec未満の徐冷になる
と、鋼板の組織が粗大なフエライトとパーライト
からなるものとなり、このパーライト部からボイ
ドが発生しやすく、かつ局部延性の向上は得られ
なくなることから、25℃／sec以上の冷却速度と
しなければならない。一方、その冷却速度は、25
℃／sec以上であれば、いくら速くしても問題は
ないが、現行の実操業上からみると80℃／secが
上限である。 (j) 巻取り温度 巻取り温度が430℃以上になると、良好な局部
延性は得られるものの、強度が低く、一方350℃
未満の巻取り温度では、これとは逆に高強度は得
られるものの局部延性が低く、したがつて、高強
度とすぐれた局部延性を確保するためには、巻取
り温度を430℃未満350℃以上とする必要がある。 つぎに、この発明の方法を実施例により具体的
に説明する。 通常の溶解炉を用い、それぞれ第１表に示され
る成分組成をもつた溶鋼を溶製し、この溶鋼を連
続鋳造法にて厚さ：250mmのスラブに鋳造し、つ
いで、このスラブに同じく第１表に示される条件
で熱間圧延を行なつて板厚：２mmの熱延鋼板を製
造することによつて本発明法１〜17および比較法
１〜８をそれぞれ実施した。
延性をもち、したがつてプレス加工性のすぐれた
熱延鋼板の製造方法に関するものである。 近年、構造用材料としての鋼板類でも高強度化
の傾向が著しいが、熱延鋼板もその例外ではな
い。特に、自動車部品の素材として用いられる熱
延鋼板では、車体の薄肉軽量化が燃費向上の面か
ら強く要求されつつあり、かかる用途に対して
は、従来から使用されている鋼板と同等以上の加
工性を与えた上で高い強度を付与することが必要
とされる。 熱延鋼板の加工性は、一般には機械試験の延性
で評価される。しかし、延性には、一様延性と局
部延性とがある。前者は引張り試験でくびれを生
じるまでの試片全体の一様な伸びに関するもの
で、後者はくびれを生じた後破断するまでの伸び
に関するものである。熱延鋼板のプレス成形性
は、上記の延性のうち、特に局部延性によつて大
きく影響されることが知られており、また、一般
的に鋼の強度を上昇させれば、延性が劣化するこ
ともよく知られるところである。 この発明は、これに反し、高強度とすぐれた局
部延性を具備し、この結果薄肉軽量化を可能とす
ると共に、すぐれたプレス成形性を示す熱延鋼板
の製造法を提供するもので、重量％で、（以下％
は重量％を示す）、 Ｃ：0.01〜0.15％、 Si：1.5％以下、 so．Ａ：0.1％以下、 Ｓ：0.005％以下、 Ca：0.0005〜0.01％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Nb：0.01〜0.05％、 Ｖ：0.01〜0.05％、 Cr：0.1〜0.5％、 Ｂ：0.0005〜0.005％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りが
Feとその他の不可避不純物からなる組成を有す
る鋼を、 Ar3点以上870℃以下で仕上圧延し、 25℃／sec以上80℃／sec以下の速度で冷却し、 430℃未満350℃以上で巻取る、 ことによつて、微細パーライト組織および70％以
上の高降伏比を有し、この結果高強度とすぐれた
局部延性を具備するようになる熱延鋼板を製造す
る方法に特徴を有するものである。 なお、この発明の方法によつて製造された熱延
鋼板がすぐれた局部延性を示すのは、仕上圧延後
の冷却途上あるいは巻取後の徐冷期間中に変態し
たパーライト粒が微細に分散していると共に、パ
ーライトのラメラー間隔も非常に狭いことに原因
するものである。 つぎに、この発明の方法において、成分組成お
よび製造条件を上記の通りに限定した理由を説明
する。 (a) Ｃ Ｃ成分には、鋼板の強度を高める作用がある
が、その含有量が0.01％未満では所望の高強度を
確保することができず、一方その含有量が0.15％
を越えると、特に溶接部の硬さが上昇して脆化現
象が現われるようになることから、その含有量を
0.01〜0.15％と定めた。 (b) Si Si成分には、素地に固溶して、これを強化し、
かつ延性を向上させる作用があるが、その含有量
が1.5％を越えると、表面性状が劣化するように
なることから、その上限値を1.5％と定めた。 (c) Mn Mn成分には、焼入れ性を向上させ、かつパー
ライト粒の微細分散化に寄与して、局部延性を向
上させる作用があるが、その含有量が0.5％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方その
含有量が２％を越えると製鋼の容易性が失なわれ
るようになることから、その含有量を0.5〜２％
と定めた。 (d) so．Ａ so・Ａ成分には、脱酸作用があるので、そ
の含有は避けられないが、その含有量が0.1％を
越えると非金属介在物の増大を招くようになるこ
とから、その上限値を0.1％と定めた。 (e) Ｓ Ｓ成分には、Mnと結合して非金属介在物を形
成し、鋼板の局部延性を劣化させるように働くこ
とから、できるだけ少ない方がよく、局部延性の
劣化が現われない上限値として0.005％を定め
た。 (f) Ca Ca成分には、非金属介在物、特にMnSの形状
を調整して、局部延性を向上させる作用がある
が、その含有量が0.0005％未満では、所望のすぐ
れた局部延性を確保することができず、一方その
含有量が0.01％を越えると、非金属介在物の総量
が増すようになり、かえつて延性が低下するよう
になることから、その含有量を0.0005〜0.01％と
定めた。 (g) Nb，Ｖ，CrおよびＢ これらの成分には、鋼板の強度を向上させる作
用があるので、より一層の高強度が要求される場
合に必要に応じて含有されるが、その含有量がそ
れぞれNb：0.01％未満、Ｖ：0.01％未満、Cr：
0.1％未満、およびＢ：0.0005％未満では、所望
の強度向上効果が得られず、一方それぞれが
Nb：0.05％、Ｖ：0.05％、Cr：0.5％、および
Ｂ：0.005％を越えて含有させても強度改善効果
は飽和するだけであることから、経済性を考慮し
て、その含有量を、それぞれNb：0.01〜0.05％、
Ｖ：0.01〜0.05％、Cr：0.1〜0.5％、およびＢ：
0.0005〜0.005％と定めた。 (h) 熱間圧延の仕上温度 その仕上温度が、Ar3点より低いと、フエライ
ト中に温間加工組織が混入して延性が低下するよ
うになるので、その仕上温度はAr3点以上としな
ければならない。一方、仕上温度の上限に格別の
制限を設ける必要はないが、この発明の方法にお
ける低温巻取りを行なうには、ホツトラインテー
ブルの水冷能力から、実操業上870℃が上限値と
なる。 (i) 仕上温度から巻取温度までの冷却速度 その冷却速度が25℃／sec未満の徐冷になる
と、鋼板の組織が粗大なフエライトとパーライト
からなるものとなり、このパーライト部からボイ
ドが発生しやすく、かつ局部延性の向上は得られ
なくなることから、25℃／sec以上の冷却速度と
しなければならない。一方、その冷却速度は、25
℃／sec以上であれば、いくら速くしても問題は
ないが、現行の実操業上からみると80℃／secが
上限である。 (j) 巻取り温度 巻取り温度が430℃以上になると、良好な局部
延性は得られるものの、強度が低く、一方350℃
未満の巻取り温度では、これとは逆に高強度は得
られるものの局部延性が低く、したがつて、高強
度とすぐれた局部延性を確保するためには、巻取
り温度を430℃未満350℃以上とする必要がある。 つぎに、この発明の方法を実施例により具体的
に説明する。 通常の溶解炉を用い、それぞれ第１表に示され
る成分組成をもつた溶鋼を溶製し、この溶鋼を連
続鋳造法にて厚さ：250mmのスラブに鋳造し、つ
いで、このスラブに同じく第１表に示される条件
で熱間圧延を行なつて板厚：２mmの熱延鋼板を製
造することによつて本発明法１〜17および比較法
１〜８をそれぞれ実施した。
【表】
【表】
【表】
なお、比較法１〜８は、いずれも成分組成およ
び製造条件のうちのいずれかの条件（第１表に※
印を付した条件）がこの発明の範囲から外れたも
のである。 つぎに、上記本発明法１〜17によつて得られた
熱延鋼板（以下本発明鋼板１〜17という）および
上記比較法１〜８によつて得られた熱延鋼板（以
下比較鋼板１〜８という）について、強度を評価
する目的で降伏強さ、引張強さ、および降伏比を
測定し、さらに局部延性を評価する目的で、全伸
びと巾絞りを測定した。これらの測定結果を第２
表に示した。 第２表に示される結果から、本発明法１〜17に
よつて製造された熱延鋼板は、いずれも高強度と
すぐれた局部延性を有し、特に微細なパーライト
組織を有するので、70％を越える高降比を示すこ
とが明らかである。 これに対して、比較法１〜８で製造された熱延
鋼板に見られるように、成分組成および製造条件
のうちのいずれかの条件でもこの発明の範囲から
外れると、強度および局部延性のうちの少なくと
もいずれかの特性が劣つたものになり、強度と局
部延性の両方を満足して具備する熱延鋼板は得ら
れないことがわかる。 上述のように、この発明の方法によれば、高強
度とすぐれた局部延性を有する熱延鋼板を製造す
ることができ、したがつて、この結果得られた熱
延鋼板によれば、製品の薄肉軽量化が可能とな
り、かつすぐれたプレス成形性を確保することが
できるのである。
び製造条件のうちのいずれかの条件（第１表に※
印を付した条件）がこの発明の範囲から外れたも
のである。 つぎに、上記本発明法１〜17によつて得られた
熱延鋼板（以下本発明鋼板１〜17という）および
上記比較法１〜８によつて得られた熱延鋼板（以
下比較鋼板１〜８という）について、強度を評価
する目的で降伏強さ、引張強さ、および降伏比を
測定し、さらに局部延性を評価する目的で、全伸
びと巾絞りを測定した。これらの測定結果を第２
表に示した。 第２表に示される結果から、本発明法１〜17に
よつて製造された熱延鋼板は、いずれも高強度と
すぐれた局部延性を有し、特に微細なパーライト
組織を有するので、70％を越える高降比を示すこ
とが明らかである。 これに対して、比較法１〜８で製造された熱延
鋼板に見られるように、成分組成および製造条件
のうちのいずれかの条件でもこの発明の範囲から
外れると、強度および局部延性のうちの少なくと
もいずれかの特性が劣つたものになり、強度と局
部延性の両方を満足して具備する熱延鋼板は得ら
れないことがわかる。 上述のように、この発明の方法によれば、高強
度とすぐれた局部延性を有する熱延鋼板を製造す
ることができ、したがつて、この結果得られた熱
延鋼板によれば、製品の薄肉軽量化が可能とな
り、かつすぐれたプレス成形性を確保することが
できるのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.1〜0.15％、 Si：1.5％以下、 Mn：0.5〜２％、 so．Ａ：0.1％以下、 Ｓ：0.005％以下、 Ca：0.0005〜0.01％、 を含有し、残りがFeとその他の不可避不純物か
らなる組成物（以上重量％）を有する鋼を、 Ar3点以上870℃以下で仕上圧延し、 25℃／sec以上80℃／sec以下の速度で冷却し、 430℃未満350℃以上で巻取る、 ことを特徴とする微細パーライト組織を有する局
部延性のすぐれた高強度熱延鋼板の製造法。 ２ Ｃ：0.01〜0.15％、 Si：1.5％以下、 Mn：0.5〜２％、 so．Ａ：0.1％以下、 Ｓ：0.005％以下、 Ca：0.0005〜0.01％、 を含有し、さらに、 Nb：0.01〜0.05％、 Ｖ：0.01〜0.05％、 Cr：0.1〜0.5％、 Ｂ：0.0005〜0.005％、 のうちの１種または２種以上を含有し、残りが
Feとその他の不可避不純物からなる組成物（以
上重量％）を有する鋼を、 Ar3点以上870℃以下で仕上圧延し、 25℃／sec以上80℃／sec以下の速度で冷却し、 430℃未満350℃以上で巻取る、 ことを特徴とする微細パーライト組織を有する局
部延性のすぐれた高強度熱延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9600380A JPS5723025A (en) | 1980-07-14 | 1980-07-14 | Manufacture of hot-rolled high tensile steel plate having excellent local ductility |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9600380A JPS5723025A (en) | 1980-07-14 | 1980-07-14 | Manufacture of hot-rolled high tensile steel plate having excellent local ductility |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5723025A JPS5723025A (en) | 1982-02-06 |
| JPS6140015B2 true JPS6140015B2 (ja) | 1986-09-06 |
Family
ID=14152937
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9600380A Granted JPS5723025A (en) | 1980-07-14 | 1980-07-14 | Manufacture of hot-rolled high tensile steel plate having excellent local ductility |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5723025A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5811734A (ja) * | 1981-07-15 | 1983-01-22 | Nippon Steel Corp | 加工性、溶接性の優れた高強度熱延鋼板の製造法 |
| JPS60184628A (ja) * | 1984-02-29 | 1985-09-20 | Nippon Steel Corp | 加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
| JPS60184630A (ja) * | 1984-02-29 | 1985-09-20 | Nippon Steel Corp | 加工性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
| JPS6173829A (ja) * | 1984-09-17 | 1986-04-16 | Nippon Steel Corp | 超微細組織よりなる高張力鋼の製造方法 |
| JPH075970B2 (ja) * | 1989-12-18 | 1995-01-25 | 住友金属工業株式会社 | 高炭素薄鋼板の製造方法 |
| CN101265553B (zh) * | 2007-03-15 | 2011-01-19 | 株式会社神户制钢所 | 挤压加工性优异的高强度热轧钢板及其制造方法 |
-
1980
- 1980-07-14 JP JP9600380A patent/JPS5723025A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5723025A (en) | 1982-02-06 |
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