JPS6142776B2 - - Google Patents
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- JPS6142776B2 JPS6142776B2 JP17574682A JP17574682A JPS6142776B2 JP S6142776 B2 JPS6142776 B2 JP S6142776B2 JP 17574682 A JP17574682 A JP 17574682A JP 17574682 A JP17574682 A JP 17574682A JP S6142776 B2 JPS6142776 B2 JP S6142776B2
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- JP
- Japan
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- alloy
- thermal expansion
- coefficient
- sealing
- less
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- Expired
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Landscapes
- Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
Description
この発明は強度の大なる軟質ガラス封着用合金
に関する。 一般に軟質ガラス封着用合金としては42Ni―
6Cr―Fe合金や4.7Ni―5Cr―Fe合金等が広く使
用される。通常、これらの合金は所要形状に打抜
加工あるいはエツチング加工した後、湿潤水素中
で酸化被膜処理を施してガラス封着され、ブラウ
ン管のアノードボタンやデジタル表示管のリード
フレーム等に使用されている。 ところで最近、デジタル表示管が自動車等に採
用されるようになつたが、デジタル表示管の上記
封着用合金は打抜加工部あるいはエツチング加工
部の強度が不足し、そのため自動車の走行中の振
動で折損し易いと伝う問題が生じ、また省資源の
ため合金板を薄肉化したと伝う要望から、高硬度
を有する封着用合金への需要が大となつてきた。 本発明はかゝる需要に応じ得る合金の開発を目
的とするものであり、発明者は40〜48wt％Ni、
４〜8wt％Cr、Fe封着用合金の熱膨脹係数を変
化させずに所要の酸化被膜処理の硬度を上昇せし
める合金元素について種々実験研究した結果、上
記合金にBeおよびＣを特定量含有させることに
より、従来の封着用合金の熱膨脹係数および酸化
被膜の接着強度を劣下させず硬度を上昇せしめ得
ることを発見した。 本発明は上記知見に基くものであつて、
Ni4048wt％、Cr4〜8wt％、Si0.10〜0.40wt％、
Mn0.10〜0.40wt％、Al0.05〜0.40wt％と
C0.015wt％以下、Be0.05〜0.50wt％を含有し、
残部は実質的にFeからなる強度大なる軟質ガラ
ス封着用合金を要旨とする。 本発明において、成分範囲を上記の如く限定し
た理由を次に説明する。 Ni40％未満では熱膨脹係数が小さくなりすぎ
て、軟質ガラスとの熱膨脹係数差が大となり、ガ
ラス封着が困難となる。また48％を越えると熱膨
脹係数が大きくなりすぎて軟質ガラスとの熱膨脹
係数差が大となりすぎるので好ましくない。 またCrは40％未満では熱膨脹係数が小さくな
りすぎ、軟質ガラスとの熱膨脹係数差が大きくな
りすぎるとともに、酸化被膜の合金素地との密着
性が悪くなり、８％を越えると熱膨脹係数が大き
くなりすぎて軟質ガラスとの熱膨脹係数差が大き
くなりすぎ好ましくない。 Siは0.10％未満では生成酸化被膜の合成素地と
の密着性が悪く、0.40％を越えると熱間加工性を
劣化させるので好ましくない。 Mnは原料より混入するＳをMnSに固定して熱
間加工性の改善に有効であるが、0.10％より少な
いとその効果が少なく、また0.40％を越える領域
ではその効果が飽和するので、それ以上の含有は
必要ない。 Alは酸化被膜の合成素地への密着性改善に効
果があるが、0.05％未満ではその効果がなく、ま
た0.40％を越えての添加は熱間加工性を劣化させ
るので好ましくない。 本発明の特徴であるBeは硬度上昇に有効であ
る。しかし0.05％未満ではその効果が少なく、ま
た0.50％を越えると熱間加工性を劣化させる。 Ｃは0.015％より上ではガラス封着時、Ｃがガ
ラス中のO2と反応してCOガスを発生し、封着用
低融点ガラス中に気泡を生成し、ガラス封着強度
を低下させるので好ましくない。C0.015％以下
では特に発泡はなく、封着強度向上に有効であ
る。また本発明合金では、O2＋N2を0.010％以下
にすることにより、封着時ガラス気泡の生成防止
および加工性改善に有効である。 以下本発明を実施例により説明する。 第１表に成分を掲げた本発明合金および比較合
金を熱間圧延後、軟化焼鈍し、その後最終加工率
80％にて冷間圧延した板厚0.2mm×巾340mm×長さ
5.000mmの板より硬度測定用試料を採取し、ヴイ
カース硬度を測定した。 また熱膨脹特性は前記熱間圧延材より３mm×
50mmの試料を採取し、900℃×30分の熱処理後測
定した。 同表は圧延のまま、および各温度で20分保持し
た熱処理の場合の各試料の硬度および各温度範囲
での平均熱膨脹係数を表わす。
に関する。 一般に軟質ガラス封着用合金としては42Ni―
6Cr―Fe合金や4.7Ni―5Cr―Fe合金等が広く使
用される。通常、これらの合金は所要形状に打抜
加工あるいはエツチング加工した後、湿潤水素中
で酸化被膜処理を施してガラス封着され、ブラウ
ン管のアノードボタンやデジタル表示管のリード
フレーム等に使用されている。 ところで最近、デジタル表示管が自動車等に採
用されるようになつたが、デジタル表示管の上記
封着用合金は打抜加工部あるいはエツチング加工
部の強度が不足し、そのため自動車の走行中の振
動で折損し易いと伝う問題が生じ、また省資源の
ため合金板を薄肉化したと伝う要望から、高硬度
を有する封着用合金への需要が大となつてきた。 本発明はかゝる需要に応じ得る合金の開発を目
的とするものであり、発明者は40〜48wt％Ni、
４〜8wt％Cr、Fe封着用合金の熱膨脹係数を変
化させずに所要の酸化被膜処理の硬度を上昇せし
める合金元素について種々実験研究した結果、上
記合金にBeおよびＣを特定量含有させることに
より、従来の封着用合金の熱膨脹係数および酸化
被膜の接着強度を劣下させず硬度を上昇せしめ得
ることを発見した。 本発明は上記知見に基くものであつて、
Ni4048wt％、Cr4〜8wt％、Si0.10〜0.40wt％、
Mn0.10〜0.40wt％、Al0.05〜0.40wt％と
C0.015wt％以下、Be0.05〜0.50wt％を含有し、
残部は実質的にFeからなる強度大なる軟質ガラ
ス封着用合金を要旨とする。 本発明において、成分範囲を上記の如く限定し
た理由を次に説明する。 Ni40％未満では熱膨脹係数が小さくなりすぎ
て、軟質ガラスとの熱膨脹係数差が大となり、ガ
ラス封着が困難となる。また48％を越えると熱膨
脹係数が大きくなりすぎて軟質ガラスとの熱膨脹
係数差が大となりすぎるので好ましくない。 またCrは40％未満では熱膨脹係数が小さくな
りすぎ、軟質ガラスとの熱膨脹係数差が大きくな
りすぎるとともに、酸化被膜の合金素地との密着
性が悪くなり、８％を越えると熱膨脹係数が大き
くなりすぎて軟質ガラスとの熱膨脹係数差が大き
くなりすぎ好ましくない。 Siは0.10％未満では生成酸化被膜の合成素地と
の密着性が悪く、0.40％を越えると熱間加工性を
劣化させるので好ましくない。 Mnは原料より混入するＳをMnSに固定して熱
間加工性の改善に有効であるが、0.10％より少な
いとその効果が少なく、また0.40％を越える領域
ではその効果が飽和するので、それ以上の含有は
必要ない。 Alは酸化被膜の合成素地への密着性改善に効
果があるが、0.05％未満ではその効果がなく、ま
た0.40％を越えての添加は熱間加工性を劣化させ
るので好ましくない。 本発明の特徴であるBeは硬度上昇に有効であ
る。しかし0.05％未満ではその効果が少なく、ま
た0.50％を越えると熱間加工性を劣化させる。 Ｃは0.015％より上ではガラス封着時、Ｃがガ
ラス中のO2と反応してCOガスを発生し、封着用
低融点ガラス中に気泡を生成し、ガラス封着強度
を低下させるので好ましくない。C0.015％以下
では特に発泡はなく、封着強度向上に有効であ
る。また本発明合金では、O2＋N2を0.010％以下
にすることにより、封着時ガラス気泡の生成防止
および加工性改善に有効である。 以下本発明を実施例により説明する。 第１表に成分を掲げた本発明合金および比較合
金を熱間圧延後、軟化焼鈍し、その後最終加工率
80％にて冷間圧延した板厚0.2mm×巾340mm×長さ
5.000mmの板より硬度測定用試料を採取し、ヴイ
カース硬度を測定した。 また熱膨脹特性は前記熱間圧延材より３mm×
50mmの試料を採取し、900℃×30分の熱処理後測
定した。 同表は圧延のまま、および各温度で20分保持し
た熱処理の場合の各試料の硬度および各温度範囲
での平均熱膨脹係数を表わす。
【表】
【表】
第１表より明かな如く、本発明合金は従来の封
着用合金の42Ni―6Cr―Fe合金や47Ni―5Cr―Fe
合金の熱膨脹係数の差は殆んどなく、しかも硬度
が一段と向上している。 従つて本発明は、例えば自動車用デジタル表示
管のリードフレーム材の寿命を延長し、また板厚
を薄肉化できるので省資源や費用の節約を図るこ
とができる。
着用合金の42Ni―6Cr―Fe合金や47Ni―5Cr―Fe
合金の熱膨脹係数の差は殆んどなく、しかも硬度
が一段と向上している。 従つて本発明は、例えば自動車用デジタル表示
管のリードフレーム材の寿命を延長し、また板厚
を薄肉化できるので省資源や費用の節約を図るこ
とができる。
Claims (1)
- １ Ni40〜48wt％、Cr4〜8wt％、Si0.10〜0.4wt
％、Mn0.10〜0.40wt％、Al0.05〜0.40wt％と
C0.015wt％以下、Be0.05〜0.50wt％を含有し、
残部は実質的にFeからなることを特徴とする強
度大なる軟質ガラス封着用合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17574682A JPS5964749A (ja) | 1982-10-05 | 1982-10-05 | 軟質ガラス封着用合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17574682A JPS5964749A (ja) | 1982-10-05 | 1982-10-05 | 軟質ガラス封着用合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5964749A JPS5964749A (ja) | 1984-04-12 |
| JPS6142776B2 true JPS6142776B2 (ja) | 1986-09-24 |
Family
ID=16001521
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17574682A Granted JPS5964749A (ja) | 1982-10-05 | 1982-10-05 | 軟質ガラス封着用合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5964749A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6164853A (ja) * | 1984-09-06 | 1986-04-03 | Toshiba Corp | 管内部品用素材とその製造方法 |
| US5264052A (en) * | 1988-12-14 | 1993-11-23 | Yamaha Corporation | Fe-Ni alloy and method for producing the same |
-
1982
- 1982-10-05 JP JP17574682A patent/JPS5964749A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5964749A (ja) | 1984-04-12 |
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