JPS6147208B2 - - Google Patents
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- JPS6147208B2 JPS6147208B2 JP57148059A JP14805982A JPS6147208B2 JP S6147208 B2 JPS6147208 B2 JP S6147208B2 JP 57148059 A JP57148059 A JP 57148059A JP 14805982 A JP14805982 A JP 14805982A JP S6147208 B2 JPS6147208 B2 JP S6147208B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D5/00—Heat treatments of cast-iron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/10—Cast-iron alloys containing aluminium or silicon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
本発明は、耐ピツチング性に優れる鋳鉄部品の
製造方法に関するものである。 例えば、エンジンのタペツト等の鋳鉄部品にお
いては、摩擦と繰返し衝撃力とが作用し、耐摩耗
性と耐ピツチング性とが要求されるものであつ
て、このような鋳鉄部品の製造方法として、従
来、特公昭43−17497号公報に示されるように、
所望の成分の鋳鉄素材により摺動面に冷し金を用
い鋳造し、これを850〜950℃、10〜120分間焼鈍
し、チル組織の一部を黒鉛に分解し、次に機械加
工した後、焼入れし、焼もどしを行う方法が提案
されている。 上記提案方法は、冷し金によつて得た炭化物
（Fe3C）すなわちセメンタイトを高温で焼鈍して
黒鉛に分解し、この黒鉛による自己潤滑性で耐摩
耗性を向上せんとするものであるが、セメンタイ
トの減少は耐ピツチング性の低下をもたらす。し
かし、セメンタイトの残留量が多い方が耐摩耗性
は良好であることが判明している（後述の試験結
果参照）。 さらに、上記提案方法では、機械加工後の部品
を、800〜900℃に５〜20分保持して焼入れを行う
ものであるが、この焼入れによつて、基地がマル
テンサイト化するとともに中間層としてフエライ
ト層が発生しており、このフエライト層は脆く、
繰返し衝撃力に対し、炭化物が脱落するいわゆる
たたき摩耗が発生し、耐ピツチング性が低下する
問題がある。この点を解消するために、上記提案
方法では、鋳鉄素材にボロンを添加し、フエライ
ト層の発生を阻止している。 本発明はかかる点に鑑み、焼鈍温度を低くして
セメンタイトの分解を少なくし、さらに、ソルト
浴の加熱炉による特定の時間と温度条件により焼
入れを行い、ボロンを添加することなく中間層の
発生をなくし、耐摩耗性、耐ピツチング性ともに
優れた鋳鉄部品の製造方法を提供せんとするもの
である。 すなわち、本発明の鋳鉄部品の製造方法は、
C2.8〜3.8％、Si1.8〜2.8％、Mn0.5〜1.0％、
Cu0.2〜1.0％、Ni0.2〜1.0％、Cr0.5〜1.5％、
Mo0.4〜1.5％、Ｐ＜0.15％、Ｓ＜0.1％、残部Fe
よりなり、摺動面がセメンタイトが30〜50％晶出
するチル組織となるように部品を鋳造し、この部
品を550〜630℃で20〜60分焼鈍した後、機械加工
し、次に、ソルト浴の加熱炉に装入し、添付図面
の第１図に示すように点Ａ（950℃，１分）、Ｂ
（910℃，１分）、Ｃ（870℃，２分）、Ｄ（850℃，
４分）、Ｅ（850℃，10分）、Ｆ（870℃，10分）、
Ｇ（950℃，６分）で囲まれる範囲内の時間と温
度条件により加熱して焼入れを行い、セメンタイ
トを分解することなく基地をマルテンサイト化
し、さらに、100〜250℃、120分以下で焼もどし
を行うことも特徴とするものである。 以下、本発明の一実施例の製造方法を工程順に
説明する。 まず第１工程は、鋳鉄素材により部品の鋳造を
行うのであるが、その鋳鉄の組成は、次の通りで
ある（単位は重量％）。 Ｃ 2.8〜3.8％、 Si 1.8〜2.8％ Mn 0.5〜1.0％、 Cu 0.2〜1.0％ Ni 0.2〜1.0％、 Cr 0.5〜1.5％ Mo 0.4〜1.5％、 Ｐ ＜0.15％ Ｓ ＜0.1％、 Fe 残部 また、具体的一例を示すと、C3.47％、Si2.34
％、Mn0.83％、Cu0.25％、Ni0.38％、Cr1.12
％、Mo0.48％、P0.135％、残部Feよりなる。 ここで、各成分の配合量の範囲は、次の理由に
より決定されている。 Ｃ：炭化物の量から2.8〜3.8％必要。 Si：鋳造性を良くし、黒鉛量、チル深さを制御。 Ｃ量との関係から1.8〜2.8％必要。 Mn：鋳鉄中のＳをMnSにするため0.5％以上必
要。 1.0％を越えると鋳鉄の収縮大。 Cu：組織の強化、焼入れ性の向上。0.2未満では
効果なく、1.0％を越えると効果が飽和。 Ni：Cuと同様。 Cr：炭化物の安定化、耐摩耗性の向上。1.5％を
越えると被削性が悪くなる。 Mo：組織の強化。0.4未満効果なく、1.5％を越
えると効果が飽和。 Ｐ，Ｓ：不純物としての上限量。 上記組成の鋳鉄による鋳造においては、鋳型に
冷し金を配設して摺動面に該当する部分に30〜50
％のセメンタイト（Fe3C）を晶出させるように
鋳造を行うものである。このセメンタイトの晶出
量は、その量が多いと脆くなり、少ないと耐摩耗
性が悪くなる。 第２工程は、上記部品のひずみ取りを行つて機
械加工時における加工割れの発生を防止するため
に焼鈍するものであり、その処理条件は、550〜
630℃、20〜60分で行う。 この焼鈍工程においては、セメンタイトが分解
して黒鉛が晶出しないように低温条件で行い、セ
メンタイトを多く残留させるようにする。なお、
処理条件において、温度を550〜630℃とするの
は、550℃以下では内部応力の除去効果が低く長
時間保持を必要とするので、実際的でなく、ま
た、630℃以上では効果が飽和するからである。
また、20〜60分とするのは、20分以下では効果が
なく、60分以上では効果が飽和するからである。 続いて、第３工程として焼入れを行う。この焼
入れは、ソルト浴による加熱炉を使用して行う。 その温度と保持時間は、第１図に斜線で示す領
域のように、点Ａ（950℃，11分）、Ｂ（910
℃，１分））、Ｃ（870℃，２分）、Ｄ（850℃，４
分）、Ｅ（850℃，10分）、Ｆ（870℃，10分）、Ｇ
（950℃，６分）で囲まれる範囲内の条件により加
熱し、その後油焼入れを行うものである。なお、
上記保持時間は、部品最表面が所定温度になつて
からの値である。この値とする理由は、加熱炉お
よび部品の大きさ、部品の数によつて表面温度が
所定温度に達するまでに数秒から数分の差が発生
するためである。 上記焼入れは、セメンタイトを殆ど分解させず
に基地組織をマルテンサイト化するもので、ソル
ト浴による加熱炉を使用する理由も、部品の表面
層（表面から約５mm内）が短時間に均一温度に加
熱され、焼入れ後均質な組織が得られるためであ
り、大気炉では、温度と保持時間によるコントロ
ールが難しく、組織が不均一となつて良好な組織
と不良な組織が混在し易い。 なお、第１図における領域の条件で焼入れを
行うと、低温もしくは保持時間が短いことによ
り、セメンタイト周辺にフエライトが残留して耐
ピツチング性に劣る。また、領域の条件で焼入
れを行うと、高温もしくは保持時間が長いことに
より、セメンタイトが分解しすぎ、耐摩耗性が劣
る。 第４工程は、焼入れ後の部品を100〜250℃、
120分以下で焼もどしを行つて、マルテンサイト
を安定化させ、経年寸法変化等を抑制するもので
ある。なお、100〜250℃とするのは、100℃以下
では効果がなく、250℃以上では組織がマルテン
サイトではなくなり（焼もどしトルータイト又は
焼もどしソルバイトとなる）、本発明の組織が得
られず、耐摩耗性が低下するからである。また、
120分以下とするのは、120分以上では効果が飽和
するからである。 次に、焼入れ条件とこれに対応する耐ピツチン
グ性の試験結果について説明する。 この試験は、焼入れ条件の異なる鋳鉄部品（エ
ンジンのタペツトフオロアー）に対し、モータリ
ングエンジンテストを下記のテスト条件で行つた
ものである。 エンジン回転数：2000rpm 潤滑油： 10W30 潤滑油温度： 80℃ スプリング荷重：120Kg 相手カム： FCH，チル鋳放し 耐ピツチング性は、部品の摺動面に目視で100
μ位の大きさの孔が形成されるまでの試験時間に
よつて求めている。
製造方法に関するものである。 例えば、エンジンのタペツト等の鋳鉄部品にお
いては、摩擦と繰返し衝撃力とが作用し、耐摩耗
性と耐ピツチング性とが要求されるものであつ
て、このような鋳鉄部品の製造方法として、従
来、特公昭43−17497号公報に示されるように、
所望の成分の鋳鉄素材により摺動面に冷し金を用
い鋳造し、これを850〜950℃、10〜120分間焼鈍
し、チル組織の一部を黒鉛に分解し、次に機械加
工した後、焼入れし、焼もどしを行う方法が提案
されている。 上記提案方法は、冷し金によつて得た炭化物
（Fe3C）すなわちセメンタイトを高温で焼鈍して
黒鉛に分解し、この黒鉛による自己潤滑性で耐摩
耗性を向上せんとするものであるが、セメンタイ
トの減少は耐ピツチング性の低下をもたらす。し
かし、セメンタイトの残留量が多い方が耐摩耗性
は良好であることが判明している（後述の試験結
果参照）。 さらに、上記提案方法では、機械加工後の部品
を、800〜900℃に５〜20分保持して焼入れを行う
ものであるが、この焼入れによつて、基地がマル
テンサイト化するとともに中間層としてフエライ
ト層が発生しており、このフエライト層は脆く、
繰返し衝撃力に対し、炭化物が脱落するいわゆる
たたき摩耗が発生し、耐ピツチング性が低下する
問題がある。この点を解消するために、上記提案
方法では、鋳鉄素材にボロンを添加し、フエライ
ト層の発生を阻止している。 本発明はかかる点に鑑み、焼鈍温度を低くして
セメンタイトの分解を少なくし、さらに、ソルト
浴の加熱炉による特定の時間と温度条件により焼
入れを行い、ボロンを添加することなく中間層の
発生をなくし、耐摩耗性、耐ピツチング性ともに
優れた鋳鉄部品の製造方法を提供せんとするもの
である。 すなわち、本発明の鋳鉄部品の製造方法は、
C2.8〜3.8％、Si1.8〜2.8％、Mn0.5〜1.0％、
Cu0.2〜1.0％、Ni0.2〜1.0％、Cr0.5〜1.5％、
Mo0.4〜1.5％、Ｐ＜0.15％、Ｓ＜0.1％、残部Fe
よりなり、摺動面がセメンタイトが30〜50％晶出
するチル組織となるように部品を鋳造し、この部
品を550〜630℃で20〜60分焼鈍した後、機械加工
し、次に、ソルト浴の加熱炉に装入し、添付図面
の第１図に示すように点Ａ（950℃，１分）、Ｂ
（910℃，１分）、Ｃ（870℃，２分）、Ｄ（850℃，
４分）、Ｅ（850℃，10分）、Ｆ（870℃，10分）、
Ｇ（950℃，６分）で囲まれる範囲内の時間と温
度条件により加熱して焼入れを行い、セメンタイ
トを分解することなく基地をマルテンサイト化
し、さらに、100〜250℃、120分以下で焼もどし
を行うことも特徴とするものである。 以下、本発明の一実施例の製造方法を工程順に
説明する。 まず第１工程は、鋳鉄素材により部品の鋳造を
行うのであるが、その鋳鉄の組成は、次の通りで
ある（単位は重量％）。 Ｃ 2.8〜3.8％、 Si 1.8〜2.8％ Mn 0.5〜1.0％、 Cu 0.2〜1.0％ Ni 0.2〜1.0％、 Cr 0.5〜1.5％ Mo 0.4〜1.5％、 Ｐ ＜0.15％ Ｓ ＜0.1％、 Fe 残部 また、具体的一例を示すと、C3.47％、Si2.34
％、Mn0.83％、Cu0.25％、Ni0.38％、Cr1.12
％、Mo0.48％、P0.135％、残部Feよりなる。 ここで、各成分の配合量の範囲は、次の理由に
より決定されている。 Ｃ：炭化物の量から2.8〜3.8％必要。 Si：鋳造性を良くし、黒鉛量、チル深さを制御。 Ｃ量との関係から1.8〜2.8％必要。 Mn：鋳鉄中のＳをMnSにするため0.5％以上必
要。 1.0％を越えると鋳鉄の収縮大。 Cu：組織の強化、焼入れ性の向上。0.2未満では
効果なく、1.0％を越えると効果が飽和。 Ni：Cuと同様。 Cr：炭化物の安定化、耐摩耗性の向上。1.5％を
越えると被削性が悪くなる。 Mo：組織の強化。0.4未満効果なく、1.5％を越
えると効果が飽和。 Ｐ，Ｓ：不純物としての上限量。 上記組成の鋳鉄による鋳造においては、鋳型に
冷し金を配設して摺動面に該当する部分に30〜50
％のセメンタイト（Fe3C）を晶出させるように
鋳造を行うものである。このセメンタイトの晶出
量は、その量が多いと脆くなり、少ないと耐摩耗
性が悪くなる。 第２工程は、上記部品のひずみ取りを行つて機
械加工時における加工割れの発生を防止するため
に焼鈍するものであり、その処理条件は、550〜
630℃、20〜60分で行う。 この焼鈍工程においては、セメンタイトが分解
して黒鉛が晶出しないように低温条件で行い、セ
メンタイトを多く残留させるようにする。なお、
処理条件において、温度を550〜630℃とするの
は、550℃以下では内部応力の除去効果が低く長
時間保持を必要とするので、実際的でなく、ま
た、630℃以上では効果が飽和するからである。
また、20〜60分とするのは、20分以下では効果が
なく、60分以上では効果が飽和するからである。 続いて、第３工程として焼入れを行う。この焼
入れは、ソルト浴による加熱炉を使用して行う。 その温度と保持時間は、第１図に斜線で示す領
域のように、点Ａ（950℃，11分）、Ｂ（910
℃，１分））、Ｃ（870℃，２分）、Ｄ（850℃，４
分）、Ｅ（850℃，10分）、Ｆ（870℃，10分）、Ｇ
（950℃，６分）で囲まれる範囲内の条件により加
熱し、その後油焼入れを行うものである。なお、
上記保持時間は、部品最表面が所定温度になつて
からの値である。この値とする理由は、加熱炉お
よび部品の大きさ、部品の数によつて表面温度が
所定温度に達するまでに数秒から数分の差が発生
するためである。 上記焼入れは、セメンタイトを殆ど分解させず
に基地組織をマルテンサイト化するもので、ソル
ト浴による加熱炉を使用する理由も、部品の表面
層（表面から約５mm内）が短時間に均一温度に加
熱され、焼入れ後均質な組織が得られるためであ
り、大気炉では、温度と保持時間によるコントロ
ールが難しく、組織が不均一となつて良好な組織
と不良な組織が混在し易い。 なお、第１図における領域の条件で焼入れを
行うと、低温もしくは保持時間が短いことによ
り、セメンタイト周辺にフエライトが残留して耐
ピツチング性に劣る。また、領域の条件で焼入
れを行うと、高温もしくは保持時間が長いことに
より、セメンタイトが分解しすぎ、耐摩耗性が劣
る。 第４工程は、焼入れ後の部品を100〜250℃、
120分以下で焼もどしを行つて、マルテンサイト
を安定化させ、経年寸法変化等を抑制するもので
ある。なお、100〜250℃とするのは、100℃以下
では効果がなく、250℃以上では組織がマルテン
サイトではなくなり（焼もどしトルータイト又は
焼もどしソルバイトとなる）、本発明の組織が得
られず、耐摩耗性が低下するからである。また、
120分以下とするのは、120分以上では効果が飽和
するからである。 次に、焼入れ条件とこれに対応する耐ピツチン
グ性の試験結果について説明する。 この試験は、焼入れ条件の異なる鋳鉄部品（エ
ンジンのタペツトフオロアー）に対し、モータリ
ングエンジンテストを下記のテスト条件で行つた
ものである。 エンジン回転数：2000rpm 潤滑油： 10W30 潤滑油温度： 80℃ スプリング荷重：120Kg 相手カム： FCH，チル鋳放し 耐ピツチング性は、部品の摺動面に目視で100
μ位の大きさの孔が形成されるまでの試験時間に
よつて求めている。
【表】
一方、耐摩耗性の試験結果を第２図に示す。こ
の試験は、製品（タペツトフオロアー）の摺動面
において、基地組織が完全にマルテンサイト化し
ているものについて、残留するセメンタイト量と
摩耗量との関係を求めたものであり、耐ピツチン
グ性試験と同様のテスト条件で、100時間の試験
後の摺動面の摩耗量を計測している。 第２図から明らかなように、組織中のセメンタ
イト量が増大するに伴つて、摩耗量が減少し、耐
摩耗性に優れており、タペツトフオロアーとして
は、その摩耗量は10μ以下とすることが好ましい
ことから、セメンタイトの残留量は30％以上とす
るのが耐摩耗性の点で良好であるが、50％を越え
て多くなると脆くなる問題がある。 第３図ａ〜ｄには、上記耐ピツチング性試験に
供した焼入れ条件の異なる部品の摺動面の金属組
織の顕微鏡写真を示している。 第３図ａは、焼入れ処理を行つていないもので
あり、黒地はパーライト、白地はセメンタイト
（40％）、縁どりのある白地は中間層としてのフエ
ライトであり、このフエライト中間層の存在によ
り耐ピツチング性は低い値となつている。 第３図ｂは、焼入れ条件が850℃、２分で、第
１図の領域の範囲内に相当するものであり、黒
地はパーライトから変化したマルテンサイト、白
地はセメンタイト（40％）、縁どりのある白地が
フエライトであり、このフエライト中間層が残留
していることにより、耐ピツチング性に劣る。 第３図ｃは、焼入れ条件が870℃、４分で、第
１図の領域の範囲内にある本発明処理品に相当
するものであり、黒地はマルテンサイト、白地は
セメンタイト（40％）で、フエライト中間層は消
失しており、耐ピツチング性は向上している。 第３図ｄは、焼入れ条件が870℃、12分で、第
１図の領域の範囲内に相当するものであり、黒
地はマルテンサイト、白地はセメンタイト（25
％）で、フエライト中間層は消失しているが、セ
メンタイトが分解して減少し、二次黒鉛が増加し
ており、耐摩耗性に劣る。 以上説明したように、本発明によれば、焼鈍温
度の低下およびソルト浴による焼入れ条件の選択
により、セメンタイトの分解を少なくしてその残
留量を多くし、耐摩耗性を向上するとともに、ボ
ロンを添加することなくフエライト中間層の生成
を阻止して耐ピツチング性を向上し、耐摩耗性、
耐ピツチング性ともに優れた鋳鉄部品を製造する
ことができ、高面圧の使用において耐久性が向上
するものであり、例えば、エンジンのタペツトフ
オロアーに使用した場合に、スプリング荷重が増
大できることにより、エンジン回転限界を向上で
きる利点を有する。
の試験は、製品（タペツトフオロアー）の摺動面
において、基地組織が完全にマルテンサイト化し
ているものについて、残留するセメンタイト量と
摩耗量との関係を求めたものであり、耐ピツチン
グ性試験と同様のテスト条件で、100時間の試験
後の摺動面の摩耗量を計測している。 第２図から明らかなように、組織中のセメンタ
イト量が増大するに伴つて、摩耗量が減少し、耐
摩耗性に優れており、タペツトフオロアーとして
は、その摩耗量は10μ以下とすることが好ましい
ことから、セメンタイトの残留量は30％以上とす
るのが耐摩耗性の点で良好であるが、50％を越え
て多くなると脆くなる問題がある。 第３図ａ〜ｄには、上記耐ピツチング性試験に
供した焼入れ条件の異なる部品の摺動面の金属組
織の顕微鏡写真を示している。 第３図ａは、焼入れ処理を行つていないもので
あり、黒地はパーライト、白地はセメンタイト
（40％）、縁どりのある白地は中間層としてのフエ
ライトであり、このフエライト中間層の存在によ
り耐ピツチング性は低い値となつている。 第３図ｂは、焼入れ条件が850℃、２分で、第
１図の領域の範囲内に相当するものであり、黒
地はパーライトから変化したマルテンサイト、白
地はセメンタイト（40％）、縁どりのある白地が
フエライトであり、このフエライト中間層が残留
していることにより、耐ピツチング性に劣る。 第３図ｃは、焼入れ条件が870℃、４分で、第
１図の領域の範囲内にある本発明処理品に相当
するものであり、黒地はマルテンサイト、白地は
セメンタイト（40％）で、フエライト中間層は消
失しており、耐ピツチング性は向上している。 第３図ｄは、焼入れ条件が870℃、12分で、第
１図の領域の範囲内に相当するものであり、黒
地はマルテンサイト、白地はセメンタイト（25
％）で、フエライト中間層は消失しているが、セ
メンタイトが分解して減少し、二次黒鉛が増加し
ており、耐摩耗性に劣る。 以上説明したように、本発明によれば、焼鈍温
度の低下およびソルト浴による焼入れ条件の選択
により、セメンタイトの分解を少なくしてその残
留量を多くし、耐摩耗性を向上するとともに、ボ
ロンを添加することなくフエライト中間層の生成
を阻止して耐ピツチング性を向上し、耐摩耗性、
耐ピツチング性ともに優れた鋳鉄部品を製造する
ことができ、高面圧の使用において耐久性が向上
するものであり、例えば、エンジンのタペツトフ
オロアーに使用した場合に、スプリング荷重が増
大できることにより、エンジン回転限界を向上で
きる利点を有する。
第１図は焼入れ工程における温度と保持時間の
条件を示す図、第２図は耐摩耗性試験の結果を示
すグラフ、第３図ａ〜ｄは異なる焼入れ条件によ
る摺動面の金属組織を示す顕微鏡写真である。
条件を示す図、第２図は耐摩耗性試験の結果を示
すグラフ、第３図ａ〜ｄは異なる焼入れ条件によ
る摺動面の金属組織を示す顕微鏡写真である。
Claims (1)
- １ C2.8〜3.8％、Si1.8〜2.8％、Mn0.5〜1.0％、
Cu0.2〜1.0％、Ni0.2〜1.0％、Cr0.5〜1.5％、
Mo0.4〜1.5％、Ｐ＜0.15％、Ｓ＜0.1％、残部Fe
よりなり、摺動面がセメンタイトが30〜50％晶出
するチル組織となるように部品を鋳造し、この部
品を550〜630℃で20〜60分焼鈍した後、機械加工
し、次に、ソルト浴の加熱炉に装入し、添付図面
の第１図に示すように点Ａ（950℃，１分）、Ｂ
（910℃，１分）、Ｃ（870℃，２分）、Ｄ（850℃，
４分）、Ｅ（850℃，10分）、Ｆ（870℃，10分）、
Ｇ（950℃，６分）で囲まれる範囲内の時間と温
度条件により加熱して焼入れを行い、セメンタイ
トを分解することなく基地をマルテンサイト化
し、さらに、100〜250℃、120分以下で焼もどし
を行うことを特徴とする耐ピツチング性に優れる
鋳鉄部品の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57148059A JPS5938325A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 耐ピッチング性に優れる鋳鉄部品の製造方法 |
| KR1019830003899A KR890002609B1 (ko) | 1982-08-26 | 1983-08-20 | 내점식성이 뛰어난 주철부품의 제조방법 |
| US06/526,531 US4482396A (en) | 1982-08-26 | 1983-08-25 | Method for making pitting resistant cast iron product |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57148059A JPS5938325A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 耐ピッチング性に優れる鋳鉄部品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5938325A JPS5938325A (ja) | 1984-03-02 |
| JPS6147208B2 true JPS6147208B2 (ja) | 1986-10-17 |
Family
ID=15444254
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57148059A Granted JPS5938325A (ja) | 1982-08-26 | 1982-08-26 | 耐ピッチング性に優れる鋳鉄部品の製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4482396A (ja) |
| JP (1) | JPS5938325A (ja) |
| KR (1) | KR890002609B1 (ja) |
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| US5837069A (en) * | 1997-09-16 | 1998-11-17 | Weyburn-Bartel Inc. | Cast iron components and method of making |
| US7628870B2 (en) * | 2005-02-08 | 2009-12-08 | Helio Precision Products, Inc. | Heat treated valve guide and method of making |
| KR101409877B1 (ko) * | 2011-11-14 | 2014-06-20 | 엘지전자 주식회사 | 합금주철 및 그를 이용한 로터리 압축기용 베인의 제조방법 |
| CN102586672A (zh) * | 2012-02-20 | 2012-07-18 | 含山县全兴内燃机配件有限公司 | 一种用于制造船用气缸盖的高密度低合金铸铁 |
| CN103469108B (zh) * | 2013-09-05 | 2015-10-21 | 无锡双友石化机械有限公司 | 扩径锥体及其制作工艺 |
| RU2573848C1 (ru) * | 2014-07-24 | 2016-01-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Иркутский государственный университет путей сообщения" | Фрикционный чугун для тормозных локомотивных колодок и способ его получения |
| RU2557196C1 (ru) * | 2014-09-29 | 2015-07-20 | Юлия Алексеевна Щепочкина | Чугун |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US2962397A (en) * | 1955-06-23 | 1960-11-29 | Earl A Thompson | Method of making tappets |
| JPS5738651B2 (ja) * | 1974-03-18 | 1982-08-17 | ||
| US4032334A (en) * | 1976-05-10 | 1977-06-28 | Stanadyne, Inc. | Tappet metallurgy |
-
1982
- 1982-08-26 JP JP57148059A patent/JPS5938325A/ja active Granted
-
1983
- 1983-08-20 KR KR1019830003899A patent/KR890002609B1/ko not_active Expired
- 1983-08-25 US US06/526,531 patent/US4482396A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4482396A (en) | 1984-11-13 |
| KR890002609B1 (ko) | 1989-07-20 |
| JPS5938325A (ja) | 1984-03-02 |
| KR840005747A (ko) | 1984-11-15 |
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