JPS6154451B2 - - Google Patents
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- JPS6154451B2 JPS6154451B2 JP13166582A JP13166582A JPS6154451B2 JP S6154451 B2 JPS6154451 B2 JP S6154451B2 JP 13166582 A JP13166582 A JP 13166582A JP 13166582 A JP13166582 A JP 13166582A JP S6154451 B2 JPS6154451 B2 JP S6154451B2
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- Japan
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- suction
- air volume
- equipment
- dust collection
- air
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- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
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Landscapes
- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
Description
本発明は例えば製鉄所や焼結設備などにおける
集塵設備の吸引風量制御方法に関する。 発塵、発煙の防止のため、それらに密閉フード
を設け集塵・集煙を図るのが望ましいが、フード
は設けていても、スペース上、構造上、作業上か
ら密閉できない場合が多い。また設備自体も密閉
構造ではなく、すきまが存在する場合が多い。こ
のように設備やフードにすきまが存在する場合粉
塵などがこれらにより外部に出ないようすきまで
の通過流速を十分高めた風量で吸引することが必
要である。フード開口部での流速は焼結設備での
１例では次の通りである。
集塵設備の吸引風量制御方法に関する。 発塵、発煙の防止のため、それらに密閉フード
を設け集塵・集煙を図るのが望ましいが、フード
は設けていても、スペース上、構造上、作業上か
ら密閉できない場合が多い。また設備自体も密閉
構造ではなく、すきまが存在する場合が多い。こ
のように設備やフードにすきまが存在する場合粉
塵などがこれらにより外部に出ないようすきまで
の通過流速を十分高めた風量で吸引することが必
要である。フード開口部での流速は焼結設備での
１例では次の通りである。
【表】
従来の集塵設備の１例を第１図に示す。図にお
いて、１はダストを発生する設備で、この設備１
の上部にはダストを吸引するためのフード２が設
けられている。フード２は、設備１の幅よりその
開口部を大きくされており、設備１および設備１
と該フード２のすきま３から所定の流速で大気を
吸引する働きをなす。フード２で吸引された外気
は発生ダストと共に集塵ダクト４を通して集塵機
５へ導入され、集塵機５でダストを除去された
後、集塵フアン入口ダンパ６および排風機７を経
て煙突８から大気中に放出される構成とされてい
る。係る構成の集塵設備において、設備１は、通
常各種の反応を起こしたり高温物を取扱つたりす
るが、それらは時間とともに変化していくため、
集塵されたガスの温度も時間とともに変化する。
このように吸引ガス条件が変化した場合、吸引ガ
ス量はどのように変化するかを第２図を用いて説
明する。 第２図において、曲線ＡおよびA′は排風機７
の実風量と圧力の関係を示した特性曲線であり、
Ａはガス温度t1の場合、A′はガス温度t2の場合
で、t1＞t2である。また曲線ＣおよびC′は、同様
にガス温度t1およびt2の場合の排風機７実風量と
動力の関係を示したものである。一方、設備の抵
抗は一般に下式で示される。 ΔＰ＝k1・γ・v2 ……(1) ここに ΔＰ：抵 抗 ｋ：係 数 γ：ガス比重 ｖ：ガス流速 今、ガス温度がｔ℃のときのガス比重γは下式
で示される。 γ＝k2・２７３／２７３＋ｔ ……(2) (1)、(2)式より下式が成立する。 ΔＰ＝k1・k2・２７３／２７３＋ｔ・v2 ……(3) すなわち、一定断面の場合、ガス流速は実風量
に比例するからガス温度が上昇した場合には同一
実風量であると抵抗が小さくなる。ここで、図中
Ｂ，B′で示す曲線はガス温度t1およびt2における
抵抗曲線である。図からも明らかなように、ガス
温度が変化しても抵抗曲線Ｂ，B′と排風機性能曲
線Ａ，A′との交点（運転点）Ｐ，Ｑにおいて排
風機通過実風量はほとんど変らない。また動力は
温度t1，t2に対して図中R.S点の如く、温度の低
下に伴ない増加する。ところで、集塵に関して
は、前述のフード２開口部の流速によつて集塵風
量が決定されるため、外気温度をt0℃とするとt0
℃における最適風量Q0が決定され、前述の温度
上昇にも拘らずこの風量を吸引する必要があり、
また逆にこの風量以上の量を引く必要はない。い
ま温度t1℃における排風機７の吸引実風量をQ1と
すると温度t0℃における風量Q0′に換算すれば
Q0′は下式となる。 Q0′＝Q1・２７３＋ｔ０／２７３＋ｔ１ ……(4) 風量Q0′は上記の通り最適風量としてQ0である
べき故Q0＝Q0′とすると、(4)式により、温度が上
昇してくれば吸引実風量も増加させ、温度が低下
してくれば吸引実風量を減少させることになる。 このように、従来の集塵設備によると、ガス温
度はプロセス状況に応じて変動するものであるに
も拘らず、予想最高温度に対応する風量をベース
にして排風機７が一定回転で運転され、何ら制御
がなされていなかつた。すなわち前述のように、
ガス温度が低下してくれば吸引実風量は少くてよ
いのに、吸引実風量を変化させていないため、第
２図のＲ，Ｓ点の如く大きな差が出て、低温時の
電力消費が大きかつたり、また排風機７の設計値
は通常余裕をもたせたものであるため、現実には
必要以上の電力消費をなす設備となつていた。こ
のように集塵設備の吸引風量が制御されていない
理由は、設備１とフード２のすきま３すなわち外
気吸引個所における吸引風量を正確に把握するこ
とが困難なためで、吸引個所が１個所の場合、集
塵機５後の排気の風量、温度を測定して大気吸引
量を算出することが出来るが、排気中のダストの
影響や温度の変動により正確な値が把握しにくい
し、また吸引個所が多数ある場合には、個々の吸
引個所での吸引風量を知るには吸引個所近くのダ
クト４内で計測することになるが、その場合ダス
ト量がさらに多くなりまたダクト４の直管部が十
分とれないため、計測護差が大きくなるほど正確
な値を把握しにくいことによる。また、フード２
内圧力など圧力計測によつてフード２での吸引量
を知る方法もあるが、これも、ダストの問題や吸
引による温度上昇によるドラフトや温度変動によ
る影響で、極めて不正確・不安定な計測とならざ
るをえなかつた。 本発明はこのような問題を解決することを目的
とし、設備からのダスト、煙の発生を防止するた
めにフード設備などの吸引部を設けた集塵設備に
おいて、吸引部の外気吸引個所近傍に外気と連通
する計測管を設け、この計測管を通過する大気の
流量もしくは流速を計測してその値を前記吸引個
所の集塵風量の代表値とし、この代表値が所定の
設定値になるように集塵設備の排風量を自動的に
調整する集塵設備の吸引風量制御方法を提供する
ことによつて、その目的を達成するものであり、
これにより吸引部の外気吸引個所における大気の
流量もしくは流速を正確に計測できて集塵設備を
ガス温度の変動に必要にして十分な排風量とする
ことができ、もつて電力消費も必要最小限におさ
えて省エネルギを図ることができるものである。 以下本発明の方法をその一実施例を示す図面に
基づいて詳細に説明する。第３図中、第１図と同
じ機器については同一番号を符した。図におい
て、９はフード２のすきま３すなわち外気吸引個
所近傍に設けられた外気と連通する小径のパイプ
状計測管で、この計測管９には、その内部を通過
する大気の流量もしくは流速を計測する風量もし
くは風速測定用機器１０が設けられている。そし
て測定用機器１０は、その測定風量が設定風量と
一致するように、排風機駆動用電動機１１の速度
を調整する速度調整用機器１２に電気的接続がな
され、前記排風機駆動用電動機１１の回転数を制
御可能とされている。次に、フード２のすきま３
近傍に計測管９を設けた理由を述べる。前述した
ように吸引空気は設備１およびすきま３から吸引
されるのであるが、その吸引風量は内部圧力と外
気圧力の差圧によつて決される。したがつて、そ
の差圧が判明すればそのときのすきま３部通過流
速が算出でき、その流速とすきま３部面積の積と
しての流量が算出できる。またこれにより差圧を
吸引量の代表値とすることができる。しかしなが
ら、前述の通りフード２内圧力の計測は正確を期
し難いし、またすきま３部通過流速を直接測定す
ることも困難である。そこでフード２のすきま３
近傍に小径の計測管９を新たなすきまとして設け
ることによつて、その計測管９内の流速もしくは
流量を吸引量の代表値とすることができるのであ
る。このようなことから、計測管９内を通過する
流体は大気であり、温度も大気温であるため、極
めて正確な計測ができることになる。なお、図示
しなかつたが、間欠的に計測を行なう場合は、計
測管９入口にバルブを設け、通常は閉にして漏れ
量を減ずるようにすればよい。 係る構成で、実際の運転時には、排風機７の回
転数を種々に変化させ、必要にして十分なる集塵
状況にあるところで測定閉機器１０の数値を読み
取つておく。そしてその数値を設定値にして排風
機駆動用電動機１１の回転数制御を行なつてやれ
ば、過剰な排風による効力損失を防ぐことができ
る。 なお、上記実施例においては排風機７の電動機
１１を回転数制御する方法としたが、流体継手や
入口ダンパ６制御など動力の低減に結びつく風量
制御手段であればいずれでもよい。 以上本発明方法によれば、フード設備などの吸
引部の外気吸引個所における大気の流量もしくは
流速を正確に計測できて集塵設備をガス温度の変
動に必要にして十分な排風量とすることができ、
もつて電力消費も必要最小限におさえ省エネルギ
を図ることができる。また本方法を採用すること
により、例えば集塵ダクトにダストによる破孔が
発生した場合、計測管の値が所定値に達しないた
め、その際は警報を出すようにしておけば、設備
の目視によるチエツクをしなくてもその破孔の発
生を知ることができ、省力化にも大きく役立ち得
る。
いて、１はダストを発生する設備で、この設備１
の上部にはダストを吸引するためのフード２が設
けられている。フード２は、設備１の幅よりその
開口部を大きくされており、設備１および設備１
と該フード２のすきま３から所定の流速で大気を
吸引する働きをなす。フード２で吸引された外気
は発生ダストと共に集塵ダクト４を通して集塵機
５へ導入され、集塵機５でダストを除去された
後、集塵フアン入口ダンパ６および排風機７を経
て煙突８から大気中に放出される構成とされてい
る。係る構成の集塵設備において、設備１は、通
常各種の反応を起こしたり高温物を取扱つたりす
るが、それらは時間とともに変化していくため、
集塵されたガスの温度も時間とともに変化する。
このように吸引ガス条件が変化した場合、吸引ガ
ス量はどのように変化するかを第２図を用いて説
明する。 第２図において、曲線ＡおよびA′は排風機７
の実風量と圧力の関係を示した特性曲線であり、
Ａはガス温度t1の場合、A′はガス温度t2の場合
で、t1＞t2である。また曲線ＣおよびC′は、同様
にガス温度t1およびt2の場合の排風機７実風量と
動力の関係を示したものである。一方、設備の抵
抗は一般に下式で示される。 ΔＰ＝k1・γ・v2 ……(1) ここに ΔＰ：抵 抗 ｋ：係 数 γ：ガス比重 ｖ：ガス流速 今、ガス温度がｔ℃のときのガス比重γは下式
で示される。 γ＝k2・２７３／２７３＋ｔ ……(2) (1)、(2)式より下式が成立する。 ΔＰ＝k1・k2・２７３／２７３＋ｔ・v2 ……(3) すなわち、一定断面の場合、ガス流速は実風量
に比例するからガス温度が上昇した場合には同一
実風量であると抵抗が小さくなる。ここで、図中
Ｂ，B′で示す曲線はガス温度t1およびt2における
抵抗曲線である。図からも明らかなように、ガス
温度が変化しても抵抗曲線Ｂ，B′と排風機性能曲
線Ａ，A′との交点（運転点）Ｐ，Ｑにおいて排
風機通過実風量はほとんど変らない。また動力は
温度t1，t2に対して図中R.S点の如く、温度の低
下に伴ない増加する。ところで、集塵に関して
は、前述のフード２開口部の流速によつて集塵風
量が決定されるため、外気温度をt0℃とするとt0
℃における最適風量Q0が決定され、前述の温度
上昇にも拘らずこの風量を吸引する必要があり、
また逆にこの風量以上の量を引く必要はない。い
ま温度t1℃における排風機７の吸引実風量をQ1と
すると温度t0℃における風量Q0′に換算すれば
Q0′は下式となる。 Q0′＝Q1・２７３＋ｔ０／２７３＋ｔ１ ……(4) 風量Q0′は上記の通り最適風量としてQ0である
べき故Q0＝Q0′とすると、(4)式により、温度が上
昇してくれば吸引実風量も増加させ、温度が低下
してくれば吸引実風量を減少させることになる。 このように、従来の集塵設備によると、ガス温
度はプロセス状況に応じて変動するものであるに
も拘らず、予想最高温度に対応する風量をベース
にして排風機７が一定回転で運転され、何ら制御
がなされていなかつた。すなわち前述のように、
ガス温度が低下してくれば吸引実風量は少くてよ
いのに、吸引実風量を変化させていないため、第
２図のＲ，Ｓ点の如く大きな差が出て、低温時の
電力消費が大きかつたり、また排風機７の設計値
は通常余裕をもたせたものであるため、現実には
必要以上の電力消費をなす設備となつていた。こ
のように集塵設備の吸引風量が制御されていない
理由は、設備１とフード２のすきま３すなわち外
気吸引個所における吸引風量を正確に把握するこ
とが困難なためで、吸引個所が１個所の場合、集
塵機５後の排気の風量、温度を測定して大気吸引
量を算出することが出来るが、排気中のダストの
影響や温度の変動により正確な値が把握しにくい
し、また吸引個所が多数ある場合には、個々の吸
引個所での吸引風量を知るには吸引個所近くのダ
クト４内で計測することになるが、その場合ダス
ト量がさらに多くなりまたダクト４の直管部が十
分とれないため、計測護差が大きくなるほど正確
な値を把握しにくいことによる。また、フード２
内圧力など圧力計測によつてフード２での吸引量
を知る方法もあるが、これも、ダストの問題や吸
引による温度上昇によるドラフトや温度変動によ
る影響で、極めて不正確・不安定な計測とならざ
るをえなかつた。 本発明はこのような問題を解決することを目的
とし、設備からのダスト、煙の発生を防止するた
めにフード設備などの吸引部を設けた集塵設備に
おいて、吸引部の外気吸引個所近傍に外気と連通
する計測管を設け、この計測管を通過する大気の
流量もしくは流速を計測してその値を前記吸引個
所の集塵風量の代表値とし、この代表値が所定の
設定値になるように集塵設備の排風量を自動的に
調整する集塵設備の吸引風量制御方法を提供する
ことによつて、その目的を達成するものであり、
これにより吸引部の外気吸引個所における大気の
流量もしくは流速を正確に計測できて集塵設備を
ガス温度の変動に必要にして十分な排風量とする
ことができ、もつて電力消費も必要最小限におさ
えて省エネルギを図ることができるものである。 以下本発明の方法をその一実施例を示す図面に
基づいて詳細に説明する。第３図中、第１図と同
じ機器については同一番号を符した。図におい
て、９はフード２のすきま３すなわち外気吸引個
所近傍に設けられた外気と連通する小径のパイプ
状計測管で、この計測管９には、その内部を通過
する大気の流量もしくは流速を計測する風量もし
くは風速測定用機器１０が設けられている。そし
て測定用機器１０は、その測定風量が設定風量と
一致するように、排風機駆動用電動機１１の速度
を調整する速度調整用機器１２に電気的接続がな
され、前記排風機駆動用電動機１１の回転数を制
御可能とされている。次に、フード２のすきま３
近傍に計測管９を設けた理由を述べる。前述した
ように吸引空気は設備１およびすきま３から吸引
されるのであるが、その吸引風量は内部圧力と外
気圧力の差圧によつて決される。したがつて、そ
の差圧が判明すればそのときのすきま３部通過流
速が算出でき、その流速とすきま３部面積の積と
しての流量が算出できる。またこれにより差圧を
吸引量の代表値とすることができる。しかしなが
ら、前述の通りフード２内圧力の計測は正確を期
し難いし、またすきま３部通過流速を直接測定す
ることも困難である。そこでフード２のすきま３
近傍に小径の計測管９を新たなすきまとして設け
ることによつて、その計測管９内の流速もしくは
流量を吸引量の代表値とすることができるのであ
る。このようなことから、計測管９内を通過する
流体は大気であり、温度も大気温であるため、極
めて正確な計測ができることになる。なお、図示
しなかつたが、間欠的に計測を行なう場合は、計
測管９入口にバルブを設け、通常は閉にして漏れ
量を減ずるようにすればよい。 係る構成で、実際の運転時には、排風機７の回
転数を種々に変化させ、必要にして十分なる集塵
状況にあるところで測定閉機器１０の数値を読み
取つておく。そしてその数値を設定値にして排風
機駆動用電動機１１の回転数制御を行なつてやれ
ば、過剰な排風による効力損失を防ぐことができ
る。 なお、上記実施例においては排風機７の電動機
１１を回転数制御する方法としたが、流体継手や
入口ダンパ６制御など動力の低減に結びつく風量
制御手段であればいずれでもよい。 以上本発明方法によれば、フード設備などの吸
引部の外気吸引個所における大気の流量もしくは
流速を正確に計測できて集塵設備をガス温度の変
動に必要にして十分な排風量とすることができ、
もつて電力消費も必要最小限におさえ省エネルギ
を図ることができる。また本方法を採用すること
により、例えば集塵ダクトにダストによる破孔が
発生した場合、計測管の値が所定値に達しないた
め、その際は警報を出すようにしておけば、設備
の目視によるチエツクをしなくてもその破孔の発
生を知ることができ、省力化にも大きく役立ち得
る。
第１図は従来の集塵設備の概略構成図、第２図
は第１図の集塵設備における排風機の実風量と圧
力の関係および排風機の実風量と動力の関係をあ
らわす図、第３図は本発明に係る集塵設備の概略
構成図である。 １……設備、２……フード、３……すきま（外
気吸引個所）、９……計測管、１０……風量もし
くは風速測定用機器。
は第１図の集塵設備における排風機の実風量と圧
力の関係および排風機の実風量と動力の関係をあ
らわす図、第３図は本発明に係る集塵設備の概略
構成図である。 １……設備、２……フード、３……すきま（外
気吸引個所）、９……計測管、１０……風量もし
くは風速測定用機器。
Claims (1)
- １ 設備からのダスト、煙の発生を防止するため
にフード設備などの吸引部を設けた集塵設備にお
いて、吸引部の外気吸引個所近傍に外気と連通す
る計測管を設け、この計測管を通過する大気の流
量もしくは流速を計測してその値を前記吸引個所
の集塵風量の代表値とし、この代表値が所定の設
定値になるよう集塵設備の排風量を自動的に調整
することを特徴とする集塵設備の吸引風量制御方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13166582A JPS5922622A (ja) | 1982-07-27 | 1982-07-27 | 集塵設備の吸引風量制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13166582A JPS5922622A (ja) | 1982-07-27 | 1982-07-27 | 集塵設備の吸引風量制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5922622A JPS5922622A (ja) | 1984-02-04 |
| JPS6154451B2 true JPS6154451B2 (ja) | 1986-11-22 |
Family
ID=15063360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13166582A Granted JPS5922622A (ja) | 1982-07-27 | 1982-07-27 | 集塵設備の吸引風量制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5922622A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004150190A (ja) * | 2002-10-31 | 2004-05-27 | Takenaka Komuten Co Ltd | 粉塵流出防止システム |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61167420A (ja) * | 1985-01-21 | 1986-07-29 | Satake Eng Co Ltd | バツグ・フイルタ装置 |
| JPS63315122A (ja) * | 1987-06-17 | 1988-12-22 | Shintou Dasutokorekutaa Kk | 燃焼炉用集塵方式 |
-
1982
- 1982-07-27 JP JP13166582A patent/JPS5922622A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004150190A (ja) * | 2002-10-31 | 2004-05-27 | Takenaka Komuten Co Ltd | 粉塵流出防止システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5922622A (ja) | 1984-02-04 |
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