JPS6156438B2

JPS6156438B2 -

Info

Publication number: JPS6156438B2
Application number: JP3111982A
Authority: JP
Inventors: Masahiro Watada; Fumito Ueno; Nobuyuki Kato; Hiromasu Sasaki
Original assignee: Daikin Kogyo Co Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 1982-02-26
Filing date: 1982-02-26
Publication date: 1986-12-02
Also published as: JPS58148295A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、主として冷房又は冷暖房可能とした
冷凍装置、詳しくは圧縮機を備え、該圧縮機の容
量を制御し、冷房又は暖房能力を向上した冷凍運
転が行なえるようにした冷凍装置に関する。

従来、冷凍装置において、前記圧縮機としてロ
ータリ圧縮機を用い、吸入ポートと吐出ポートと
をもつたシリンダに、前記各ポート間のポンピン
グチヤンバーに開口するインジエクシヨンポート
を設けると共に、前記圧縮機の吸入ポートと吐出
ポートとに接続する冷媒回路には、凝縮器及び蒸
発器となる二つの熱交換器の他、これら熱交換器
の中間位置に気液分離器を介装し、この気液分離
器のガス域にガスインジエクシヨン通路を接続し
て、この通路を前記インジエクシヨンポートに連
通させ、前記気液分離器で分離した中間圧のガス
冷媒を前記シリンダのポンピングチヤンバーにイ
ンジエクシヨンして、前記圧縮機の容量を定格容
量より増大し、冷凍装置の能力をアツプするもの
が例えば特開昭54−6162号公報に示されている通
り知られている。

所が、この従来装置は、前記インジエクシヨン
ポートを、該ポートの中心と、ブレードの中心と
の、ロータの回転中心に対してなす角度を15〜60
度の範囲に設けているため、前記ロータのシリン
ダ室への内接点が吸入ポートを通過した後、換言
すると吸入行程が完了し、圧縮行程になつてから
前記インジエクシヨンポートが開いて、中間圧の
ガス冷媒がインジエクシヨンされると共に、前記
シリンダの内圧が、インジエクシヨンされるガス
冷媒のインジエクシヨン圧より高圧になつた後、
前記インジエクシヨンポートが閉じられることに
なるのである。

この結果、インジエクシヨン開始から終了まで
の角度、即ちインジエクシヨン角度が小さく、そ
れだけインジエクシヨン量が少なくなり、しか
も、インジエクシヨンされたガス冷媒が、前記イ
ンジエクシヨンポートの閉鎖までの間に逆流し、
インジエクシヨン量が減少することになり、充分
な能力アツプが行なえない問題があつたし、ま
た、圧縮行程開始時におけるシリンダ室の内圧は
吸入圧となり、中間圧のガス冷媒をインジエクシ
ヨンしているに拘わらず、インジエクシヨンによ
るエネルギー効率を充分向上できない問題があつ
た。

本発明の目的は、圧縮機のシリンダ室に開口す
るインジエクシヨンポートを、インジエクシヨン
する中間圧のガス冷媒の流速を基に、所定位置に
形成することにより、インジエクシヨンするガス
冷媒を有効に利用し、充分な能力アツプが行なえ
ると共に、エネルギー効率も充分向上できるよう
にするものである。

本発明の構成は、インジエクシヨンポートを備
えた圧縮機の前記インジエクシヨンポートを、ロ
ータの圧縮行程において、シリンダ室の内圧がイ
ンジエクシヨン圧となるロータ位置の第１円弧
と、前記ロータのシリンダ室への内接点が、前記
吸入ポートを通過して、該吸入ポートを閉じる位
置に対し、前記インジエクシヨンポートからイン
ジエクシヨンされるガス冷媒が、前記吸入ポート
に至る時間に相当する回転方向後方に変位したロ
ータ位置の第２円弧との吐出ポート側交点に設
け、前記インジエクシヨンポートを、第２円弧の
ロータ位置で開き始め、第１円弧のロータ位置で
閉じ終るごとく成し、前記ガス冷媒の充分なイン
ジエクシヨンが行なえ、しかも、圧縮行程の開始
時におけるシリンダ室の内圧をインジエクシヨン
圧に直ちに高め、エネルギー効率の高い、高効率
な圧縮機運転を可能にしたのである。

以下本発明冷凍装置の実施例を図面に基づいて
説明する。

本発明冷凍装置の基本構造は、第１図に概略的
に示した通りであつて、ロータリー圧縮機１と、
二つの熱交換器２，３、二つに分割した膨張機構
４，５、これら膨張機構４，５の中間位置に設け
る気液分離器６及びアキユムレータ７をもつ冷媒
回路８と、前記気液分離器６のガス域から延び、
前記圧縮機１の後記するインジエクシヨンポート
に接続するインジエクシヨン通路９とを備え、こ
のインジエクシヨン通路９から前記圧縮機１のポ
ンピングチヤンバーに、中間圧のガス冷媒をイン
ジエクシヨンすることにより、能力アツプを行な
うごとくしたものである。

第１図に示したものは、前記冷媒回路８に四路
切換弁１０を備え、該切換弁１０の切換えによ
り、実線矢印で示した冷房サイクルと、点線矢印
で示した暖房サイクルとを形成し、前記熱交換器
２，３のうち、室内側に設ける室内側熱交換器２
を、冷房サイクルでは蒸発器として冷房を、ま
た、暖房サイクルでは凝縮器として暖房を行なう
ようにしている。

尚、室外側に設ける室外側熱交換器３は、冷房
サイクルにおいて凝縮器となり、暖房サイクルに
おいて蒸発器になるのは云うまでもない。

又、前記膨張機構４，５は、キヤピラリーチユ
ーブを用い、冷房時作用するキヤピラリーチユー
ブ４ａ，５ａと、暖房時作用するキヤピラリーチ
ユーブ４ｂ，５ｂとをそれぞれ並列に接続して構
成しており、前記各キヤピラリーチユーブ４ａ，
５ａ，４ｂ，５ｂには、それぞれ逆止弁１１，１
２，１３，１４を直列に接続している。

又、以上の構成において、前記膨張機構４，５
を構成するキヤピラリーチユーブ４ａ，５ａ，４
ｂ，５ｂのうち、前記気液分離器６の前段に位置
するキヤピラリーチユーブ４ａ又は５ｂの、後段
に位置するキヤピラリーチユーブ５ａ又は４ｂに
対する長さを調整することにより、前記気液分離
器６内の冷媒圧力が定まり、この気液分離器６で
発生する中間圧ガスのガス発生量を調節できるの
である。

しかして、前記圧縮機１は、第２図に示したご
とく、円筒形ハウジングボデイ２０ａと、ハウジ
ングトツプ２０ｂ及びハウジングボトム２０ｃか
ら成る密閉形ハウジング２０に回転子２１ａ、駆
動軸２１ｂ、固定子２１ｃ等からなるモータ２１
と、後記するシリンダブロツク２２とを内装し、
前記モータ２１の回転子２１ａに固定の駆動軸２
１ｂを、前記シリンダブロツク２２に貫通させ、
前記シリンダブロツク２２に内装するロータ２３
を駆動するごとくしたもので、前記シリンダブロ
ツク２２は、中心部分に前記駆動軸２１ｂの軸心
と同心円とした円形のシリンダ壁をもつシリンダ
室２４ａを設けたシリンダボデイ２４と、前記シ
リンダ室２４ａを閉鎖する平面をもつたフロント
ヘツド２５とリヤヘツド２６とから成り、前記シ
リンダ室２４ａに前記駆動軸２１ｂの軸心に対し
エキセントリツクに回転する前記ロータ２３を内
装するのである。

第２図乃至第４図に示した圧縮機１は、ステー
シヨナリーブレード式ロータリー圧縮機であつ
て、前記ロータ２３は、前記駆動軸２１ｂから一
体に延びる円形外周面をもつたカム２３ａと、該
カム２３ａの外周に嵌合するローラー２３ｂとか
ら構成し、前記カム２３ａの中心O₄を、前記駆
動軸２１ｂの軸心O₃、換言すると前記シリンダ
室２４ａの中心O₃に対し偏心させると共に、前
記ローラー２３ｂは、前記シリンダ室２４ａの高
さ、換言すると前記各ヘツド２５，２６の平面間
の長さとほゞ等しくし、その外周面を、シリンダ
壁に接触させるのであり、前記駆動軸２１ｂの駆
動により、前記ローラー２３ｂのシリンダ壁への
内接点O₁が、前記シリンダ壁に沿つて周方向に
移動する構造となつている。

そして、前記シリンダボデイ２４には、前記ロ
ーラー２３ｂの外周面と密接状に接触するシーリ
ング表面をもつたブレード２７を取付け、このブ
レード２７を挾んで両側の近接した位置に、前記
シリンダ室２４ａに開口する吸入ポート２８及び
吐出ポート２９を設け、これら各ポート２８，２
９の後記する中間位置に、インジエクシヨンポー
ト３０を設けるのであつて、前記吸入ポート２８
と吐出ポート２９との間には、前記ローラー２３
ｂの内接点O₁と、前記ブレード２７の前記ロー
ラー２３ｂへの接触点O₂とで区画されるポンピ
ングチヤンバー３１を形成している。又、前記ブ
レード２７は、前記ローラー２３ｂの軸方向長さ
と同じ長さの幅をもち、第３図に示したごとく、
前記シリンダボデイ２４に形成する案内溝に、摺
動自由に支持するのであつて、前記シリンダボデ
イ２４に一端を支持する１対のブレードばね３２
により、前記シリンダ室２４ａ内に突入するよう
に付勢しており、前記ブレード２７のシーリング
表面を、前記ローラー２３ｂの外周面と常に接触
するごとく成している。

又、前記吸入ポート２８は、前記シリンダボデ
イ２４の一側に、前記シリンダ壁を貫通して水平
状に設けるのであり、また、前記吐出ポート２９
は、前記フロントヘツド２５に、前記平面を貫通
して垂直状に設けるのであつて、この吐出ポート
２９の前記密閉ハウジング２０への開口部には、
一端を前記フロントヘツド２５に支持した吐出弁
３３を設けている。

又、前記吸入ポート２８には、第３図のごとく
接続管３４，３５の組立体を継手管３６を介して
結合しており、前記接続管３５には、前記冷媒回
路８の低圧側即ち、前記アキユムレータ７の出口
側から延びる吸入管８ａを接続するのであり、前
記吐出ポート２９は、前記吐出弁３３を介して前
記ハウジング２０に開口しており、前記吐出ポー
ト２９から吐出されるガス冷媒は、前記ハウジン
グトツプ２０ｂに接続する前記冷媒回路８の吐出
管８ｂを介して吐出されるのである。

尚、第２図において、３７は、前記圧縮機１を
固定するブラケツト、３８は、前記モータ２１の
固定子２１ｃに給電するターミナル、３９はター
ミナルガード、４０はターミナルカバーであり、
また、４１は前記モータ２１の回転子２１ａに固
定するバランスウエイト、４２は、前記ハウジン
グボトム２０ｃに取付けるマグネツトで、前記ハ
ウジング２０の底部に充填する潤滑油中に混入す
る鉄粉等を除去するものである。また、４３は、
前記駆動軸２１ｂの下端に取付ける油ポンプで、
前記潤滑油を、前記駆動軸２１ｂの中心部に設け
る油通路４４に吐出するのである。又、前記油通
路４４には、前記ロータ２３を構成するカム２３
ａの上下に形成する油室２３ｃに前記潤滑油を供
給する供給路４４ａと、前記カム２３ａの上下に
位置し、前記フロントヘツド２５及びリヤヘツド
２６と、前記駆動軸２１ｂとの間に、前記潤滑油
を供給する供給路４４ｂとをもつている。

又、４５は前記フロントヘツド２５の上部を覆
い、吐出ポート２９からの冷媒吐出による騒音を
軽減するためのマフラーである。

次に、以上の如く構成する冷凍装置における圧
縮機１のインジエクシヨンポート３０について説
明する。

このインジエクシヨンポート３０は、主として
リヤヘツド２６又はフロントヘツド２５に、前記
シリンダ室２４ａに対し垂直方向に向けて開口す
るごとく形成し、前記リヤヘツド２６及び前記シ
リンダボデイ２４に形成する連通路５０，５１を
介して、前記インジエクシヨン通路９と連通させ
るのである。

尚、前記連通路５０，５１とインジエクシヨン
通路９との接続は、前記シリンダボデイ２４に開
口する前記連通路５０の開口部に、前記ハウジン
グボデイ２０ａを貫通する接続管５２を取付け、
この接続管５２に継手管５３を介して、前記イン
ジエクシヨン通路９を接続して行なうのである。

しかして、以上の如く形成する前記インジエク
シヨンポート３０の形成位置を説明する。

前記圧縮機１において、前記ロータ２３の１回
転ごとに１回の吐出が行なわれるのであるが、一
つのポンピングチヤンバー３１についてみてみる
と、第５図乃至第８図のごとく、前記ロータ２３
の２回転で吐出されるようになつている。

即ち、第５図のごとく、前記ロータ２３のシリ
ンダ壁への内接点O₁が前記ブレード２７のロー
タ２３への接触点O₂に位置する角度位置を基点
０゜とした場合、この基点位置では、前記ポンピ
ングチヤンバー３１の容積は零であり、この基点
位置から前記内接点O₁が吸入ポート２８の開口
位置に入ると、以後前記ポンピングチヤンバー３
１の容積が増大して前記吸入ポート２８からガス
冷媒が吸込まれる。そして、第７図のごとく前記
基点位置からロータ２３が380度回転して、前記
内接点O₁が前記吸入ポート２８を通過し該吸入
ポート２８が閉じられた時吸入が終了するのであ
る。このとき、前記ポンピングチヤンバー３１は
最大容積となる。その後は、前記ロータ２３の回
転より前記ポンピングチヤンバー３１の容積は減
少して吸込んだ前記ガス冷媒を圧縮し、前記ロー
タ２３が基点位置に対し例えば570度回転した位
置で前記吐出弁３３が開き、圧縮した高圧のガス
冷媒の吐出を開始し、前記内接点O₁が第５図の
位置に戻ると、即ち、ロータ２３が基点位置から
720度回転した時、吐出が終了するのである。

以上の如く動作する圧縮機１において、前記イ
ンジエクシヨンポート３０は、前記ロータ２３の
エキセントリツクな回転により、ロータ２３によ
り開閉されるもので、前記インジエクシヨンポー
ト３０の位置を決めるには、第４図に示したごと
く、前記圧縮行程において、前記吐出弁３３が開
く角度位置の手前であり、かつ、ポンピングチヤ
ンバー３１の内圧が、インジエクシヨン圧となる
ロータ位置（このロータ位置は、前記内圧が、イ
ンジエクシヨン圧と等しくなる位置にのみ限定さ
れず、インジエクシヨン圧より多少低い位置も含
むものである。）の第１円弧Ａと、前記内接点O₁
が吸入ポート２８を通過して、該ポート２８が閉
じられた位置に対し、前記インジエクシヨンポー
ト３０からインジエクシヨンされるガス冷媒が、
前記吸入ポート２８に至る時間に相当する回転方
向後方に変位したロータ位置の第２円弧Ｂとの吐
出ポート側交点Ｋに設定し、前記インジエクシヨ
ンポート３０を、第２円弧Ｂのロータ位置で開き
始め、第１円弧Ａのロータ位置で閉じ終るごとく
成すのである。

即ち、吸入行程において、前記ロータ２３によ
りインジエクシヨンポート３０が開き始める寸前
のロータ位置（第６図）と、前記ロータ２３の回
転で、前記内接点O₁が吸入ポート２８を通過し
て、該ポート２８を閉じたロータ位置（第７図）
との前記ロータ２３の回転中心Ｏに対する角度を
リターン角θとし、前記内接点O₁が吸入ポート
２８を閉じたロータ位置（第７図）と、前記ロー
タ２３の回転で、前記インジエクシヨンポート３
０が閉じたロータ位置（第８図）との、前記回転
中心Ｏに対する角度をインジエクシヨン角αと
し、かつ、Piをインジエクシヨン圧、Psを吸入
圧とし、ロータ２３の半径をＲとした場合、となるごとく、前記インジエクシヨンポート３０
の位置を設定するのである。

尚、上式において、Ｃは流量係数、ｇは重力の
加速度、γはガス冷媒の比重量であつて、上式の
分子は前記インジエクシヨンポート３０からイン
ジエクシヨンされるガス冷媒が、吸入ポート２８
に至る時間t₁であり、また、分母は、前記ロータ
２３が、前記リターン角θを回転する時間t₂であ
る。しかして、前式においてｔ_１／ｔ_２＝１が好ましいが、前記したごとくｔ_１／ｔ_２＜１（但しｔ_１／ｔ_２≒
１）であつてもよい。

又、前記した構成において、前記ロータ２３
は、カム２３ａとローラー２３ｂとにより形成
し、前記カム２３ａとローラー２３ｂとの間に
は、油室２３ｃがあつて、高圧の潤滑油が供給さ
れているのであるから、前記インジエクシヨンポ
ート３０は、前記駆動軸２１ｂを中心に、該中心
から前記内接点O₁へ結ぶ線上におけるローラー
２３ｂの内面に至る寸法を半径として描いた仮想
円より半径方向外側の位置とするのが好ましい
し、また、前記インジエクシヨンポート３０の口
径は前記ローラー２３ｂの半径方向の幅より小径
とするのであつて、通常は1.8mm程度とするので
ある。また、前記インジエクシヨン圧Piは、口径
との関連で設定するのであるが、通常は７〜10
Kg/cm²とするのである。

因みに、インジエクシヨンポート３０の口径を
1.8mmとし、インジエクシヨン圧Piを８Kg/cm²とし
た場合、前記リターン角θは約50度とし、また前
記インジエクシヨン角αは約130度とするのであ
つて、前記リターン角θとインジエクシヨン角α
とのトータル180度の範囲内において、前記イン
ジエクシヨンポート３０が開き、インジエクシヨ
ンが行なわれるのである。

以上の如く、前記インジエクシヨンポート３０
は、前記ロータ２３が前記リターン角θ及びイン
ジエクシヨン角αの範囲にあるとき、前記ポンピ
ングチヤンバー３１に開口しているのであつて、
中間圧のガス冷媒は、吸入行程にあるリターン角
θの始点位置でインジエクシヨンが開始され、イ
ンジエクシヨン角αの終点位置でインジエクシヨ
ンが終了するのである。

しかして、前記ロータ２３がリターン角θにあ
るとき、前記ポンピングチヤンバー３１には、前
記吸入ポート２８と中間圧ポート５１とがともに
開口することになるので、インジエクシヨンされ
たガス冷媒が、前記吸入ポート２８から流出しよ
うとするが、前記リターン角θは、インジエクシ
ヨンポート３０からインジエクシヨンされるガス
冷媒が前記吸入ポート２８に至る時間を基に設定
しているので、前記ガス冷媒が吸入ポート２８か
ら流出する前に、前記吸入ポート２８を閉じるの
である。

従つて、前記リターン角θにおいて、インジエ
クシヨンされたガス冷媒も、すべて能力アツプに
有効に利用できるし、また、吸入行程の終了時に
おける前記チヤンバー３１の内圧は、インジエク
シヨン圧Piにできるのである。

また、前記ロータ２３がリターン角θを通過す
ると吸入行程が終り、インジエクシヨン角αに入
つて圧縮行程に移る。このインジエクシヨン角α
においては、前記インジエクシヨンポート３０の
みが、前記ポンピングチヤンバー３１に開口する
し、また、前記インジエクシヨンポート３０は、
前記チヤンバー３１の内圧が、インジエクシヨン
圧とほゞ等しいロータ位置で閉じられるのである
から、前記インジエクシヨンポート３０に逆流す
ることなく、インジエクシヨンしたガス冷媒をす
べて有効に利用できるのであつて、前記リターン
角θにおいてインジエクシヨンされるガス冷媒と
のトータル量が、前記ポンピングチヤンバー３１
に収容されるガス量に加算されることになり、そ
のインジエクシヨン効率は99.6％に向上でき、前
記圧縮機１の容量が増大して、18〜25％の能力ア
ツプが可能となるのである。

しかも、圧縮行程開始時の前記チヤンバー３１
の内圧は、インジエクシヨン圧Piにできるので、
エネルギー効率も向上でき、高効率な圧縮運転が
可能となるのである。

次に、中間圧ガスのインジエクシヨンにより能
力アツプが行なわれることについて、第９図に示
したモリエル線図により説明する。

第９図において〜は、冷凍サイクルを示
し、は圧縮機１の吐出ポート２９から吐出した
高圧ガス冷媒、は凝縮器となる熱交換器２又は
３の出口側における高圧液冷媒、は、前段側膨
張機構４又は５で中間圧に減圧された液ガス混合
冷媒、は、前記気液分離器６で分離された中間
圧の液冷媒、は、後段側膨張機構５又は４で低
圧に減圧された液ガス混合冷媒、は、蒸発器と
なる熱交換器３又は２の出口側で、圧縮機１の吸
入ポート２８から吸入される低圧ガス冷媒の状態
を示しており、又は、前記気液分離器６で分離
された中間圧のガス冷媒を示している。

しかして、インジエクシヨン時、前記気液分離
器６で分離された中間圧のガス冷媒を、前記ポ
ンピングチヤンバー３１にインジエクシヨンする
のであるから、このインジエクシヨン量をｇと
し、前記気液分離器６から後段側膨張機構５又は
４、蒸発器となる熱交換器３又は２を経て圧縮機
１の吸入ポート２８に戻る冷媒−−の循環
量をＧとしたとき、前記圧縮機１の吐出ポート２
９から吐出される高圧ガス冷媒の吐出量は、Ｇ
＋ｇとなり、前記インジエクシヨン量ｇだけ吐出
量が増大することになる。

従つて、暖房時においては、凝縮作用をする室
内側熱交換器２を流れる冷媒量が増し、暖房能力
がアツプするのであり、また、冷房時において
は、前記気液分離器６で分離された中間圧の液冷
媒は、第９図モリエル線図のごとく飽和液線上
になり、Δｉだけ蒸発潜熱が増大するのであつ
て、冷房能力もアツプできるのである。

以上説明した実施例は、ステーシヨナリーブレ
ード式ロータリー圧縮機を用いたものであるが、
ロータリーブレード式ロータリー圧縮機を用いて
もよい。

以上の如く本発明は、圧縮機１のシリンダ室２
４ａに開口するインジエクシヨンポート３０の位
置を、ロータ２３の圧縮行程において、シリンダ
室２４ａの内圧がインジエクシヨン圧となるロー
タ位置の第１円弧Ａと、前記ロータ２３のシリン
ダ室２４ａへの内接点が、前記吸入ポート２８を
通過して、該吸入ポート２８を閉じる位置に対
し、前記インジエクシヨンポート３０からインジ
エクシヨンされるガス冷媒が、前記吸入ポート２
８に至る時間に相当する回転方向後方に変位した
ロータ位置の第２円弧Ｂとの吐出ポート側交点に
設け、前記インジエクシヨンポート３０を、第２
円弧Ｂのロータ位置で開き始め、第１円弧Ａのロ
ータ位置で閉じ終るごとく成したのであるから、
インジエクシヨンするガス冷媒をすべて有効に利
用でき、そのインジエクシヨン効率を100％近い
高効率に向上できるのであり、能力を高能力に向
上できるのである。

その上、圧縮行程開始時のシリンダ室内圧を、
インジエクシヨン圧にできるのでエネルギー効率
も向上でき、省エネルギーの冷凍運転が行なえる
のである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例を示す概略説明図、
第２図は第１図の実施例で用いる圧縮機の縦断面
図、第３図は第２図−線における断面図、第
４図はインジエクシヨンポートの形成位置を示す
概略説明図、第５図乃至第８図は圧縮機の吸入一
圧縮行程を示す説明図、第９図はモリエル線図で
ある。１……圧縮機、２，３……熱交換器、６……気
液分離器、８……冷媒回路、９……インジエクシ
ヨン通路、２３……ロータ、２４ａ……シリンダ
室、２８……吸入ポート、２９……吐出ポート、
３０……インジエクシヨンポート。

Claims

【特許請求の範囲】

１シリンダ室２４ａに開口する吸入ポート２８
と吐出ポート２９及び、これら吸入ポート２８と
吐出ポート２９との間にインジエクシヨンポート
３０をもち、前記シリンダ室２４ａにロータ２３
を内装したロータリー圧縮機１と、前記インジエ
クシヨンポート３０に連通するインジエクシヨン
通路９とを備えた冷凍装置において、前記インジ
エクシヨンポート３０を、前記ロータ２３の圧縮
行程において、シリンダ室２４ａの内圧がインジ
エクシヨン圧となるロータ位置の第１円弧Ａと、
前記ロータ２３のシリンダ室２４ａへの内接点
が、前記吸入ポート２８を通過して、該吸入ポー
ト２８を閉じる位置に対し、前記インジエクシヨ
ンポート３０からインジエクシヨンされるガス冷
媒が、前記吸入ポート２８に至る時間に相当する
回転方向後方に変位したロータ位置の第２円弧Ｂ
との吐出ポート側交点に設け、前記インジエクシ
ヨンポート３０を、第２円弧Ｂのロータ位置で開
き始め、第１円弧Ａのロータ位置で閉じ終るごと
く成したことを特徴とする冷凍装置。