JPS6156475B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は液体金属特に液体ナトリウムにより冷
却される型式の原子炉に関する。

より厳密には、本発明は液体ナトリウムで冷却
される一体形高速原子炉の主容器および又は一次
容器を冷却する装置に関する。

一体形原子炉とは一次冷却回路が全部原子炉の
主容器内に置かれている原子炉すなわち換言すれ
ば、熱交換器及び一次流体を循環するポンプがす
べて原子炉の主容器内に置かれている原子炉を意
味する。

本発明が解決した問題は、公知の型式の一体形
液体ナトリウム冷却原子炉を垂直断面で概略的に
示す添付図面の第１図を参照することによつて一
層容易に理解されよう。

第１図に原子炉のコンクリート圧力容器２を示
し、該容器は多数の回転栓６及び８を有する原子
炉室の屋根４にて閉鎖される。原子炉の容器自身
は主容器の壁１０にて構成され、一次ナトリウム
は該容器内に収容される。主容器１０は直接コン
クリートの屋根４から吊り下げられている。原子
炉の炉心部１２は燃料集合体からなり、該集合体
はその下端が原子炉の炉心部のダイヤグリツド１
４内に挿入される。ダイヤグリツドは主容器１０
で支持されるダイヤグリツド支持板１６上に載つ
ている。容器の内部には幾つかの一次ポンプ１８
及び熱交換器２０がある。所謂熱いナトリウム２
１が存在する帯域と冷いナトリウム２２が存在す
る帯域とは一次容器２３にて分離され、該容器２
３は下方円筒形シエル２５及び上方円筒形シエル
３４を有し、これらのシエルは傾斜壁２４により
連結される。熱いナトリウムは一次容器２３の内
部に置かれ、冷たいナトリウムは空間２２内にあ
り、該空間２２は一般に中間容器空間と呼ばれ、
主容器１０及び一次容器２３との間に形成され
る。

ナトリウムは原子炉炉心部１２の燃料集合体を
通つて上方に流れ、加熱した状態で一次容器２３
の中に移行し、熱交換器２０に侵入してここで冷
却され、次いで２６から出て中間容器空間２２内
に流入する。この冷却されたナトリウムはポンプ
１８で吸込まれ、導管２８からダイヤグリツド１
４内に低い圧力で放出され、ここでサイクルが再
び始められる。この放出された冷たいナトリウム
は２つの部分に分けられ、これらの２つの部分の
うちの主部分は炉心１２の燃料集合体を通つて上
方に循環し、熱いナトリウムの帯域２１に入る。
又残りの部分は、各燃料集合体の基部に設けられ
た制限部（図示せず）を介して下方にそらされ、
主容器１０の冷却に使用される。この下方にそら
された部分は燃料集合体の基部に設けられた制限
部によつて得られるため、熱いナトリウムの帯域
２１に入る主部分と常に正比例の関係にある。

主容器１０内に収容されている一次ナトリウム
の上には圧力下のアルゴン被覆部３０が載つてい
る。

設備全体を支持する主容器１０は非常に大きい
温度の勾配を受ける。事実、ナトリウムは原子炉
の炉心部入口（冷たいナトリウム）で380℃位の
温度であり又原子炉の炉心部出口（熱いナトリウ
ム）で540℃位の温度である。冷たいナトリウム
を主容器の壁に接触させておくために二個の同心
のバツフル壁３２及び３４を設け、主容器の壁と
バツフル壁３２とで通路３６を、又バツフル壁３
２と３４とで通路３８を形成する。通路３６は開
口をダイヤグリツド支持板１６の下方に有し、該
通路３６には燃料集合体の下端に於てダイヤグリ
ツド１４内に噴射される冷たいナトリウムの流量
の小部分が供給される。冷たいナトリウムは通路
３８を通つて下方に戻り中間容器空間２２に入
る。

この冷却方式は中動力の高速原子炉には充分で
あるけれども高い動力の原子炉（例えば出力１，
000MWを有する原子炉）に対しては明らかに不
適当である。事実原子炉の運転状態が変ると熱い
ナトリウムのレベルが変動する。同様の事が通路
３６及び３８の上方部分に於て冷たいナトリウム
のレベルに起る。通路３６と３８の間の連結部
は、上端に於いては閉鎖されておらず、単にナト
リウムの自由面全体を被覆するアルゴン層３０で
境界が設けられているだけである。上述したよう
に、熱いナトリウムの帯域２１に入る冷たいナト
リウムの主部分と、各燃料集合体の基部に設けら
れている制限部を介して下方にそらされ、主容器
１０とバツフル壁３２との間の通路３６で上方に
循環される冷たいナトリウムの残りの部分とが常
に正比例の関係にあるため、ポンプ１８の速度が
大きくなると帯域２１での熱いナトリウムのレベ
ルと、通路３６内のナトリウムのレベルとが上昇
し、従つて通路３６からバツフル壁３２とバツフ
ル壁３４との間に構成された通路３８への冷たい
ナトリウムの流量が増大する。通路３８が冷たい
ナトリウムの入つている帯域２２と絞り部（図示
せず）を介して連通しているため、通路３８に入
る冷たいナトリウムの流量が前記絞り部を通つて
出る冷たいナトリウムの流量よりも大きいとき、
通路３８内の冷たいナトリウムのレベルが上昇
し、循環しないナトリウムの層がバツフル３２の
上縁の上方につくられ、従つて相当の深さの循環
しないナトリウム層が通路３６の上方部分に存在
する。この循環しない大きい層は熱いナトリウム
から発する熱放射により加熱される。従つて主容
器はこの手段によつては、この動かないナトリウ
ム層と接触している帯域では最早や冷却されな
い。事実、この帯域は、容器に加わる応力が最大
である主容器の上方部分と正確に一致する。これ
に反し、ポンプ１８の作動速度が低下すると熱い
ナトリウムの帯域２１のレベルが降下し、通路３
６から通路３８に溢れる冷たいナトリウムの流量
が、通路３８から絞り部を通つて出る冷たいナト
リウムの流量よりも小さくなり、その結果通路３
８内のナトリウムのレベルがバツフル壁３２の上
縁以下になり、冷たいナトリウムが通路３６から
円筒形シエル３２に溢れるので、オーバーフロー
が起こる。このオーバーフロー時にアルゴンの気
泡が通路３８を通るナトリウム内に導入され易
い。原子炉の燃料集合体上の冷却作用が不充分か
つ不規則になり易いから極めて厄介な結果を引き
起す危険が生じる。

従来の解決手段として環状通路３６及び３８の
上方部分にサイホンを設け、これにより冷たいナ
トリウムを主容器のこの帯域内に循環させる。し
かしこの解決は効果的ではあるが容器の内部構造
が複雑になりかつ重量が増し、加うるサイホン室
内のガスの圧力を調節する必要性を伴う。

本発明は、上述した主容器に沿う環状空間に冷
たいナトリウムを流して環状空間の頂からオーバ
ーフローさせ、ナトリウムのオーバーフローが容
器のガス被覆を構成するガスの気泡の引き入れを
防止するように行なわれる簡易な原子炉容器構造
に関する。この冷却手段は主容器の壁或は後に述
べる懸垂型の一次容器の壁を冷却するために計画
される。

本発明による原子炉は包囲体内に置かれた容器
を有する型式のもので、該包囲体は、その頂部
が、容器を吊下げる原子炉室屋根で閉鎖され、前
記容器は原子炉の炉心部を収容しかつ前記炉心部
を冷却する液体ナトリウムで一部満され、不活性
ガスの被覆が前記液体ナトリウムの自由表面上に
置かれ、前記原子炉には熱い液体金属をそれが原
子炉の炉心部を通過した後に収集しかつ冷たい液
体金属を前記炉心部の下の、前記原子炉容器の下
方部分に再び噴射する手段を設け、前記容器には
更に第一円筒形シエルと、第二円筒形シエルを設
け、前記第一円筒形シエルは原子炉容器の間に第
一環状空間即ち環状供給空間を形成し、前記第二
円筒形シエルはこれと第一円筒形シエルとの間に
第二環状空間即ち環状放出空間を形成し、前記二
個の環状空間の一方は冷たい液体金属を供給する
ために使用され又他方の環状空間は前記液体金属
を放出するために使用される。

原子炉の特徴として、液体金属のレベルは両方
の環状空間内で自由であり又二個の環状空間を分
離する前記第一円筒形シエルは、前記環状放出空
間内の前記冷たい液体金属の最大レベルより上に
自由な頂縁を有し、この縁の垂直断面の形状は、
環状供給空間から来る冷たい液体金属の前記縁を
越える流れが、前記第一円筒形シエルの壁に沿つ
て起るように、環状供給空間の方に向いた第一円
筒形シエルの壁に接線で接合する円の一部の形状
である。

本発明の第一実施例によれば、冷却方式は主容
器に関する。

従つて原子炉の特徴として、環状供給空間は第
一円筒形シエル及び前記主容器の内壁によつて構
成され、前記主容器は液体金属の全容積と前記液
体金属の上にある不活性ガスの被覆とを収容し、
容器の頂部は、前記容器を吊下げる屋根により閉
鎖され、環状放出空間は、前記第一円筒形シエル
及び前記第二円筒形シエルによつて構成され、前
記環状放出空間はその下端が前記主容器の下方部
分内に開口する。

この実施例の他の特徴によれば、環状放出空間
はその下端が閉鎖されていて、前記第二円筒形シ
エルに形成された流量制限オリフイスのみにより
主容器の下方部分と連通する。

本発明の第二実施例によれば、冷却方式は吊下
げ支持形の内部容器即ち一次容器に関する。

従つて原子炉の特徴として、前記一次容器は第
一及び第二円筒形シエルを有し、前記第一円筒形
シエルは自由な頂部縁を有し、前記第一シエルの
底縁は前記一次容器に漏れ止めの方法で整合さ
れ、前記一次容器は前記第一円筒形シエルとの接
合部のレベルの上方に開口を備え、前記一次容器
と第一円筒形シエルとの間の環状空間は環状放出
空間を構成し第二円筒形シエルと一次容器及び第
一円筒形シエルとの間の環状空間は環状供給空間
を構成する。

両方の実施例によれば、前記縁の垂直断面の形
状である前記円の一部の直径は第一円筒形シエル
の厚さより大きいのが望ましい。

縁の色々な形状によれば、円の一部の直径は第
一円筒形シエルの厚さに等しい。

何れの場合にも、前記縁に複数の垂直な凹部を
設けることができ、それらの凹部は縁の周囲に沿
うて等間隔に配置される。

第２図に示す本発明の第一実施例を参照して本
発明の特徴を詳細に説明する。

第２図に於て容器１０の内部に容器１０と同じ
軸線を有する第一円筒形シエル即ちバツフル５０
を設け、このバツフル５０は容器１０との間に環
状の空間即ち環状供給空間５２を形成する。バツ
フル５０は下端に於てダイヤグリツド支持板１６
に接合され、かくしてポンプ１８にて炉心部１２
に再び噴射された冷たいナトリウムの一部分が、
燃料集合体の基部にある制限部を通つてダイヤグ
リツド支持板１６の下方に移行し、環状空間５２
内を循環することが出来る。バツフル５０は上端
に自由縁５４を有する。

同様に、容器１０は第一円筒形シエル５０と同
心の第二円筒形シエル５６を有し、それは以下対
応バツフルと呼ぶ。

第二の環状空間５８は対応バツフル５６とバツ
フル５０との間に形成される。対応バツフル５６
は傾斜壁２４の下方の下端に開口を有し、傾斜壁
２４は冷たいナトリウムの帯域を境界付けてい
る。対応バツフル５６は又その上端６０が自由で
ありかつ熱いナトリウムの自由レベルＡの上方に
位置する。

縁５４は原子炉の如何なる運転状態に於ても常
に、環状空間５８内の冷たいナトリウムの自由レ
ベルＤの上方にある様な高さに置かれる。ポンプ
を停止させると、ナトリウムは主容器内の自然対
流による約0.1Qnの流量で循環するようになりレ
ベルＢが降下して容器の他の部分でのレベル
A′及びD′とほとんど同じになる。しかしなが
ら、ポンプがその作動を開始するとすぐに、空間
５２に供給される冷たいナトリウムの流量が増大
し、レベルＢがバツフル５０の頂縁に到達し、そ
の後、ナトリウムが縁５４から溢れるようになる
ため、ポンプが作動している場合には、空間５２
内の冷たいナトリウムの自由レベルＢは明かに縁
５４の少し上に位置しかつ前記レベルＢは一次ナ
トリウムの流量変化に関係なく実質的に一定であ
る。

冷たいナトリウムは縁５４を溢れて矢印Ｃで示
す如くオーバーフロー層を形成して第二の環状空
間５８内に侵入する。

ポンプが規定流量Qnから0.2Qnまでの流量範囲
に対応する作動状態にあるとき、レベルＡは図で
明らかなようにレベルＤより高い。

本発明によればバツフル５０の縁５４は、オー
バーフロー層Ｃがバツフル５０の内壁６２から離
れない様な輪郭を与えられている。かくしてオー
バーフロー層Ｃは実際上、上部を被覆する気体
（例えばアルゴン）の気泡を引き入れない。

研究の結果縁５４に、垂直断面が円の一部であ
る様な形状を与えることにより前記効果を得るこ
とが可能であることが判明した。

特に頂縁の最適な形状を第３及び３′図に示
す。

第３図に於て、縁は半円６４の形状を有し、そ
の直径はバツフル５０を構成する金属薄板の厚さ
ｅに等しい、特に明かな点は前記半円はバツフル
５０の内壁６２に接線で接合する。

第３′図は別の構造例を示し、この場合には、
縁は、垂直断面が円の一部である形状を有する円
環の一部で構成される。円のこの部分はバツフル
５０の内壁６２で接線で接合する。後で示すよう
に、これらの円形の縁は、環状空間５２内のナト
リウムの流量が広範囲に亘つて変化する場合でも
バツフル５０の内壁から離れないオーバーフロー
を得ることを可能にし、この設計はナトリウムの
規定流量がかなり高い値に達したとき特に有益で
ある。

冷たいナトリウムが位置する原子炉容器の下方
帯域（傾斜壁２４の下方）に向つて冷たいナトリ
ウムを差し向けるのに役立つ対応バツフル５６は
又次の機能を果す。それはオーバーフローのナト
リウム内に存在する小量の気泡を環状空間５８か
ら自由面へ上昇させることができ、かくして気泡
は被覆３０の中へ開放される。

一例として環状空間５２内のナトリウムの規定
流量Qnが600リツトル／秒、容器１０の内径が略
21m、又丸味の付いた縁の直径が50mm、縁の平面
度の交差が±2.5mm、のとき次の結果が得られ
た。

ナトリウムの流量に関して引き入れられるガス
の流量は、バツフルと対応バツフルとの間の隙間
150mmに対し容積５×10^-5以下。

バツフルと対応バツフルとの間の隙間75mmに対
し容積１×10^-4以下。

更にQnから0.1Qnに至る流量変化の場合、容器
１０に沿うナトリウムの自由面Ｂは、異なる流量
に対応する温度状態を考慮してたつた18mmしか変
化しない。

流量がかなり低い場合には、バツフル５０の縁
５４に第４図に示す如く凹部分を設けることが有
利である。凹部６８は縁の全長に亘つて等間隔に
設けられる。各凹部の傾斜側７０及び７０′並び
に基部には勿論丸味が施される。

この場合、縁５４の長さに関し縁５４の周囲に
沿う凹部の長さは確保すべき最小流量の関数とし
て決定される。

第５図はナトリウムの自由レベルＤ及びＡの調
節方式の一つの実施例を示す。

図より明らかな如く、レベルＤはレベルＡより
高い高さに調節される。従つて対応バツフル５６
はダイヤグリツド支持板１６まで延長され環状空
間５８と容器の残部との連通は流量制限オリフイ
ス７４により行われる。これらの流量制限オリフ
イスは圧力降下を引き起こし、この圧力降下はレ
ベルＤを上昇させるのに役立つ。

この圧力降下はレベルＢとＤとの間の高さの差
を減少することを可能にする。この実施例では、
ポンプが作動している場合、レベルＤは規定流量
Qnから流量0.2Qnに至る流量内でレベルＡより常
に高い。ポンプが停止すると（流量0.1Qn）この
時レベルＤ及びＡが等しくなる。

第６及び７図は、本発明の冷却方式を、液体ナ
トリウム冷却原子炉の内部容器即ち一次容器の冷
却の場合に適用している本発明の第二実施例を示
している。この一次容器は屋根から吊下げられて
いる。勿論コンクリートの屋根４から吊下げられ
ている主容器１０が示され、構造組立体全体は気
密の包囲体を形成するように設計されている。屋
根４は従来公知の二個の偏心回転栓６及び８を備
えている。この実施例では、主容器１０の内部に
一次即ち内部容器１００を設け、後者は同様に上
部に於て屋根４から吊下げられている。一次容器
１００にて形成される支持構造物は特に原子炉の
炉心部１２を支持する様に設計されかつ熱い液体
ナトリウムを収容し、その上に例えばアルゴンの
如きガス被覆体が存在する。主容器の内部に一次
ポンプ１８及び一次熱交換器２０を設ける。主容
器１０と一次容器１００との間に形成された空間
は冷たいナトリウムを収容する。一次容器１００
から放出された熱いナトリウムはノズル導管１０
４を経て各熱交換器２０の入口１０２に向つて流
れる。各熱交換器２０の出口２６に於て冷たいナ
トリウムは２つの容器の間に再び噴射される。す
るとナトリウムは入口１０６を経てポンプ１８内
に入りそこから導管２８を経て放出され、該導管
は冷たいナトリウムを直接原子炉の炉心部１２の
底の部分に再び噴射する。原子炉の屋根４には容
器の内部に向う面に底ライニング１０８が施して
ある。容器１００の上部係止端部の両側に於て、
バツフル１１４との関連しかつ放射防止及び対流
防止効果を有する断熱構造物１１０及び１１２
が、上部ガス被覆１１６で囲まれている容器１０
０の頂壁を保護するための熱遮蔽装置を形成し、
容器１００は内部円筒形シエル１１８を備え、該
シエルは容器１００と共に環状空間１２０を形成
し、該環状通路にはその下端から原子炉の炉心部
１２の下部内に噴射される冷たいナトリウムの漏
出流れが供給される。円筒形シエル１１８は上端
に小径部分１２２を有し、それはこの区域の環状
空間１２０の幅を増す。環状空間１２０が最大の
幅を有する上方区域には、円筒形シエル１２４が
設けられ、その頂縁１２６は自由であり又その底
縁は切頭円錐形シエル１２８にて一次容器１００
に接合されている。かくて円筒形シエル１２４は
環状空間１２０の上方部分を区域１３０及び区域
１３２の二個の区域に分離する。区域１３０は環
状空間１２０の延長部を形成し、区域１３２は円
筒形シエル１２４と容器１００とによつて構成さ
れる。切頭円錐形シエル１２８は上方に於て、一
次容器１００には複数個の開口又は流量制限オリ
フイス１３４が設けられている。第２図と比較し
て明らかなように、シエル１１８は前述の節のシ
エル５０とちようど同じ機能をなし、又一次容器
１００の上方部分は第２図のシエル５６と同様に
対応バツフルの機能を果す。

冷たいナトリウムは環状空間１２０から供給さ
れ、それから頂縁１２６の上を通る。次にこの液
体ナトリウムの冷却液は開口１３４を通して放出
される。開口の直径は、環状空間１３２内の相対
的なレベルを調節するように算定することができ
る。

明らかなる如く、縁１２６に与えられる形状は
第３及び３′図に示す形状であり或は換言すれば
前述した丸味の付けられたものと同一である。更
に縁１２６には、前の節で述べたものと同一の凹
部６８（第４図に示す如き）を等間隔に設けるこ
とができる。この構造は正しく前に述べた機能と
同一の機能を果す。この結果オーバーフローレベ
ルを安定にしかつ冷却回路中への不活性ガスの引
き入れを防止する。

第２図を参照して述べた設計上の解決策に関し
次の注意を必要とする。

オーバーフローの輪郭即ち縁１２６の輪郭は非
常に短いから、縁の半径を増し或は冷却機の流量
を減少することが必要である。他方では、静圧力
が円筒形シエルの内部から加えられ、これにより
これらのシエル特にシエル１１８の座屈の潜在的
な危険を小さくする。

本発明は添付図面を参照して説明した構造例に
限られるものではなくあらゆる変形形態に及ぶこ
とは明らかである。かくして、特に使用条件に応
じて、第二の円筒形シエル１１８は前記の形状と
異なつたものに設計出来る。例えば前記第二シエ
ルは高さ全体に亘つて円筒形にするか或はその第
二シエルを先ず容器１００の壁と平行にしそれか
ら第一円筒形シエル１２８に平行にして環状空間
１２０の断面積をその高さ全体に亘つて一定に保
つようにしてもよい。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来方式の液体ナトリウム冷却原子炉
の容器の垂直断面図、第２図は主容器に採用した
本発明の冷却方式の第一実施例を示す原子炉の一
部垂直断面図、第３及び３′図はバツフルの縁の
形状を示す部分図、第４図は凹部を有するバツフ
ルの縁を示す図、第５図は主容器を冷却するため
のオーバーフロー層のレベル調節方式を示す図、
第６図は本発明の冷却方式を具えた吊下式一次容
器を有する原子炉の垂直断面図、第７図は冷却方
式を示す第６図の詳細図である。 ２……コンクリート圧力容器、４……屋根、１
０……主容器、１２……原子炉の炉心部、１４…
…ダイヤグリツド、１８……ポンプ、２０……熱
交換器、２１……熱いナトリウム、２２……冷た
いナトリウム、２３……一次容器、２５……下方
円筒形シエル、３４……上方円筒形シエル、３０
……圧力アルゴンの被覆、３２，３４……バツフ
ルの壁、１６……ダイヤグリツド支持板。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 頂部が屋根で閉鎖されている包囲体の中に置
   かれた容器を有し、該容器が前記屋根から吊下げ
   られている型式の原子炉であつて、前記容器は原
   子炉の炉心部を収容しかつ前記炉心部を冷却する
   のに役立つ液体ナトリウムで一部満され、前記液
   体の自由面の上方に不活性ガスの被覆が置かれ、
   前記原子炉には、更に熱い液体金属をそれが原子
   炉の炉心部を通過した後に収集しかつ前記炉心部
   の下方の前記原子炉の前記容器の下方部分内に冷
   たい液体金属を再び噴射する手段を備え、前記容
   器は更に第一の円筒形シエルを備え、該シエルは
   これと前記原子炉の前記容器との間に第一の環状
   空間を形成し又第二の円筒形シエルを備え、該シ
   エルはこれと第一円筒形シエルとの間に第二の環
   状空間を形成し、前記２つの環状空間のうちの一
   方は冷たい液体金属を供給するために使用される
   環状供給空間であり、又前記環状空間のうちの他
   方は前記液体金属を放出するために使用される環
   状放出空間である前記原子炉において、液体金属
   のレベルは両方の環状空間内で自由であり、二つ
   の環状空間を分離する前記第一円筒形シエルが自
   由な頂縁を有し、該縁は前記環状放出空間内の前
   記冷たい液体金属の最大レベルより上に位置し、
   前記縁の垂直断面の形状は、環状供給空間から来
   る冷たい液体金属の前記縁を越える流れが、前記
   第一円筒形シエルの壁に沿つて起るように、環状
   放出空間の方に向いた第一円筒形シエルの壁に接
   線で接合する円の一部の形状である、ことを特徴
   とする原子炉。 ２ 環状供給空間は第一円筒形シエルと主容器の
   内壁とによつて構成され、該容器は前記液体金属
   上に存在する不活性ガスの被覆と共に液体金属の
   全容量を収容し、容器の頂部は前記容器が吊下げ
   られる屋根にて閉鎖され、環状放出空間が前記第
   一円筒形シエルと前記第二円筒形シエルとによつ
   て構成され、前記環状放出空間はその下端が前記
   主容器の下方部分に開口している特許請求の範囲
   第１項による原子炉。 ３ 環状放出空間はその下端が閉鎖され、そして
   前記第二円筒形シエルに形成された流量制限オリ
   フイスのみにより主容器の下方部分と連通してい
   る特許請求の範囲第２項による原子炉。 ４ 前記容器は第二容器即ち所謂主容器内にある
   一次容器であり、前記一次容器は原子炉の屋根か
   ら吊下げられかつ前記第一円筒形シエル及び前記
   第二円筒形シエルを有し、前記第一円筒形シエル
   は自由頂縁及び底縁を有し、該底縁は前記一次容
   器に漏洩しない様に接合し、前記一次容器は前記
   第一円筒形シエルとの接合部のレベルより上に開
   口を備え、前記一次容器と第一円筒形シエルとの
   間の環状空間は環状放出空間を構成し、第二円筒
   形シエルと、一次容器及び第一円筒形シエルとの
   間の環状空間は環状供給空間を構成する特許請求
   の範囲第１項による原子炉。 ５ 前記円の一部は第一円筒形シエルの厚さより
   大きい直径を有する特許請求の範囲第１項による
   原子炉。 ６ 前記円の一部は第一円筒形シエルの厚さに等
   しい直径を有する特許請求の範囲第１項による原
   子炉。 ７ 前記縁に複数の垂直な凹部を設け、該凹部は
   縁の周囲に沿うて等間隔に配置されている、特許
   請求の範囲第１項乃至第６項いずれか１つによる
   原子炉。