JPS6157552B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はもろい原料を炉に供給しかつ供給操作
で生じた粉塵を捕集するための装置に関する。 本発明は〓焼したりん酸塩集塊、炭素およびシ
リカを炉供給原料として使用しまたこれら集塊の
通常取扱いおよび炉への運搬の際集塊や炭素粒の
破壊により粉塵を生ずる様な元素りんの製法に特
別の用途をもつ。集塊や炭素の破壊による粉塵の
ほかにガスも炉から粉塵と共に発生しそれらは捕
集の必要がある。 元素りん製造の様な礦石を炉に供給し高温処理
して礦物製品を回収する普通の知られた炉操業に
おいて、安全な方法で粒子とガスの両方の捕集処
理操作は重大な障害を提出する。りん製造に用い
られる電炉操業においては、炭素とシリカが混合
された礦石は炉上ある距離にある供給槽中に入れ
られており、供給原料を槽から炉におとすに供給
シユートが使われる。炉に使用するりん酸塩礦石
製造の１方法では礦石を破砕し、ブリケツト化、
ペレツト化又は焼結してち密な集塊とし、礦石か
ら燃焼性および他のガス生成元素を除去する必要
があればそれを〓焼する。りん礦石をりん製造に
使うに適したブリケツトに製造する方法は1973年
９月18日公告のジエームス Ｋ、サリヴアンらの
米国特許第3760048号に記載されている。 供給原料槽からの供給シユートは直接炉に接続
しているので、炉内のガスはシユートをとおつて
原料槽に上昇できる。この配置は炉に要する原料
の一定供給のため必要であるが、ガスと粒子を捕
集するうまい方法と装置が開発されれば解決する
にちがいない多くの問題を生ずる。それから生ず
る第１問題は、ガス発生により炉内圧力が実質的
に変化すると、これらガスと圧力が炉供給シユー
トを上に原料槽まで伝達されることである。炉か
ら発生したこのガスは原料槽内で発生した粉塵と
共に捕集する必要があるので捕集方法と装置はそ
の系容量に過負担となることなく広範な変動ガス
量を処理するに十分の融通性をもたねばならな
い。 炉内で過度のまた変化する圧力発生の第２の理
由は炉操業の“陥没効果”といわれることによつ
ておこる。これは微粉又は溶融粒子が炉内で炉内
への原料の連続供給を妨げるクラスト又は障壁を
つくつた場合におこる。このクラストは供給物が
炉内におち操作されることを妨げる。クラスト又
は障壁がそれを支えねばならぬ供給物の重量で破
壊すると大量の供給原料の陥没が大きな抑えられ
ていた圧力の急増をおこす。この状況のもとで処
理と回収用のりんおよび２酸化炭素ガス排出に設
計された普通の排風機はこの急増量を処理できな
い。結果として過剰ガスは供給シユートを上昇し
供給原料槽に入り捕集処理しなければならない粉
塵量およびガス容量が増加する。 炉内圧力変化発生の他の理由は微粉が炉内又は
原料槽に多量にあると生ずる密閉効果による。微
粉は通常ガススが炉から供給原料シユートおよび
原料槽を浸透して均一に排出され調節されるのを
妨げるガスのくさびを有効的に形成する。微粉の
くさびはそれが破られる迄炉内に圧力生成の閉止
効果をおこしまたくさびをとおし炉供給原料シユ
ートと原料槽中にガスの急速流がおこるので、そ
のガス流は処理しなければならない。 炉内における他の圧力変化の重要原因は供給原
料中の水分存在によるものである。供給原料中に
水分があるとそれが炉の高温にふれるやいなや直
ちに蒸気となり（直ちに蒸気に変化し）大量のガ
ス発生となる。〓焼集塊中に、通常集塊製造時に
含まれる以上の過剰水が集塊表面上に水蒸気凝縮
のため又は集塊冷却に加えられた水のため存在し
うる。この後者の場合は集塊〓焼後それをベルト
にのせて送る前冷却を要する。〓焼物冷却部が集
塊を冷却しなければその高温は〓焼集塊輸送に使
用するベルトをこがし役に立たなくするので、輸
送ベルト上に集塊をのせる前に時には集塊表面を
水で冷却することが必要となる。時には水冷装
置、例えば水冷タツピング口の偶然破損により炉
内に水がまき散らされて入ることもある。 この捕集系統におこる他の問題は炉から供給原
料シユートおよび槽をとおし排出されるガスが１
酸化炭素の実質的量を含むことである。このガス
濃度は捕集と輸送装置内で爆発性混合ガス生成を
防ぐ特定限度内に保つ必要がある。１酸化炭素の
存在はまたこのガスが低濃度においてさえ原料槽
又はシユート内でもえて溶融集塊ブリケツトを生
じそれが炉への供給原料の自由流にくさびとなり
又は閉止をおこすことを意味する。このことは供
給原料槽中で１酸化炭素ガスの燃焼をおこさせる
濃度に生成し又は１酸化炭素濃度が爆発性混合ガ
スを形成する点まで生成することを防ぐ様絶えず
ガスを供給原料槽から正常に排出して防ぐことが
できる。 更にこの領域で生ずる他の問題は炉が非常に高
温、例えば約350℃で操作されているので炉から
供給原料シユートと槽をとおして排出されるガス
も非常に高温であることである。このガス温度は
甚しい高温により損傷又は破損をうけず過機、
特に紙および布バグハウス操業ができる様な温度
以内に保つ必要がある。これら供給原料槽上で捕
集されるガスは炉から発生する時高温なばかりで
なくまた原料槽中の炭素の燃焼又は原料槽を上に
とおるガス中にもある１酸化炭素および（又は）
元素りんのいづれかの燃焼によつて加熱されるの
で、ガスは高温に達する。 ガス捕集法における他の最もむつかしい問題は
捕集用過機にまた特に大量ガスを処理するため
設計されたバツクハウスに送られるりん酸塩粉塵
粒子が水を含むことでおこる。この結果バグハウ
ス又は他の収塵法における過機が粉塵と水の混
合物によつてできる湿泥がつまりガスの過機又
はバグハウス自由通過が阻止され過材交換を要
する。 この問題は供給原料中の水が原料重量基準で
0.6乃至３重量％の様な少量であつてさえおこ
る。ガス流は捕集点からバグハウスまで過され
る点まで捕集輸送装置をとおり僅か２−３秒で流
れるので、過機の目づまりをおこすこの水分問
題の調節は特にむつかしい。したがつてガス流処
理はそれが成功するためには極めて短時間に行な
う必要がある。 なおそれ自体ある他の問題は安全な捕集法の設
計である上述のとおりガス流中の捕集され処理さ
れる１酸化炭素濃度を限定する必要がある。しか
しこの要請の他にこの方法は系をとおして動く非
調整燃焼からおこりまた人員に傷害を又は捕集と
輸送装置に損傷をおこす衝げき波を防ぐであろう
バツクアツプをもつ必要がある。せん断ボルトを
もつ破裂板と特定圧のもとで生ずる破裂ジスクは
知られているが、これらは現在の場合、即ち517
±172パスカルスに必要な低ゲージ圧のもとで開
く爆発板にはならない。したがつて全く新規の方
法は本発明に使われる捕集とガス輸送装置におけ
る圧力解放に必要である。 炉からの安定ガス流速を保つための均一な炉操
業を確保する努力に更に問題が起つている。これ
らは粉塵とガス捕集系と連動する炉への改良され
た供給系が必要とされている。炉原料供給系は供
給シユートが炉供給原料で満たされておりまた原
料槽に炉供給原料が一杯になつている必要がある
ので炉の原料供給系は重要である。原料槽と圧力
供給シユートが一杯である場合、炉から出るガス
はシユートと槽に入つている原料粒子床を浸透す
ることなしに容易にシユートと槽をとおつて炉外
に逃げることはできない。ガスと供給原料との間
の接触はガスを冷却すると共に原料粒子床が上昇
ガスの通路に対する上昇抵抗となるので炉からガ
スの逃げる速度を緩和する。 従来の原料供給系はしばしば普通の手動投下法
を使用しており、その場合シユート又はコンベヤ
ーは原料槽の上に位置しており供給原料は操作員
が一杯になつたと考える迄原料槽に手動で投下し
又はすべりおとす。一般に操作員が槽に原料装入
操作中槽から上る大量の粉塵とガスのため槽中の
原料水準をみることができないので、槽の原料水
準決定にはこの方法は不正確である。更に操作員
は原料槽が一杯であつてもシユートに供給原料が
入つているかどうか見たり測定したりできないの
で、この原料供給系は炉供給系シユートの閉止の
検査は不可能である。 本発明の目的は従来法における上記欠点を解決
して炉原料の供給およびガスと粒子の捕集を伴せ
行う新規な装置を提供することにある。 本発明によれば、供給原料を原料槽の設定水準
まで送る移動手段、原料槽の少なくも上部開口を
おおい原料槽から上がる炉ガスと粒子を外へもら
さないカバー、カバー内に大気を取り入れるため
にカバー中に備えた調節可能なスロツト、炉ガ
ス、粒子および取り入れた空気をカバー内から除
去するカバーの排出口、カバー内から排出ガスと
粒子を輸送するための上記排出口に接続する包ま
れたダクト、ガスから粒子分離用の上記ダクトに
接続する分離手段、上記分離手段から分離ガスを
外部に排出しかつカバー、ダクトおよび分離手段
を減圧状態に保つ排風機より成ることを特徴とす
る炉に原料を供給しかつ供給操作で生じた粉塵を
捕集するための装置、が提供される。 １つの好ましい態様において、カバーの側面に
非常用の（すなわち温度の異常上昇またはCOの
異常増加の事態に備えた）滑動可能な排気口部分
を備えることができる。もう１つの好ましい態様
において、ガスと粒子捕集系はまた新規の破裂板
を備えることができ、それはガスと粒子を捕集す
る下記原料槽カバーに使われる。この板はまた原
料槽カバーから粉塵過装置へのダクトおよび粉
塵過機それ自体中にもある。これらの領域は安
全板として働らきまた系のどの部分かでおこりう
る突然の燃焼に対し系の損傷を又は系全体に損害
が拡がるのを防ぐ爆発レリーフ板を入れることに
よつて保護される。この板は系中の重要位置にお
ける圧力解放の機能をもちそれらによつて衝げき
波が捕集装置全体に拡がるのを防ぐ。 付図１は供給原料槽と槽カバーを含む右から左
へ、即ち東から西へNo.１からNo.４までの４炉設備
の工場配置図を示している。 図２は４炉のうちの１炉の原料供給系およびガ
スと粒子の捕集系を含む本発明の方法を示す図で
ある。他の系は本質的に示した系と同一でありま
た残りの３炉への供給にも使われるので、これら
を詳細に示してはいない。 図３は破裂レリーフ板の図である。図４は捕集
領域から粉塵過機にガスと粒子両者を運ぶダク
トの１断面図である。 本発明は付図について最もよく記述できる。図
１には東端の炉がNo.１であり西端の炉がNo.４で東
から西にならんだ４りん炉の図が示されている。
図２はNo.４炉の原料供給系とガスと粒子の捕集系
の詳細図を示している。すべての炉はその供給機
構が同じ様に実際目的も同じであるから、その詳
細は炉No.４についてのみ示している。この実施態
様は炉供給コンベヤー系が４炉全部に供給する図
示コンベヤーのみで構成されている以外はNo.１，
No.２およびNo.３炉と詳細において同じである。 炉への供給原料、この場合〓焼りん酸塩集塊、
炭素（コークス）およびシリカはそれらのそれぞ
れの貯槽から出され輸送系の一部であるコンベヤ
ーＣ−１４に送られる。通常操業において、炉供
給原料速度を監視するため習慣的にコンベヤーＣ
−１４上にのせられた全物質重量検査を行なう。
コンベヤーＣ−１４はNo.３とNo.２炉の中間点で終
り絶えずその供給原料を逆転シヤトルコンベヤー
Ｃ−１５上にとおす。コンベヤーＣ−１５はコン
ベヤーＣ−１４からコンベヤーＣ−１５上への原
料の移送点からNo.４又はNo.１炉の最終原料槽まで
達する様十分に長い。実際にコンベヤーＣ−１５
は66ｍ程度にも長いコンベヤーで、このコンベヤ
ーの移動方向は逆転可能である。コンベヤーＣ−
１５はまた全シヤトルコンベヤーが東又は西にど
の原料槽シユート上にも移動し４炉のどの原料槽
も満たすことができる様できている。図２に示す
とおり逆転可能なシヤトルコンベヤーＣ−１５は
原料槽シユート４のうちの１個の上にあり、コン
ベヤーＣ−１４からコンベヤーＣ−１５上に送ら
れる供給原料はコンベヤーＣ−１５の上に行き各
炉原料槽６の上にある一連の７シユート４のうち
の１個におちる。これら原料槽シユート４は次に
シヤトルコンベヤーＣ−１５の下の両側にある原
料槽に原料を送る。原料槽シユート６の上端はす
べて並んでおり、コンベヤーＣ−１５端がある指
定原料槽シユート４の上にありそれと並んだ時各
シユートにコンベヤーＣ−１５から供給される。
各シユート４の上端に１酸化炭素又は火がシヤト
ルコンベヤー内に入らない様つりあいおもりつき
ヒンジ板（図示されていない）が設けられてい
る。 Ｃ−１５シヤトルへの供給法はプログラム制御
機（図示されていない）によつて操作され、それ
は第１自動制御方式、即ち方式１で次の順序で工
程が行なわれる。諒解し易い様工場の西側にある
No.３とNo.４炉の供給原料槽への供給を説明する。
図１にNo.４炉の供給系が示されている。 75分毎に１回逆転可能なシヤトルコンベヤーＣ
−１５はNo.３炉上の第１東供給原料槽シユート４
ａ上端上に来る。このシユートは絶えず供給原料
をNo.２とNo.３炉間のコンベヤーＣ−１５上におと
しているコンベヤーＣ−１４に最も近い。Ｃ−１
５コンベヤーは原料を西方向に運ぶコンベヤーＣ
−１５の西端から原料を第１シユート４ａにおと
す。この槽が満杯になると、Ｃ−１５シヤトルは
満杯となつた第１シユート４ａの隣りの第２シユ
ート４上へ西に移動する。次いで第２シユート４
が満たされる。Ｃ−１５コンベヤーはプログラム
制御機が信号する近接スイツチにより各シユート
上に行く、No.３炉の第７シユート４Ｇ（最西端）
が満杯になるまでＣ−１５シヤトルが順に西に動
いて７原料槽シユート４の各々（HaからHgとい
う）が満杯となる。各炉の７原料槽シユート４が
共通樋２をもつているので、これら相隣るシユー
ト間をシヤトルＣ−１５が移動する時原料供給中
止の必要はない。 重要なことはベルトが負荷されているときシヤ
トルＣ−１５の移動運動は常にコンベヤーＣ−１
４からの移送点における落下シユートから遠ざか
る方向であるのである。負荷されたシヤトルベル
トがＣ−１４落下シユートの方へ移動しては供給
原料がつかえるのでこれを防ぐためこの手配が指
令される。 No.３炉の最終原料槽４Ｇが満杯になると供給は
自動的に停止しNo.３炉の最終槽６に残留原料がお
とされてＣ−１４とＣ−１５コンベヤーは原料が
なくなる。こ最終No.３の原料槽６上の水準検知器
は他の槽のものより低く設定されておりＣ−１４
とＣ−１５コンベヤー上の残留原料が最終原料槽
６におちても溢れることがない様になつている。 供給原料がコンベヤー上になくなると直ちにＣ
−１５逆転可能なシヤトルコンベヤーは西にNo.４
炉上の第１原料槽シユート４ａ上の位置まで移動
する。原料槽シユート４ａはNo.４炉のシユートの
うち最東端にある。次いで供給は自動的に再開さ
れてこの炉の各原料槽シユート４に対し供給操作
が反復され最終原料槽シユート４Ｇが満たされて
再びＣ−１４とＣ−１５コンベヤーが空になる。
No.４炉の最終槽シユート４Ｇが満たされ残留原料
が全部両コンベヤー上になくなると、Ｃ−１５シ
ヤトルの他（東）端がNo.２炉上の第１西槽シユー
ト４Ｇ上に来る迄全シヤトルＣ−１５は東方向に
移動する。この時点で逆転可能なシヤトルコンベ
ヤーＣ−１５上のコンベヤー移動方向は逆転して
供給コンベヤーＣ−１４からコンベヤーＣ−１５
上におちる供給原料は東方向にＣ−１５コンベヤ
ー端まで流れ第１西原料槽シユート４Ｇの上にお
ちる。第１原料槽シユート４Ｇが満杯となつた後
シヤトルは東方向に第２原料槽シユート４上に移
動しこのシユートへおとし始める。No.３とNo.４炉
の原料供給に用いたと同様の方法をつづけるが、
但し炉No.３とNo.４が満杯となつた場合の様にコン
ベヤーは西方向への代りに東方向に移動し、満た
される第１槽シユートは４Ｇでありまた最終槽シ
ユートは４Ａである。４炉を満たすに要する通常
時間は制御機にプログラムした各75分サイクル中
約40分である。 No.１炉の最終原料槽４ａ（最東端槽）が満杯に
なると直ちに供給原料は自動的に停止しすべての
原料がなくなつた後Ｃ−１４とＣ−１５コンベヤ
ーが止る。次の75分サイクルの開始時にＣ−１５
コンベヤーは西にNo.３炉上の第１シユート４ａま
で移動し再び全サイクルが反復される。この方式
Ｉという自動原料供給順序は原料槽をその容量の
88乃至100％範囲内に、その容量の平均90％以上
に保つ。 核水準検知器（図示されていない）は原料槽中
の高および低水準および炉原料シユート８中の低
−低水準を示すため各炉供給原料槽に設置されて
いる。これらの検知器はプログラム制御器と組合
わされている。これら検知器のほかに高−高水準
検知器が各炉にある７原料槽供給シユートの各々
上においてある。この高−高水準検知器の作用は
原料槽のつまつた状態を検出することにあり、そ
の状態は共通樋２をとおりシユート４上部に入つ
ている供給原料が原料槽シユート４を流れ槽６内
に入らないことを示すのである。 高−高水準検知器の他の作用は原料槽６中の高
水準検知器が作用しない時おこる原料槽が溢流状
態を検知するにある。プログラム制御器をとおし
て原料槽６中の高水準検知器は満たされたシユー
ト４がこの高水準検知器により一杯と示された場
合自動的にシヤトルコンベヤーＣ−１５を次のシ
ユート４に動かす。更に炉内の満たされる最終シ
ユート４ａ又は４Ｇが完了した場合高水準検知器
はまた供給原料を止めシヤトルコンベヤーＣ−１
５を次の炉に動かす。この時点でシヤトルコンベ
ヤーＣ−１５は次の炉に移動し７原料槽シユート
４をとおして順々にその炉の原料槽６への装入を
開始しなければならない。原料槽６のほぼ中間点
にある低水準検知器は単にほぼ半分満たされたこ
とを知らせるに使われる。通常操作において、低
水準検知器は原料槽６をできる丈け一杯に保つに
は相当しない。これは原料供給障害の場合の最大
炉操業時間、槽をとおしての炉ガス流に対するよ
り大きな抵抗および過度の原料水準変動による物
質分離と供給原料変質の機会減少を確保する。ナ
イフ弁１０の下の炉供給シユート８にある低−低
水準検知器は供給シユート８内のナイフ弁１０を
調節し動かす。供給原料槽低−低水準スイツチが
働らいた場合、高熱ガスおよびこれらガス中にあ
る１酸化炭素の点火から生ずる槽発火を避けるた
めナイフ弁１０は閉じて炉ガスが供給シユート８
をとおり上昇しつづけるのを防ぐ。空の原料槽６
（および炉供給原料シユート４）が再び満たされ
供給原料が高水準検知器を働かし槽６が満たされ
ていることを示す時又は手動操作が供給中止状態
を解除した時ナイフ弁１０は再び開く。 自動的供給順序であるコンベヤーＣ−１５の通
常の原料供給順序は方式として上記した。また
他の２方式も可能である。方式において、プロ
グラム制御器は低水準スイツチから受ける信号に
応答する。コンベヤーＣ−１４は供給原料をのせ
たまま止まる。逆転可能なシヤトルコンベヤーＣ
−１５はその上の供給原料を群の最終槽４ａ又は
４Ｇ中におとす。次いでシヤトルＣ−１５は供給
を求めている原料槽群に移動し供給原料で満たさ
れる迄その槽群への装入を開始する。次いでＣ−
１５は前に満杯とした原料槽群に移動し操業は通
常順序で方式にもどる。 方式においては、プログラム制御器は低−低
水準スイツチから受けた信号（炉供給シユートが
空である）に応答してコンベヤーＣ−１４をその
上に原料をのせたまま止め逆転可能なＣ−１５シ
ヤトルコンベヤーを満たした群の最終槽４ａ又は
４Ｇ中へあけ炉供給シユート８中の低−低水準供
給信号をえて原料槽に移動させる。シヤトルＣ−
１５は次いで前に原料を供給した炉に戻る前に低
−低水準原料槽群中の原料槽６の再装入をつづけ
る。しかし低水準スイツチから予め信号なくプロ
グラム制御器が低−低水準スイツチから警報をう
けたならば、これはブリツジング状態という原料
供給障害が特定原料槽におこつていることを示し
また自動制御器によつては何の処置もとられな
い。この場合装置がその通常の方式自動供給順
序において自動制御器に戻る前にブリツシング
（通常供給に対する妨害）を直さねばならぬであ
ろう。もちろん供給順序の人的無視は常に可能で
あり、それはコンベヤー系を直接手動調節しまた
操作員の入れようとする特定原料槽シユート上に
逆転可能なシヤトルコンベヤーＣ−１５を再びお
くことによつて操作員にどの槽にでも供給開始さ
せることができる。 炉から原料槽シユート４と槽６をとおつて発生
するガスと原料槽６の装入中生ずる粒子を捕集す
るため全原料槽シユート設備と１炉の原料槽６の
上部を１個の原料槽カバー１２がとりまいてい
る。同様の原料槽カバー１２が各炉にある。原料
槽カバー１２の底は原料槽６の頂部からはじまり
頂部がカバー１２内にのみ開いている様にカバー
１２の底の開口をとおる原料槽頂部をしつかり覆
つている。全く原料槽カバーに包まれて下の適当
槽に満たすに使われる７供給槽シユート４があ
る。槽シユート４頂部上の共通樋２は槽カバー１
２の天井又は上面の開口にぴつたりはまつて包ま
れており、その天井の開口は供給原料を原料槽カ
バー１２の天井をとおして樋２の上から槽シユー
ト４に入れる。このカバー１２の効果は原料槽６
それ自体から生ずる粉塵又はガスおよび原料装入
操作の結果として供給原料が槽シユート４から原
料槽６に入る時発生する粉塵を封じ込めることに
ある。 ２個の長い排出口１４が原料槽カバー１２の天
井にあり導入空気によつてガスと粉塵を送るダク
ト１６についており、空気は導管１６をとおしガ
スと粉塵を粉塵過布装置１８、例えば粉塵をガ
スから分離するバグハウスに送る役をする。バグ
ハウス１８の反対側につけた排風機２２は分離し
た空気とガスをバグハウス１８から引張り煙突２
４をとおし排出する。供給原料槽カバー１２とバ
グハウスまでのダクト１６は系で捕集される粒子
とガスが比較的高率のため第１捕集系といい、ま
たこれはガスが通常バグハウスという粉塵過布
装置１８に達する前にダクト１６中のガスの特殊
処理を必要とする。 原料槽カバー１２は極めて大きく、例えば12.2
×12.2×2.7ｍもあり構造鋼板で組立てられてい
る。カバーの両側、例えば東側と西側は完全に閉
鎖しているが他の北側と南側はギロチン形排出ダ
ンパ２６がついている。このギロチン形ダンパ２
６は原料槽カバー１２の北側と南側にあり、混乱
状態のもとでカバー１２の面にある案内溝中をす
べらせこのダンパ２６を引きあげるとそれによつ
てできた開口をとおしてカバー１２の南北両側全
体の大部分が完全に空気中に露出しカバーから煙
又は粉塵を逃がす様な風にカバー１２の開口を覆
つている移動部分である。ギロチンダンパ２６の
１又は多数の部分が必要な場合共に移動してカバ
ー１２の南北面が開く限りギロチンダンパの特殊
構造は重要ではない。信号のあつた場合カバー１
２の南北面が開く様ダンパ２６が容易にすべり上
れば十分である。 このギロチン形排出ダンパ２６は多数の機能を
はたす。第１はカバー１２に入れる清浄用空気量
の調節である。このために水平長口又はスロツト
（図示されていない）が北側排出ダンパの上部に
ある。このスロツト巾はカバー内に捕集される粉
塵とガスの安全処理に必要な導入空気速度を適当
に調節できる。この場合空気スロツトは北側排出
ダンパ２６の上面にあるが、排出スロツト１４は
カバー１２の南端にそつて天井にあり、それによ
り北側排出ダンパをとおり入つた空気はカバー１
２の南端上部から開口１４をとおりダクト１６に
出る前にカバー１２の中を吹きはらう。 ギロチンダンパ２６はまた引上げる様設計され
ているので、カバー１２内の１酸化炭素濃度が設
定限度を超え又はカバー１２内の排出ガス温度が
設定温度以上に上昇した場合カバー内ガスを自然
排気するため原料槽カバーの南北側は外部空気に
さらすことができる。 初めの場合１酸化炭素濃度はガスの燃焼をさけ
るため低く保つ必要があり、またいづれの場合も
ガス流中の爆発限界（１酸化炭素約12.5％）より
低く保たねばならない。更に排出ガス温度は粉塵
過装置１８の織物材料を損傷する温度（過布
について最大約219℃）以下に保つ必要がある。
ギロチンダンパが正常時に上りカバー内から排出
できる様１酸化炭素と温度の両者の検知器が排出
ダクト１６につながるカバーの出口１４に設置さ
れている。一般に１酸化炭素検知器は１酸化炭素
濃度２％又はそれ以上のときダンプを引き上げる
が、温度検知器はカバー内ガス温度が191℃又は
それ以上になつた時ダンプを引上げる。 上記のギロチンダンプ操作と同時にカバー１２
内温度が191℃又はそれ以上になつたならばカバ
ーダクト１６上の高温ガス分離ダンパ２８も自動
的に働らきガスがカバー１２から出てダクト１６
をとおり粉塵過布装置１８に行くのを防いで閉
まる。この分離ダンパ２８はまた１酸化炭素濃度
が２％を超えた場合およびギロチンダンパ２６が
自動的に上つた場合も働らく。いづれの場合も分
離ダンパ２８は甚しく高温又は爆発危険性ガスの
いづれかが槽カバー１２から粉塵過布装置１８
に送られるのを防ぐ。 原料槽カバー１２の他の特徴はギロチンダンパ
２６の各面上に丁番付き爆発レリーフ板３２があ
ることである。この板３２は原料槽カバー１２の
構造設計圧力以下の低圧のもとで開く。この爆発
レリーフ板３２は約６％パスカルスの最大ゲージ
圧のもとで開く様設計されている。この爆発３２
の設計ゲージ圧は約517±172パスカルスである。
この爆発レリーフ板３２はギロチンダンパ１２の
滑動部内につけられていて、原料槽カバー内で例
えば炉供給シユート８内のナイフ弁１０、１酸化
炭素検知器、又はギロチンダンパ１２等の不調に
よる爆発がおこるならばこの爆発レリーフ板３２
が開きカバー１２内での不意の燃焼から生ずる衝
げき波がダクト１６系をとおり粉塵過器１８ま
で行き人員と捕集および輸送装置に重大な損害を
与えることを防ぐ。この非常に低い圧で開く爆発
レリーフ板３２はまた粉塵とガスを粉塵過機１
８に運ぶ第１ダクト１６に一定間隔でついてい
る。爆発レリーフ板３２は図３に示す構造によつ
てできている。破裂板それ自体はフアイバーガラ
ス補強プラスチツク（FRP）の様な軽いが強い
材料でできているとよい。破裂板２はそれが取り
つけられている枠６からはなれない様ポリプロピ
レン丁番のような耐熱丁番４で板の一端が丁番ど
めされている。この丁番構造は２目的をもつ。第
１は破裂した板１２が人や装置に当り損傷をおこ
すのを防ぐためであり、第２はその破裂板２が吹
とんだ後その正常状態に直しやすいためである。
したがつて丁番４は板のはね上り目的には重要で
はないが実際に板２を再びとりつけることができ
また吹とんだ板２が空気中にとばされないですむ
ことは好ましい。はね上り板２は板の背後に板２
が中へ入らぬ様でつぱり８をもつフアイバーガラ
ス補強プラスチツク枠６（FRP枠）中に入つて
いる。第１捕集系の操業は原料槽カバー１２およ
びダクト１６内が負圧で行なわれるので、FRP
枠６の出つばり部８は破裂板２がカバー１２又は
ダクト１６内におち込むのを防ぐに重要である。
破裂板２を枠６に丁番４で止めるため図３に示す
とおりボルト１０を丁番をとおしてFRP枠６と
FRP破裂板２の両方につける。破裂板２が設計
圧において開く様板を枠６に対してとめておくた
めにFRP枠２の自由に動く３辺を3M^Rポリエステ
ルテープ又はテフロン^Rテープ（いづれも公称巾
２×2.54＝5.08cm）の様な耐候性テープ１２で
FRP枠６につける。テープ１２は板２と枠６に
わたるテープ巾が0.64乃至1.27cmとなる様つけ
る。上の寸法は上記テープを使用すればえられ
る。他のテープを使うならば当然実際の寸法は設
定した圧力で開く様きめる必要があろう。この破
裂板２の組立てにおいては、板２が枠６の各辺と
接触してひつかかることのない様板２と枠６の間
が十分広くあいていることが重要である。一般に
板２と枠６の間の少なくも0.16cmの間隔が枠６が
板２の正常開閉を妨げない十分のすき間となる。
板２をとりつける場合テープを上に張る枠６と破
裂板２の両方の面はテープの付着力を妨げる異物
のついていない様注意して清浄にすることが大事
である。 30.5×30.5×0.64cmの破裂板が35.6×35.6×0.92
cmのFRP枠６にはめられ共にポリプロピレン丁
番で止められた爆発レリーフ板が組立てられ、こ
の板２に対する設計標準許容ゲージ圧517±172パ
スカルス内で均一な破裂圧力が与えられた。設計
は極めて簡単であるが、機能的でありかつ信頼で
きるものである。更にこの板２を再びとりつける
ことは全く簡単である。即ち前にテープ１２をは
つたFRP枠６とFRP板２の面を只清浄にしFRP
枠に付着するテープ１２の端が板２が破裂する望
む標準に適合する巾をもつ様な新テープ１２を再
び単にはりつける丈けでよい。前記のとおり、
FRP枠６に付着するテープ１２の正確な巾は使
用する特定テープ１２と望む破裂圧力によつて決
定する必要がある。例えばポリエステルテープを
使う場合、FRP枠６上のテープ巾を1.27cmから
0.64cmに減少したならば、板２を吹き上げる圧力
は約25％減少するとわかつている。しかしポリエ
ステルテープの代りにテフロンテープを使うなら
ばFRP枠６上のテープ巾の1.27cmから0.64cmへの
減少は破裂圧力の約60％減少となるとわかつてい
る。 次は図３において示した形の35.6×35.6×0.92
cm大きさをもつFRPフアイバーガラス枠６中の
30.5×30.5×0.64cm大きさをもつ爆発レリーフ板
２で行なつた試験結果である。破裂板２はその上
端又は下端で板２の外側に6.35×30.5×0.32cmポ
リプロピレン丁番４でとりつけた。ポリプロピレ
ン丁番４は枠６と板２に1.27×2.54cm鋼ボルト１
０ 10本で固定した。試験には２インチ巾3M
＃8450ポリエステルシーリングテープと公称巾
5.08cmのテフロンテープの２種テープ１２を使用
した。各テープは破裂板２の３辺であとで述べる
とおり枠上に1.27cmから0.64cmにわたつて固定し
た。上記２爆発レリーフ板を0.893cm³試験箱の前
面を形成する0.9ｍ×1.2ｍ×1.9cmベニヤ板枠にと
りつけた。箱は0.9×0.9×1.2ｍの寸法をもち、タ
ングステン電極、圧力伝達装置（テレダインテイ
バー）およびガスポート入口がつけられた。試験
箱は0.6ｍ厚さの補強コンクリート壁内におき上
と背後は壁を開けておいた。 板の試験に用いた実験法は次のとおりである。
既知示差圧のプロパンガスを35.7シリンダーか
らガス混合機をとおし試験箱内に入れた。プロパ
ン−空気混合物の点火は試験箱の後から約35.6cm
箱中に入り底から33cmの位置においたタングステ
ン電極によつて行なつた。点火パルスおよび点火
と排出中の系の一時的圧力はハニウエル2106ヴイ
シコーダーで絶えず記録した。標準スーパー８映
写機を用いて実験結果を記録した。全試験は晴天
18.3±2.8℃で行なつた。表に示している試験
板の結果について行なつた評価に基いて、この試
験板は信頼度と再現性をもつて操作できると決論
された。 興味深いことは一般に板１枚の排出は２枚板が
共に排出する圧よりも低排出圧でおこると思われ
ることで、また排出板の開く迄の時間は著しく長
い。この結果は１枚板が板２枚よりも12−27％低
圧で開くならば、試験箱を排出するに板１枚のみ
で適当であると説明できる。 原料槽カバー１２中に捕集され導管１６をとお
り粉塵過布装置に送られるガスは供給原料重量
を基準として約0.6乃至3.0重量％の変動した量の
水を含む。粉塵とガスを原料槽６からバグハウス
１８まで送るに必要な空気流を供給するため槽カ
バー１２中に入れる空気も系に水を導入する。こ
の水分は空気中の大気水分又は装置の周りから空
気中に放散される水蒸気から来るもので、それは
大気取入れと共に槽カバー中に入る。カバー中に
水含を含む空気が入つた時はある条件でカバー１
２内で水は凝縮したまま水蒸気は粉塵やガスと共
にダクト１６中に流れかくて粉塵過布装置１８
に流れる。水と粉塵のこの混合物は粉塵過機中
で湿泥の生成となり、それは過機をつまらせ
過布の取かえが必要となる。 本発明の１特徴によればガスと水のこの混合物
のその水をその露点以上に保つに十分な熱を第１
捕集系のダクト１６および過機中に与えること
によつて混合物を粉塵過機中で目詰りなしに処
理できるのである。これは本発明による図４に示
す方法によつて行なうことができる。図４は槽カ
バー１２を粉塵過装置１８と接続する第１ダク
トの小断面図である。ダクト１６は図４に示す方
法のいづれかによつて加熱できる。４ａに示す第
１方法ではダクト１６は水蒸気又は高熱ガスがと
おるジヤケツト１６ａでとり巻かれている。高熱
ガスはダクト１６を加熱しこの熱はダクト１６の
内部に輻射しおよび（又は）伝導してその中のガ
スを加熱する。熱源が水蒸気である場合は、必要
水蒸気圧が比較的低く内部ダクトを製造経費と熱
伝導困難を増す重ゲージ物質でつくる必要がない
様な熱所要量である限りはこの方法は可能であ
る。熱要求量が小さければ、その熱供給に要する
水蒸気圧は対応して小さく、ダクト１６は薄いゲ
ージ金属でつくることができて、ダクト１６の内
面をとおしての熱伝導はよい。 しかし必要熱量が変動し、ある場合大量の熱投
入を要する場合は、図４ｂに示すダクト１６が加
熱電線１６ｂで巻かれている他の実施態様の方法
がよい。加熱電線１６ｂは直接ダクト表面と接触
しており、アルミ箔の様な厚さ数ミルの電導性金
属箔１６ｃが耐高熱接着剤でダクト表面に接着さ
れる。箔１６ｃがダクト１６と加熱電線１６ｂの
表面に付着するが、常にダクト１６と加熱線１６
ｂの表面の形を成しそれらと接触している様に箔
は加熱線の上に巻かれる。加熱線１６ｂと箔１６
ｃの組合せはダクト１６内への熱吸収をすばらし
く増すのでダクトをとおして流れる水分は常にそ
の露点以上に保たれ、したがつて粉塵と泥を生成
したり過機１８を目詰りさせることなく粉塵
過機１８をとおることができる。粉塵過機１８
内での水蒸気の凝縮を防ぐためこれも同様の加熱
装置がつけられる。加熱線１６ｂは線をとおる電
流量により種々の温度に加熱できるので、発生し
ガス流により吸収される熱量は与えられた量の水
蒸気を含む特定流の水をその露点以上に保つ必要
に応じて変化できる。この融通性は異なる温度条
件と露点に影響する異なる大気水蒸気条件がある
場合に最も重要である。 何れの場合においても、加熱ジヤケツト又は加
熱線によつて発生する熱の大気中に逃げるのを防
ぐため水蒸気ジヤケツト１６ａ又はダクト１６と
それをとりまく加熱線１６ｂとを包む箔１６ｃの
いづれかの上に更に断熱材（図示されていない）
を通常巻くのである。この方法において加熱ジヤ
ケツト１６ａ又は加熱線１６ｂのいづれかによつ
て発生した熱はダクト１６の内容物を加熱するに
使われるのでガスが槽カバー１２から粉塵過機
１８に送られる場合その露点以上の温度に上げら
れ保たれるのである。実際にダクト１６内のガス
はこの方法によつて熱その露点以上に加熱され
る。これは供給原料槽中で水蒸気が凝縮するのを
防ぐ様中間温空気層をつくるために原料槽と外冷
部との間においた加熱手段を使用した従来方法と
明瞭な対照をなしている。この従来法は“オーブ
ン効果”といい、水蒸気凝縮を防ぐ目的で外冷部
と原料槽の間に温暖クツシヨンをつくるため原料
槽を温風で取まいている。この従来法は完全に効
果的とは考えられなかつたが、本発明の方法はダ
クト１６を本発明により、特に上記のとおり加熱
線１６ｂと箔１６ｃを用いた好ましい実施態様に
より加熱した場合粉塵過機１８の目詰りが殆ん
ど又は全くおこらないことが発見された様に粉塵
過機１８中の水蒸気凝縮調節に著しく有効とわ
かつたのである。 上記第１捕集系の他に、供給原料の輸送と処理
中に発生する粉塵を主として捕集する様設計され
た第２捕集系がある。図２に示すこの第２粉塵捕
集系はコンベヤーＣ−１４をその全長にわたり完
全に覆うフード３４でできている。捕集空気ダク
ト（図示されていない）は一定間隔の取り出し点
においてこのフード頂部にまたシヤトルコンベヤ
ーＣ−１５もベルト上に供給原料を送る時生ずる
粉塵をとるためその全長にわたりフード３６で覆
われている。更に供給樋２と槽カバー１２の上に
トンネル収塵フード３８があり、また粉塵を除去
しそれを第２バグハウス（図示されていない）に
送るためフード３８の天井中心にダクト４０があ
る。原料がコンベヤーＣ−１５から樋２の上にお
ち更に槽シユート４の上におちて発生する粉塵を
とるためトンネル粉塵フード３８は１対の炉にお
かれている。また原料槽カバー１２内にある粉塵
は時には槽シユート４をとおつてトンネル粉塵フ
ード３８中まで上つてくる。 ダクト４２の長さの中にトンネル粉塵フード３
８およびフード３４と３６からコンベヤーＣ−１
４とＣ−１５すべてにわたつて一定間隔で破裂板
３２があり、このダクト４２中の粉塵は第１捕集
系で使われているものと別のバグハウス（図示さ
れていない）に送られる。第２捕集系のバグハウ
スにもまた破裂板がつけられている。第２捕集系
に吸込まれるガス流は主として粉塵と大気および
原料槽６と槽カバー１２からの微量の水分である
から、第２捕集系のダクト４２は第２捕集系のバ
グハウスに入る前に加熱されなくてよい。第２捕
集系のバグハウス又は粉塵過装置も第１捕集系
と同様にバグハウスをとおし煙突に空気を送るた
めバグハウスのダクト４２の反対側に排風機をも
つ。この様にフード３４と３６、トンネル粉塵フ
ード３８および第２捕集ダクト４２は常に負圧が
与えられて第２バグハウスに至つている。 本発明の他の実施態様は供給原料槽と槽カバー
における安全操業を維持するため不活性ガス流を
使用する。図２に示すとおり管４８をとおり炉供
給シユート８に管４４によりナイフ弁１０の上に
また管４６によりナイフ弁１０の下に絶えず不活
性ガスを注入する。不活性ガスは不燃焼性であり
酸素含量1.5％以下ならばどんなガスでもよい。
この目的に理想的のガス流は適当温度にまで冷却
されたボイラー燃焼ガスである。上記の様に炉供
給シユートへの不活性ガス注入は多くの目的に役
立つ。先づそれはそのもつ稀釈効果によつて１酸
化炭素濃度を低く抑える。次にそれは炉シユート
から１酸化炭素が原料槽に上るのを抑える“抑制
効果”を与える。これは１酸化炭素が原料槽に至
る迄には不活性ガスの絶えない“抑制”をとおし
て上昇しなければならないからである。不活性ガ
スはまた供給原料中のコークス又は他の燃焼性ガ
スの燃焼による原料槽内での原料溶融を減少する
利点をもつ。このコークス燃焼は原料を溶融して
炉供給シユートを落ちない程の大塊とすることが
ある。 前述のとおり、低−低水準検知器により示され
るとおり炉供給シユート内に原料のない時はナイ
フ弁１０は閉じる。こうなれば閉じたナイフ弁１
０の上に管４４から入る不活性ガスは炉供給シユ
ート８内にあるであろう１酸化炭素又はりんガス
を稀釈するのでこのガスの燃焼の機会を減少す
る。同様に管４６からナイフ弁１０の下に注入さ
れた不活性ガスは１酸化炭素およびりん蒸気があ
ればそれを稀釈しナイフ弁１０の下の炉供給シユ
ート８内で燃焼又は突然の爆発をおこさぬ様炉内
へ押し下げる。不活性ガスは抵抗の少さい通路を
えらぶので系への不活性ガス注入は本質的に自己
−調整的である。 したがつて殆んどの炉供給シユートが供給原料
でつまつていると仮定すれば、より多くのガスが
空のシユートに向つて進み、そこではガスの供給
シユートをとおし原料槽への上昇流に抵抗がない
ので１酸化炭素高濃度となる危険が大きい。 本発明を電炉におけるりん製造について主とし
て記述したが、本発明の特徴は炉操業を含まない
他の粒子およびガス捕集系での使用にも同様に適
当であるのである。しかし電気治金炉で製造され
るニツケル、クロム、炭化カルシウム、炭化タン
グステンおよびフエローシリカ、フエローマンガ
ン、フエロークロム等の様なフエローアロイ製造
および電炉における鉄礦石の直接還元の様な電炉
操業が行なわれる場合に本発明の特徴は特に適し
ている。 【表】

【図面の簡単な説明】

図１は本発明の供給原料槽および原料槽カバー
をもつ４炉設備の工場配置図である。図２は１炉
について本発明の原料供給系とガスと粒子捕集系
の組合せを示す図である。図３は本発明の爆発レ
リーフ板の図である。図４は本発明のダクトの断
面図であり、４ａはダクトの周りに加熱ジヤケツ
トをもつダクトの断面図で、４ｂはダクトの周囲
に加熱電線をまき更に金属箔を巻いたダクトの断
面図である。 図２中、２……樋、４……原料槽シユート、６
……原料槽、８……炉供給シユート、１０……ナ
イフ弁、１２……カバー、１６……ダクト、１８
……バグハウス、３２……爆発レリーフ板。 、図３中、２……破裂板、４……丁番、６……
枠、１２……テープ。 図４中、１６ａ……ジヤケツト、１６ｂ……加
熱線、１６ｃ……金属箔。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 供給原料を原料槽の設定水準まで送る移動手
   段、原料槽の少なくも上部開口をおおい原料槽か
   ら上がる炉ガスと粒子を外へもらさないカバー、
   カバー内に大気を取り入れるためにカバー中に備
   えた調節可能なスロツト、炉ガス、粒子および取
   り入れた空気をカバー内から除去するカバーの排
   出口、カバー内から排出ガスと粒子を輸送するた
   めの上記排出口に接続する包まれたダクト、ガス
   から粒子分離用の上記ダクトに接続する分離手
   段、上記分離手段から分離ガスを外部に排出しか
   つカバー、ダクトおよび分離手段を減圧状態に保
   つ排風機より成ることを特徴とする炉に原料を供
   給しかつ供給操作で生じた粉塵を捕集するための
   装置。 ２ 上記カバーがカバーの側面に滑動可能な排気
   口部分をもち、その排出口部分がガス温度検知器
   または１酸化炭素検知器によつて作動されると、
   上記カバーの１側面の少なくも１部が滑動して解
   放状態になりカバー内の炉ガスと粒子が大気中に
   露出される特許請求の範囲第１項に記載の装置。 ３ 上記カバー内の１酸化炭素濃度が設定値を超
   えた場合上記１酸化炭素検知器によつて上記滑動
   可能部分が作動される特許請求の範囲第２項に記
   載の装置。 ４ 上記カバー内のガス温度が設定値を超えた場
   合上記ガス温度検知器によつて上記滑動可能部分
   が作動される特許請求の範囲第２項に記載の装
   置。 ５ 上記滑動可能部分が爆発レリーフ板を備え、
   この爆発レリーフ板が枠内にある破裂板および破
   裂板が丁番のまわりで開く様枠とそれに隣る破裂
   板のふちに着けられた丁番より成り、かつ破裂板
   の丁番のつけてないふちの少なくも１ケ所が枠に
   テープで着けられており、枠又は板のいずれかに
   つけられているテープ巾は板が設定圧力のもとで
   破裂する様調節されている特許請求の範囲第２項
   に記載の装置。 ６ 上記の包まれたダクトが爆発レリーフ板を備
   え、この爆発レリーフ板が枠内にある破裂板およ
   び破裂板が丁番のまわりで開く様枠とそれに隣る
   破裂板のふちに着けられた丁番より成り、かつ破
   裂板の丁番のつけてないふちの少なくも１ケ所が
   枠にテープで着けられており、枠又は板のいずれ
   かにつけられているテープ巾は板が設定圧力のも
   とで破裂する様調節されており、このような爆発
   レリーフ板多数を間隔をおいてもつている特許請
   求の範囲第１項に記載の装置。 ７ 丁番がポリプロピレン丁番でありまた板の残
   りの３辺が枠にテープで着けられている特許請求
   の範囲第５項又は第６項に記載の装置。 ８ 破裂板と枠がフアイバーガラス補強プラスチ
   ツクでできており、かつ517±172パスカルスの圧
   力で破裂する特許請求の範囲第５項又は第６項に
   記載の装置。 ９ 破裂板の各辺と枠にはりつけるテープがポリ
   エステル封入テープ又はテフロンテープである特
   許請求の範囲第５項又は第６項に記載の装置。 １０ 上記の包まれたダクト中に分離弁があり、
   上記カバー内の１酸化炭素濃度が設定値を超えた
   場合上記１酸化炭素検知器によつて上記分離弁が
   作動されるとその分離弁が閉じる特許請求の範囲
   第１項に記載の装置。 １１ 上記の包まれたダクト中に分離弁があり、
   上記カバー内のガス温度が設定値を超えた場合上
   記温度検知器によつて上記分離弁が作動されると
   その分離弁が閉じる特許請求の範囲第１項に記載
   の装置。 １２ 上記の包まれたダクトはまた上記分離弁の
   下流に空気稀釈弁をもち、上記稀釈弁は上記分離
   弁が閉じた時新しい空気を入れる様開く特許請求
   の範囲第１０項に記載の装置。 １３ 上記の包まれたダクトはまた上記分離弁の
   下流に空気稀釈弁をもち、上記稀釈弁は上記分離
   弁が閉じた場合に新しい空気を入れる様開く特許
   請求の範囲第１１項に記載の装置。 １４ 上記供給原料槽はその中の原料を送るため
   の炉供給シユートと接続しており、炉は原料をう
   けるための上記炉供給シユートと接続しており、
   上記炉供給シユート中の弁の下にある低−低水準
   検知器の作動によつて閉ざされ、上記検知器は炉
   供給シユートが上記検知器の高さまで原料を入れ
   ていない場合作動され、かくて炉からの高温ガス
   が上記炉供給シユート中にある供給原料床に先ず
   接触することなしに炉供給シユート中を上昇する
   ことを防ぐ特許請求の範囲第１項に記載の装置。 １５ 上記炉供給シユート中の上記弁の下と上の
   両方の位置に、炉供給シユートに比較的非燃焼性
   のガスを注入するための注入口を備えた特許請求
   の範囲第１４項に記載の装置。 １６ 多数の原料槽シユートが上記カバーの内に
   あり、原料槽シユートの下部は対応する原料槽の
   上に位置し、原料槽上部は直線路にそつて順に並
   んでおりまた包まれて上記カバーの天井の開口に
   会つた開口をもちそれによつて上記カバーの天井
   をとおし原料槽上部に入れられた供給原料は原料
   槽シユートで原料槽中に流れ、上記カバーは原料
   を原料槽シユートに入れた際発生した粉塵とガス
   および原料槽シユート下部および原料槽から生じ
   た粉塵とガスを外へもらさない特許請求の範囲第
   １項に記載の装置。 １７ 原料槽の各上部が順に原料槽上部で定まつ
   た直線路にそつてある相互連絡する樋で接続され
   ており、それにより原料槽シユートへの原料供給
   が１シユートから隣のシユートに移動の際中段さ
   れることがない特許請求の範囲第１６項に記載の
   装置。 １８ 上記炉原料供給系の上記移動手段が供給原
   料をいずれの方向にも運ぶローラー上につけた無
   限ベルトをもつ逆転可能なシヤトルコンベヤー、
   コンベヤーを１方向から他方向にうごかす手段、
   １原料槽シユート上部の上に上記コンベヤーの一
   端を配置して上記コンベヤーで原料供給を開始す
   るプログラム制御器、および原料槽が設定した高
   さまで満たされた時制御器に信号をおくり上記コ
   ンベヤーを各原料槽シユートの上に順に前進させ
   各槽をその槽中の水準検知器によつて示されるそ
   の設定高さまで満たす原料槽中の多数の水準検知
   器を備える特許請求の範囲第１項に記載の装置。 １９ 各原料槽は槽内の正常高さに達した時指示
   する高水準検知器をもち、上記高水準検知器はプ
   ログラム制御器にその槽への輸送を中止し次の隣
   の原料槽に進むことを信号し、また原料槽内の高
   水準検知器の下にある低水準検知器は原料槽が低
   水準まで満たされていることを制御器に信号しま
   た逆転可能なシヤトルコンベヤーが他の原料槽を
   満たすため進む前に順序外にその原料槽を満たす
   様要求する特許請求の範囲第１８項に記載の装
   置。 ２０ 第１炉の隣接する一連の原料供給シユート
   を満たした後に逆転可能なシヤトルコンベヤーは
   プログラム制御器によつて活性化されて上記第１
   炉の原料槽に供給するに前に使つたコンベヤーの
   反対端を第２炉の原料槽シユートの第１シユート
   上に位置する様上記コンベヤーは前に進んだ方向
   と反対の方向に進められ、前の炉の原料シユート
   を満たすに使つたと反対方向に上記コンベヤー上
   の原料を運ぶことにより上記第２炉の各原料槽シ
   ユートへ順に原料が運ばれる特許請求の範囲第１
   ８項に記載の装置。 ２１ 高−高水準検知器が原料槽シユート中にお
   かれ、上記検知器はプログラム制御器にその原料
   槽シユート内で原料詰り又はあふれ状態がおきた
   ことを信号し、この信号をうけたプログラム制御
   器は高−高水準検知器が原料受入れ状態にあると
   検知器が信号する迄その原料槽シユートへの通常
   供給順序を無視してコンベヤーを他の原料槽シユ
   ート供給に向ける特許請求の範囲第１８項に記載
   の装置。 ２２ 上記逆転可能なシヤトルコンベヤーはその
   全長にそつて覆われており、また上記シヤトルコ
   ンベヤーから原料槽シユートまで原料を輸送中発
   生した粉塵を外へもらさぬ様トンネルダクトフー
   ドが原料槽シユート上に設けられている特許請求
   の範囲第１８項に記載の装置。 ２３ 上記フード付きシヤトルコンベヤーとトン
   ネルダクトフードはフード中にガス、粉塵および
   粒子を除去する排出口をもちまた上記排出ガス、
   粉塵および粒子をフードから運ぶための上記排出
   口に接続している包まれたダクト粒子を排出ガス
   から分離すめための上記ダクトに接続している分
   離手段、上記分離手段から分離ガスを運び排出し
   かつフード、ダクトおよび分離手段を減圧状態に
   保つ排風機がある特許請求の範囲第２２項に記載
   の装置。 ２４ 排出ガスがその露点以上に保たれて上記分
   離手段に凝縮水分や粒子がつまることなくガスお
   よび非凝縮水蒸気が上記分離手段をとおるに十分
   な熱をダクトおよびその中を通る排出ガスと粒子
   に導入する加熱装置を該ダクトに備えた特許請求
   の範囲第１項に記載の装置。 ２５ ダクトがダクトの周りのジヤケツトをとお
   る高温流体によつて加熱される特許請求の範囲第
   ２４項記載の装置。 ２６ ダクトがその外面周囲に巻かれた加熱電線
   によつて加熱されかつ電伝性金属箔が加熱線とダ
   クトの上に巻かれて箔がダクトの形になりダクト
   の外面および加熱線と接触している特許請求の範
   囲第２４項記載の装置。 ２７ 加熱線と電伝性箔が耐熱接着剤によつてダ
   クトの表面に接着されている特許請求の範囲第２
   ６項記載の装置。 ２８ ダクトに与える熱量がダクト中の種々の水
   分をもつ特定ガス流をその露点以上に保つに十分
   である様に調節された電気入力で加熱線が加熱さ
   れる特許請求の範囲第２６項に記載の装置。 ２９ 電伝性金属箔がアルミニウム箔でありかつ
   その厚さが２乃至10ミルである特許請求の範囲第
   ２６項に記載の装置。 ３０ 上記分離手段が枠に入つている破裂板、破
   裂板が丁番のまわりを動いて開かれる様に破裂板
   の１辺とそれに隣る枠とにつけられた丁番、より
   成りかつ破裂板の丁番のない辺のうち少なくも１
   辺は枠にテープで付着されており、枠又は板のい
   ずれかにはられたテープ巾は設定された圧力のも
   とで板が破裂する様に調節されている爆発レリー
   フ板多数をもつ特許請求の範囲第２６項に記載の
   装置。