JPS6158526B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6158526B2 JPS6158526B2 JP58026628A JP2662883A JPS6158526B2 JP S6158526 B2 JPS6158526 B2 JP S6158526B2 JP 58026628 A JP58026628 A JP 58026628A JP 2662883 A JP2662883 A JP 2662883A JP S6158526 B2 JPS6158526 B2 JP S6158526B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- hot rolling
- slow cooling
- hot
- steel strip
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明はマルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼
帯の熱処理法に関するもので、冷間圧延などの可
能な軟化焼鈍を省略することを目的とするもので
ある。 従来、マルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼帯
を得るには900℃を超え950℃未満の温度で熱間圧
延を終了し、コイル状に巻取後常温まで放冷する
が、約350℃付近でオーステナイト相がマルテン
サイト相に変態する。マルテンサイト相は硬さが
Hv＞600と硬く、延性、靭性も低いため鋼帯の展
開が不可能である。このため一般的には、巻姿の
まゝ焼鈍（通常、ベル焼鈍と称す）を実施してい
る。 このベル焼鈍は常温より巻姿のまゝ850〜890℃
の高温で５〜15Hrと長時間保持後、変態完了温
度まで徐冷するが、通常鋼帯の場合は６〜12トン
の巻取状となつており、マスが大きいため中心部
まで目標温度とするには昇温のため長時間を要し
大量の熱エネルギーを必要とするばかりでなく、
高温加熱のため炉の内筒が消耗、変形し定期的に
取替が必要であるなどコストを要しさらには徐冷
速度を10〜30℃/Hrとするので、上記ベル焼鈍は
合計60〜100Hrに及ぶ長時間を必要としている。 以上のようにベル焼鈍はエネルギー的にも、工
程的にもロスが多く比較的低価格であるマルテン
サイトステンレス鋼の価格構成上、大きな比率を
占めているにも拘らず、ベル焼鈍は軟化を目的と
してオーステナイト相からのフエライト相＋カー
バイド変態を完全にするため実施されるものであ
るため改善不可能の印象が強く何ら対策を採られ
ることなく現在に到つている。 本発明者らの実験によれば熱間圧延直後に再結
晶組織を有し、その後の徐冷において徐冷開始温
度が780℃以上であればベル焼鈍を省略し得るこ
とを知見した。 以下、この点に関し詳細に述べると、第１図に
示した硬さに及ぼす徐冷開始温度の関係の結果よ
り明らかなように徐冷開始温度は軟化の程度に大
きな影響を及ぼしており、徐冷開始温度が高いほ
ど何れの冷却速度においても軟化している。一方
マルテンサイトステンレス鋼の冷延可能な硬さは
Hv200以下程度であり、図面より明らかなように
冷却速度30℃/Hrの場合、780℃以上の徐冷開始
温度で、この値を満足させるが、780℃以下で徐
冷を開始した場合は冷却可能な硬さが得られな
い。 又、熱間加工温度と再結晶の関係を調査した結
果、熱間加工を950゜〜1280℃で実施することに
より再結晶組織が得られることを確認した。 従つて熱延終止温度を950℃以上に確保して再
結晶組織とし、その後のハンドリングを速やかに
行ない、徐冷炉に入れ前述のように780℃以上の
温度から徐冷すれば冷延可能な熱延鋼帯を得るこ
とができ、ベル焼鈍を完全に省略できる。 熱延終止温度は前述の通り950℃以上であれば
再結晶組織が得られるので950℃以上の温度で実
施するが、1280℃を超えると激しい酸化のために
スケールが発生して熱延不可能となるので、上限
は1280℃とする。しかし実際には1100℃以下とす
るのが望ましく、これはこれ以上の温度では再結
晶オーステナイト粒が粗大化する可能性が生ずる
ので熱延終止温度は950゜〜1280℃、好ましくは
950℃〜1100℃とする 以下、本発明の特徴を実施例に基いて説明す
る。 刃物用材などに使用される下記第１表に示す
SUS420J2鋼について、本発明法を適用した場合
の実施例について述べる。供試材はAOD炉で溶
解された連続鋳造スラブである。
帯の熱処理法に関するもので、冷間圧延などの可
能な軟化焼鈍を省略することを目的とするもので
ある。 従来、マルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼帯
を得るには900℃を超え950℃未満の温度で熱間圧
延を終了し、コイル状に巻取後常温まで放冷する
が、約350℃付近でオーステナイト相がマルテン
サイト相に変態する。マルテンサイト相は硬さが
Hv＞600と硬く、延性、靭性も低いため鋼帯の展
開が不可能である。このため一般的には、巻姿の
まゝ焼鈍（通常、ベル焼鈍と称す）を実施してい
る。 このベル焼鈍は常温より巻姿のまゝ850〜890℃
の高温で５〜15Hrと長時間保持後、変態完了温
度まで徐冷するが、通常鋼帯の場合は６〜12トン
の巻取状となつており、マスが大きいため中心部
まで目標温度とするには昇温のため長時間を要し
大量の熱エネルギーを必要とするばかりでなく、
高温加熱のため炉の内筒が消耗、変形し定期的に
取替が必要であるなどコストを要しさらには徐冷
速度を10〜30℃/Hrとするので、上記ベル焼鈍は
合計60〜100Hrに及ぶ長時間を必要としている。 以上のようにベル焼鈍はエネルギー的にも、工
程的にもロスが多く比較的低価格であるマルテン
サイトステンレス鋼の価格構成上、大きな比率を
占めているにも拘らず、ベル焼鈍は軟化を目的と
してオーステナイト相からのフエライト相＋カー
バイド変態を完全にするため実施されるものであ
るため改善不可能の印象が強く何ら対策を採られ
ることなく現在に到つている。 本発明者らの実験によれば熱間圧延直後に再結
晶組織を有し、その後の徐冷において徐冷開始温
度が780℃以上であればベル焼鈍を省略し得るこ
とを知見した。 以下、この点に関し詳細に述べると、第１図に
示した硬さに及ぼす徐冷開始温度の関係の結果よ
り明らかなように徐冷開始温度は軟化の程度に大
きな影響を及ぼしており、徐冷開始温度が高いほ
ど何れの冷却速度においても軟化している。一方
マルテンサイトステンレス鋼の冷延可能な硬さは
Hv200以下程度であり、図面より明らかなように
冷却速度30℃/Hrの場合、780℃以上の徐冷開始
温度で、この値を満足させるが、780℃以下で徐
冷を開始した場合は冷却可能な硬さが得られな
い。 又、熱間加工温度と再結晶の関係を調査した結
果、熱間加工を950゜〜1280℃で実施することに
より再結晶組織が得られることを確認した。 従つて熱延終止温度を950℃以上に確保して再
結晶組織とし、その後のハンドリングを速やかに
行ない、徐冷炉に入れ前述のように780℃以上の
温度から徐冷すれば冷延可能な熱延鋼帯を得るこ
とができ、ベル焼鈍を完全に省略できる。 熱延終止温度は前述の通り950℃以上であれば
再結晶組織が得られるので950℃以上の温度で実
施するが、1280℃を超えると激しい酸化のために
スケールが発生して熱延不可能となるので、上限
は1280℃とする。しかし実際には1100℃以下とす
るのが望ましく、これはこれ以上の温度では再結
晶オーステナイト粒が粗大化する可能性が生ずる
ので熱延終止温度は950゜〜1280℃、好ましくは
950℃〜1100℃とする 以下、本発明の特徴を実施例に基いて説明す
る。 刃物用材などに使用される下記第１表に示す
SUS420J2鋼について、本発明法を適用した場合
の実施例について述べる。供試材はAOD炉で溶
解された連続鋳造スラブである。
【表】
本例においては熱間圧延時、25〜30％の圧延比
率で終止温度を950℃以上の狙いで実績として970
℃で制御圧延し、巻取後速やかに徐冷炉に移す。
この間120〜140℃の温度低下はあるが、800〜820
℃から徐冷を開始し、変態完了温度の650℃まで
10〜30℃/Hrの冷却速度で徐冷後放冷した。 得られた鋼板の機械的性質を下記第２表に従来
材と比較して示す。
率で終止温度を950℃以上の狙いで実績として970
℃で制御圧延し、巻取後速やかに徐冷炉に移す。
この間120〜140℃の温度低下はあるが、800〜820
℃から徐冷を開始し、変態完了温度の650℃まで
10〜30℃/Hrの冷却速度で徐冷後放冷した。 得られた鋼板の機械的性質を下記第２表に従来
材と比較して示す。
【表】
こゝにおいて従来法とは通常の熱延後室温まで
空冷後ベル焼鈍したものである。
空冷後ベル焼鈍したものである。
第１図は硬さに及ぼす徐冷開始温度の影響を示
した図表である。
した図表である。
Claims (1)
- １ マルテンサイトステンレス鋼帯を得る熱延終
止温度を950゜〜1280℃となるように制御熱延を
行ない、そのまゝ780℃以上の温度からオーステ
ナイト→フエライト＋カーバイド変態完了温度ま
で徐冷することを特徴とするマルテンサイトステ
ンレス鋼の熱延鋼帯の熱処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58026628A JPS59153830A (ja) | 1983-02-19 | 1983-02-19 | マルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼帯の熱処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58026628A JPS59153830A (ja) | 1983-02-19 | 1983-02-19 | マルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼帯の熱処理法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59153830A JPS59153830A (ja) | 1984-09-01 |
| JPS6158526B2 true JPS6158526B2 (ja) | 1986-12-12 |
Family
ID=12198715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58026628A Granted JPS59153830A (ja) | 1983-02-19 | 1983-02-19 | マルテンサイトステンレス鋼の熱延鋼帯の熱処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59153830A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2745839B2 (ja) * | 1991-03-01 | 1998-04-28 | 住友金属工業株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼鋼片の製造法 |
| FR2764669B1 (fr) * | 1997-06-13 | 1999-07-16 | Coflexip | Procede de fabrication d'une conduite flexible |
| KR100523107B1 (ko) * | 2000-06-23 | 2005-10-19 | 주식회사 포스코 | 420계열 마르텐사이트계 스테인레스 열연강판의열처리방법 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5832217B2 (ja) * | 1976-02-06 | 1983-07-12 | 住友金属工業株式会社 | 成形性のよいフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPS5570404A (en) * | 1978-11-24 | 1980-05-27 | Nisshin Steel Co Ltd | Manufacture of hot coil of austenitic stainless steel |
| JPS5841327B2 (ja) * | 1980-10-20 | 1983-09-12 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性のすぐれたフェライト系ステンレス薄鋼板の製造法 |
-
1983
- 1983-02-19 JP JP58026628A patent/JPS59153830A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59153830A (ja) | 1984-09-01 |
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