JPS6160982B2 - - Google Patents
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- JPS6160982B2 JPS6160982B2 JP55047780A JP4778080A JPS6160982B2 JP S6160982 B2 JPS6160982 B2 JP S6160982B2 JP 55047780 A JP55047780 A JP 55047780A JP 4778080 A JP4778080 A JP 4778080A JP S6160982 B2 JPS6160982 B2 JP S6160982B2
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- ignition
- generated
- circuit
- triangular wave
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P5/00—Advancing or retarding ignition; Control therefor
- F02P5/04—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions
- F02P5/145—Advancing or retarding ignition; Control therefor automatically, as a function of the working conditions of the engine or vehicle or of the atmospheric conditions using electrical means
- F02P5/155—Analogue data processing
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/40—Engine management systems
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Ignition Timing (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、内燃機関無接点点火装置に接続して
用いる点火信号発生装置に関し、特に機関の回転
速度に応じて点火位置を制御する場合に用いる点
火信号発生装置に関するものである。
用いる点火信号発生装置に関し、特に機関の回転
速度に応じて点火位置を制御する場合に用いる点
火信号発生装置に関するものである。
周知のように、内燃機関を満足に動作させるた
めには機関の回転速度に応じて機関の点火位置を
制御してやる必要がある。無接点点火装置が用い
られる場合には電子回路により点火位置を定める
信号の発生位相を制御することにより点火位置を
制御することが行なわれており、多くの機関にお
いては、回転速度が設定値以上になつたときに回
転速度の上昇に伴つて点火位置を進角させる特性
が要求される。最近では燃費の節約と排気ガスの
浄化とを図るために点火位置の制御を正確に行な
うことが要求されているが、従来提案されている
装置はいずれも正確な制御を行なうために回転速
度の検出回路を必要とし、複雑な回路構成を採つ
ていたため装置の組立及び調整が複雑になる上に
高価になる欠点があつた。
めには機関の回転速度に応じて機関の点火位置を
制御してやる必要がある。無接点点火装置が用い
られる場合には電子回路により点火位置を定める
信号の発生位相を制御することにより点火位置を
制御することが行なわれており、多くの機関にお
いては、回転速度が設定値以上になつたときに回
転速度の上昇に伴つて点火位置を進角させる特性
が要求される。最近では燃費の節約と排気ガスの
浄化とを図るために点火位置の制御を正確に行な
うことが要求されているが、従来提案されている
装置はいずれも正確な制御を行なうために回転速
度の検出回路を必要とし、複雑な回路構成を採つ
ていたため装置の組立及び調整が複雑になる上に
高価になる欠点があつた。
本発明の目的は、２つの信号発生回路と２つの
三角波発生回路と１つの単安定マルチバイブレー
タとを用い簡単な構成で精度良く点火位置の制御
を行なうことができるようにした内燃機関無接点
点火装置用点火信号発生装置を提供することにあ
る。
三角波発生回路と１つの単安定マルチバイブレー
タとを用い簡単な構成で精度良く点火位置の制御
を行なうことができるようにした内燃機関無接点
点火装置用点火信号発生装置を提供することにあ
る。
本発明は、上記問題点を解決するために、内燃
機関無接点点火装置用点火信号発生装置を、内燃
機関の最大進角位置に相応する位置で第１の信号
を発生し前記機関の最小進角位置に相応する位置
で第２の信号を発生する信号発生手段と、前記第
１の信号が発生した位置から第２の信号が発生す
る位置まで所定の勾配で上昇する第１の三角波を
発生する第１の三角波発生回路と、前記第２の信
号によりトリガされて一定時間幅の矩形波信号を
出力する単安定マルチバイブレータと、前記単安
定マルチバイブレータの出力の立下がり位置から
少なくとも前記第１の信号が発生する位置まで所
定の勾配で上昇して最大値を前記第２の信号が発
生する位置まで保持している第２の三角波を発生
する第２の三角波発生回路と、前記第１及び第２
の三角波のレベルを比較してレベルが一致したと
きに内燃機関の点火位置を定める点火信号を出力
する点火信号発生回路とから構成した。
機関無接点点火装置用点火信号発生装置を、内燃
機関の最大進角位置に相応する位置で第１の信号
を発生し前記機関の最小進角位置に相応する位置
で第２の信号を発生する信号発生手段と、前記第
１の信号が発生した位置から第２の信号が発生す
る位置まで所定の勾配で上昇する第１の三角波を
発生する第１の三角波発生回路と、前記第２の信
号によりトリガされて一定時間幅の矩形波信号を
出力する単安定マルチバイブレータと、前記単安
定マルチバイブレータの出力の立下がり位置から
少なくとも前記第１の信号が発生する位置まで所
定の勾配で上昇して最大値を前記第２の信号が発
生する位置まで保持している第２の三角波を発生
する第２の三角波発生回路と、前記第１及び第２
の三角波のレベルを比較してレベルが一致したと
きに内燃機関の点火位置を定める点火信号を出力
する点火信号発生回路とから構成した。
以下図示の実施例により本発明の点火信号発生
装置を詳細に説明する。
装置を詳細に説明する。
第１図は本発明の一実施例の全体的な構成を示
したもので、同図において１及び２はそれぞれ内
燃機関の回転に同期して信号を発生する第１及び
第２の信号コイルである。第１及び第２の信号コ
イル１及び２は機関に取付けられた信号発電機内
に取付けられ、第１の信号コイル１は機関の上死
点より十分に位相が進んだ最大進角位置に相応す
る第１の位置θ１で信号を発生し、第２の信号コ
イル２は機関の上死点に近い最小進角位置に相応
する第２の位置θ２で信号を発生する。第１の信
号コイル１及び第２の信号コイル２の出力はそれ
ぞれ第１及び第２の波形整形回路３及び４に入力
されてパルス状の波形の第１及び第２の信号e1及
びe2に交換される。第１の信号コイル１及び第１
の波形整形回路３により第１の位置で第１の信号
e1を発生する第１の信号発生回路５が構成され、
第２の信号コイル２及び第２の波形整形回路４に
より第２の位置で第２の信号e2を発生する第２の
信号発生回路６が構成されている。そしてこれら
第１及び第２の信号発生回路５及び６により信号
発生手段が構成されている。第１の信号e1及び第
２の信号e2はそれぞれRSフリツプフロツプ回路
７のセツト端子Ｓ及びリセツト端子Ｒに供給さ
れ、フリツプフロツプ回路７の出力端子は第１
の三角波発生回路としての第１の積分器８の制御
端子８ａに、また出力端子Ｑは第２の三角波発生
回路としての第２の積分器９の第１の制御端子９
ａに入力されている。第２の信号e2はまた単安定
マルチバイブレータ１０のトリガ端子に入力さ
れ、単安定マルチバイブレータ１０の出力は第２
の積分器９の第２の制御端子９ｂに入力されてい
る。第１の積分器８はフリツプフロツプ回路７の
出力端子が「０」の状態になつている期間（第
１の信号e1が発生してから第２の信号e2が発生す
るまでの期間）コンデンサC1を一定の電流i1で充
電し、積分動作を行なう。第２の積分器９はフリ
ツプフロツプ回路７の出力端子Ｑが「０」の状態
になつている期間に単安定マルチバイブレータ１
０の出力が「１」から「０」になるとコンデンサ
C2を定電流i2で充電する積分動作を開始し、第１
の信号e1によりフリツプフロツプ回路７がセツト
されて出力端子Ｑが「１」の状態になると積分動
作を停止する。この第２の積分器９は記憶機能を
有しており、第１の信号e1が発生して積分動作を
停止した時点での積分値を次にリセツトされるま
で保持するようになつている。第２の積分器９は
第２の信号e2により単安定マルチバイブレータ１
０の出力が「１」になつたときにリセツトされ、
次にこの単安定マルチバイブレータの出力が
「０」に立下つたときに再度積分動作を開始す
る。
したもので、同図において１及び２はそれぞれ内
燃機関の回転に同期して信号を発生する第１及び
第２の信号コイルである。第１及び第２の信号コ
イル１及び２は機関に取付けられた信号発電機内
に取付けられ、第１の信号コイル１は機関の上死
点より十分に位相が進んだ最大進角位置に相応す
る第１の位置θ１で信号を発生し、第２の信号コ
イル２は機関の上死点に近い最小進角位置に相応
する第２の位置θ２で信号を発生する。第１の信
号コイル１及び第２の信号コイル２の出力はそれ
ぞれ第１及び第２の波形整形回路３及び４に入力
されてパルス状の波形の第１及び第２の信号e1及
びe2に交換される。第１の信号コイル１及び第１
の波形整形回路３により第１の位置で第１の信号
e1を発生する第１の信号発生回路５が構成され、
第２の信号コイル２及び第２の波形整形回路４に
より第２の位置で第２の信号e2を発生する第２の
信号発生回路６が構成されている。そしてこれら
第１及び第２の信号発生回路５及び６により信号
発生手段が構成されている。第１の信号e1及び第
２の信号e2はそれぞれRSフリツプフロツプ回路
７のセツト端子Ｓ及びリセツト端子Ｒに供給さ
れ、フリツプフロツプ回路７の出力端子は第１
の三角波発生回路としての第１の積分器８の制御
端子８ａに、また出力端子Ｑは第２の三角波発生
回路としての第２の積分器９の第１の制御端子９
ａに入力されている。第２の信号e2はまた単安定
マルチバイブレータ１０のトリガ端子に入力さ
れ、単安定マルチバイブレータ１０の出力は第２
の積分器９の第２の制御端子９ｂに入力されてい
る。第１の積分器８はフリツプフロツプ回路７の
出力端子が「０」の状態になつている期間（第
１の信号e1が発生してから第２の信号e2が発生す
るまでの期間）コンデンサC1を一定の電流i1で充
電し、積分動作を行なう。第２の積分器９はフリ
ツプフロツプ回路７の出力端子Ｑが「０」の状態
になつている期間に単安定マルチバイブレータ１
０の出力が「１」から「０」になるとコンデンサ
C2を定電流i2で充電する積分動作を開始し、第１
の信号e1によりフリツプフロツプ回路７がセツト
されて出力端子Ｑが「１」の状態になると積分動
作を停止する。この第２の積分器９は記憶機能を
有しており、第１の信号e1が発生して積分動作を
停止した時点での積分値を次にリセツトされるま
で保持するようになつている。第２の積分器９は
第２の信号e2により単安定マルチバイブレータ１
０の出力が「１」になつたときにリセツトされ、
次にこの単安定マルチバイブレータの出力が
「０」に立下つたときに再度積分動作を開始す
る。
第１及び第２の積分器８及び９の出力端子に得
られる第１及び第２の三角波Vc1及びVc2は比較
回路１１に入力されて比較され、両三角波のレベ
ルが一致して比較回路１１から信号Vhが出力さ
れるとパルス発生器１２が点火位置を定めるため
の点火信号Vsを出力するようになつている。比
較回路１１及びパルス発生器１２により第１及び
第２の積分器の出力が一致したときに点火信号を
発生する点火信号発生回路が構成されている。
られる第１及び第２の三角波Vc1及びVc2は比較
回路１１に入力されて比較され、両三角波のレベ
ルが一致して比較回路１１から信号Vhが出力さ
れるとパルス発生器１２が点火位置を定めるため
の点火信号Vsを出力するようになつている。比
較回路１１及びパルス発生器１２により第１及び
第２の積分器の出力が一致したときに点火信号を
発生する点火信号発生回路が構成されている。
第１図に示した実施例の符号Ａ〜Ｉで示した各
部の信号波形を機関のクランク軸の回転角θに対
して示すとそれぞれ第２図Ａ乃至Ｉのようにな
る。すなわち、第１及び第２の信号発生回路５及
び６はそれぞれ第２図Ａ及びＢに示すように第１
の位置θ１及び第２の位置θ２において第１の信
号e1及び第２の信号e2を発生し、フリツプフロツ
プ回路７は第２図Ｃに示すように第１の信号e1が
発生してから第２の信号e2が発生するまでの期間
（｜θ１−θ２｜の期間）出力端子Ｑに「１」の
状態の信号を出力する。フリツプフロツプ回路７
の出力端子には、出力端子Ｑの信号を否定した
信号が得られる。また単安定マルチバイブレータ
１０は第２の信号e2によりトリガされて第２図Ｄ
に示すように一定の時間隔τの矩形波信号を出力
する。この信号の時間隔τは回転速度に係りなく
一定であり、したがつて矩形波信号の立下り位置
θ３は回転速度によつて変化する。
部の信号波形を機関のクランク軸の回転角θに対
して示すとそれぞれ第２図Ａ乃至Ｉのようにな
る。すなわち、第１及び第２の信号発生回路５及
び６はそれぞれ第２図Ａ及びＢに示すように第１
の位置θ１及び第２の位置θ２において第１の信
号e1及び第２の信号e2を発生し、フリツプフロツ
プ回路７は第２図Ｃに示すように第１の信号e1が
発生してから第２の信号e2が発生するまでの期間
（｜θ１−θ２｜の期間）出力端子Ｑに「１」の
状態の信号を出力する。フリツプフロツプ回路７
の出力端子には、出力端子Ｑの信号を否定した
信号が得られる。また単安定マルチバイブレータ
１０は第２の信号e2によりトリガされて第２図Ｄ
に示すように一定の時間隔τの矩形波信号を出力
する。この信号の時間隔τは回転速度に係りなく
一定であり、したがつて矩形波信号の立下り位置
θ３は回転速度によつて変化する。
第１の積分器８はフリツプフロツプ回路７が出
力端子に「０」の信号を出している期間積分動
作を行ない、出力端子の電位が「１」になると
積分動作を停止して積分コンデンサを一定の時定
数で放電させる。したがつて第１の積分器８の出
力端子には、第２図Ｅに示すように角度θ１から
θ２までの間一定の勾配で上昇し、角度θ２にお
いて放電を開始して所定の勾配で下降する三角波
が得られる。一方第２の積分器９は単安定マルチ
バイブレータ１０の出力が角度θ３において
「１」から「０」になると第２図Ｆに示すように
積分動作を開始する。この第２の積分器の積分動
作は、角度θ１においてフリツプフロツプ回路７
の出力端子Ｑの電位が「１」に立上ると停止し、
その積分値はリセツトされるまで保持される。こ
の第２の積分器は第２の信号e2が発生してフリツ
プフロツプ回路７の出力端子Ｑの電位が「０」に
立下るとリセツトされる。したがつて第２の積分
器の出力端子には第２図Ｆに示すように角度θ３
から角度θ１まで直線的に上昇し、角度θ１から
θ２までの間その最大値を保持する第２の三角波
が得られる。第１の積分器から得られる第１の三
角波Vc1と第２の積分器から得られる第２のVc2
とは第２図Ｇに示すように比較回路１１により比
較され、両三角波のレベルが角度θiで一致する
と比較回路１１は角度θiからVc1≧Vc2となつて
いる期間持続する第２図Ｈに示すような矩形波状
の信号Vhを出力する。この信号Vhの立上りでパ
ルス発生器１２が点火信号Vsを発生し、この点
火信号Vsは図示しない無接点点火装置に点火動
作を行なわせる。
力端子に「０」の信号を出している期間積分動
作を行ない、出力端子の電位が「１」になると
積分動作を停止して積分コンデンサを一定の時定
数で放電させる。したがつて第１の積分器８の出
力端子には、第２図Ｅに示すように角度θ１から
θ２までの間一定の勾配で上昇し、角度θ２にお
いて放電を開始して所定の勾配で下降する三角波
が得られる。一方第２の積分器９は単安定マルチ
バイブレータ１０の出力が角度θ３において
「１」から「０」になると第２図Ｆに示すように
積分動作を開始する。この第２の積分器の積分動
作は、角度θ１においてフリツプフロツプ回路７
の出力端子Ｑの電位が「１」に立上ると停止し、
その積分値はリセツトされるまで保持される。こ
の第２の積分器は第２の信号e2が発生してフリツ
プフロツプ回路７の出力端子Ｑの電位が「０」に
立下るとリセツトされる。したがつて第２の積分
器の出力端子には第２図Ｆに示すように角度θ３
から角度θ１まで直線的に上昇し、角度θ１から
θ２までの間その最大値を保持する第２の三角波
が得られる。第１の積分器から得られる第１の三
角波Vc1と第２の積分器から得られる第２のVc2
とは第２図Ｇに示すように比較回路１１により比
較され、両三角波のレベルが角度θiで一致する
と比較回路１１は角度θiからVc1≧Vc2となつて
いる期間持続する第２図Ｈに示すような矩形波状
の信号Vhを出力する。この信号Vhの立上りでパ
ルス発生器１２が点火信号Vsを発生し、この点
火信号Vsは図示しない無接点点火装置に点火動
作を行なわせる。
上記信号発生装置が接続される無接点点火装置
の構成は任意であり、コンデンサの電荷をサイリ
スタを通して点火コイルの１次コイルに放電させ
ることにより点火動作を行なわせるコンデンサ放
電式の点火装置や、点火コイルの１次コイルと並
列にエキサイタコイルとトランジスタの如き半導
体スイツチとを接続して半導体スイツチを導通状
態から遮断状態にすることにより点火動作を行な
わせる電流遮断式の点火装置等、点火信号により
点火位置が定められるいずれの形式の点火装置を
も用いることができる。
の構成は任意であり、コンデンサの電荷をサイリ
スタを通して点火コイルの１次コイルに放電させ
ることにより点火動作を行なわせるコンデンサ放
電式の点火装置や、点火コイルの１次コイルと並
列にエキサイタコイルとトランジスタの如き半導
体スイツチとを接続して半導体スイツチを導通状
態から遮断状態にすることにより点火動作を行な
わせる電流遮断式の点火装置等、点火信号により
点火位置が定められるいずれの形式の点火装置を
も用いることができる。
第２図において角度θ０を上死点とし、この角
度θ０を基準に第１の信号e1までの角度をα゜、
第２の信号e2までの角度をβ゜とし、角度α゜及
びβ゜を回転する間の時間をそれぞれｔα及びｔ
βとする。また角度θ１から第１及び第２の積分
器の出力が一致する角度θi（点火位置）までの
角度をγ゜とし、角度γ゜を回転する間の時間を
ｔγとすると、点火位置θiにおける第１の積分
器８のコンデンサC1の端子電圧Vc1は、 Vc1＝（i1／C1）ｔγ ……(1) となり、また点火位置θiにおける第２の積分器
のコンデンサC2の端子電圧Vc2は、機関の回転速
度をＮ（rpm）とすると、 Vc2＝（i2／C2）｛（60／Ｎ）−ｔα＋ｔβ −τ｝ ……(2) となる。点火位置θiにおいてはVc1＝Vc2である
から、回転速度Ｎ（rpm）で角度θ１からθiま
で回転する間の時期は、 ｔγ＝（C1i2／i1C2）｛（60／Ｎ）−ｔα ＋ｔβ−τ｝ ……(3) となる。これを角度γ゜に直すと、 γ＝（C1i2／i1C2）（360゜−α＋β −6Nτ） ……(4) となり、上死点θ０から点火位置θiまでの角度
（進角）はδは、 δ＝α−γ＝α−（C1i2／i1C2）（360゜−α＋β−6Nτ）＝α｛１＋（C1i2／i1C2）｝ −（C1i2／i1C2）（360゜＋β）＋6Nτ（C1i2／i1C2） ……(5) こゝでδ≡K1＋K2Nとおくと、 K1＝α｛１＋（C1i2／i1C2）｝ −（C1i2／i1C2）（360゜＋β） ……(6) K2＝６τ（C1i2／i1C2） ……(7) となる。すなわち点火位置θiは、回転速度が増
大すれば進み、定数K2を変えることにより回転
速度に対して点火位置を制御することができる。
また単安定マルチバイブレータの出力信号の幅τ
を変更することにより種々の進角特性を得ること
ができる。
度θ０を基準に第１の信号e1までの角度をα゜、
第２の信号e2までの角度をβ゜とし、角度α゜及
びβ゜を回転する間の時間をそれぞれｔα及びｔ
βとする。また角度θ１から第１及び第２の積分
器の出力が一致する角度θi（点火位置）までの
角度をγ゜とし、角度γ゜を回転する間の時間を
ｔγとすると、点火位置θiにおける第１の積分
器８のコンデンサC1の端子電圧Vc1は、 Vc1＝（i1／C1）ｔγ ……(1) となり、また点火位置θiにおける第２の積分器
のコンデンサC2の端子電圧Vc2は、機関の回転速
度をＮ（rpm）とすると、 Vc2＝（i2／C2）｛（60／Ｎ）−ｔα＋ｔβ −τ｝ ……(2) となる。点火位置θiにおいてはVc1＝Vc2である
から、回転速度Ｎ（rpm）で角度θ１からθiま
で回転する間の時期は、 ｔγ＝（C1i2／i1C2）｛（60／Ｎ）−ｔα ＋ｔβ−τ｝ ……(3) となる。これを角度γ゜に直すと、 γ＝（C1i2／i1C2）（360゜−α＋β −6Nτ） ……(4) となり、上死点θ０から点火位置θiまでの角度
（進角）はδは、 δ＝α−γ＝α−（C1i2／i1C2）（360゜−α＋β−6Nτ）＝α｛１＋（C1i2／i1C2）｝ −（C1i2／i1C2）（360゜＋β）＋6Nτ（C1i2／i1C2） ……(5) こゝでδ≡K1＋K2Nとおくと、 K1＝α｛１＋（C1i2／i1C2）｝ −（C1i2／i1C2）（360゜＋β） ……(6) K2＝６τ（C1i2／i1C2） ……(7) となる。すなわち点火位置θiは、回転速度が増
大すれば進み、定数K2を変えることにより回転
速度に対して点火位置を制御することができる。
また単安定マルチバイブレータの出力信号の幅τ
を変更することにより種々の進角特性を得ること
ができる。
上記の説明では第２の積分器の積分値を角度θ
１〜θ２の間で保持するようにしたが、第２の積
分器の積分動作を角度θ２まで行なわせて第１の
積分器の出力の三角波と第２の積分器の出力の三
角波とを比較するようにしても回転速度に対して
点火位置を進めることができる。
１〜θ２の間で保持するようにしたが、第２の積
分器の積分動作を角度θ２まで行なわせて第１の
積分器の出力の三角波と第２の積分器の出力の三
角波とを比較するようにしても回転速度に対して
点火位置を進めることができる。
第１図に示した実施例において、低速では第１
の積分器の出力電圧よりも第２の積分器の出力電
圧の方が高くなるようにしておくと、第１及び第
２の積分器の出力は必らず角度θ２で一致し、角
度θ２から第１の積分器のコンデンサの放電（リ
セツト）が終了するまでの間は第１の積分器の出
力電圧の方が第２の積分器の出力電圧よりも大き
くなつているので、比較回路１１からは角度θ２
から第１の積分器のコンデンサの放電が終了する
までの間持続する矩形波信号Vhが得られる。す
なわち低速時においてはθi＝θ２となり、角度
θ２で点火が行なわれる。回転速度が上昇する
と、第２の積分器の出力電圧（角度θ１〜θ２の
間保持される電圧）が低減し、第１の積分器のス
ロープに沿つて点火位置が進む。点火位置が進ん
でθi＝θ１となると第１及び第２の積分器の出
力電圧を比較できなくなるが、このときは第１の
信号e1を点火信号として点火装置に供給するよう
にしておけば角度θ１で点火を行なわせることが
できる。したがつてこの場合の進角特性は第３図
に示すようになる。
の積分器の出力電圧よりも第２の積分器の出力電
圧の方が高くなるようにしておくと、第１及び第
２の積分器の出力は必らず角度θ２で一致し、角
度θ２から第１の積分器のコンデンサの放電（リ
セツト）が終了するまでの間は第１の積分器の出
力電圧の方が第２の積分器の出力電圧よりも大き
くなつているので、比較回路１１からは角度θ２
から第１の積分器のコンデンサの放電が終了する
までの間持続する矩形波信号Vhが得られる。す
なわち低速時においてはθi＝θ２となり、角度
θ２で点火が行なわれる。回転速度が上昇する
と、第２の積分器の出力電圧（角度θ１〜θ２の
間保持される電圧）が低減し、第１の積分器のス
ロープに沿つて点火位置が進む。点火位置が進ん
でθi＝θ１となると第１及び第２の積分器の出
力電圧を比較できなくなるが、このときは第１の
信号e1を点火信号として点火装置に供給するよう
にしておけば角度θ１で点火を行なわせることが
できる。したがつてこの場合の進角特性は第３図
に示すようになる。
第４図は第１図の構成を具体化した実施例を示
した接続図で、同図において波形整形回路３はト
ランジスタTR1、ダイオードD1及び抵抗R1，R2
により構成されている。第１の信号コイル１に図
示のアース側が正になる電圧が発生すると、抵抗
R1を通してトランジスタTR1のベースに流れてい
た電流が第１の信号コイル１側に流れるようにな
るためトランジスタTR1が遮断状態になりＡに示
すような第１の信号e1が得られる。波形整形回路
４はトランジスタTR2、ダイオードD2及び抵抗
R3，R4により上記波形整形回路３と全く同様に
構成されている。フリツプフロツプ回路７は２つ
のノア回路NOR1とNOR2とを組合せて構成した
公知の回路である。第１の積分器８は定電流回路
を構成する電界効果トランジスタFET1及び抵抗
R5と、積分コンデンサC1と、コンデンサC1の電
荷を放電させるリセツト回路を構成するトランジ
スタTR3及び抵抗R6により構成され、フリツプフ
ロツプ回路７の出力端子が「０」の状態にある
θ１〜θ２の期間トランジスタTR3が遮断状態に
保持されてコンデンサC1が定電流i1で充電され
る。フリツプフロツプ回路７の出力端子Ｑが角度
θ２で「１」状態になると、トランジスタTR3が
導通状態になるため積分動作が停止しコンデンサ
C1が一定の時定数で放電する。したがつてコン
デンサC1の両端に得られる第１の積分器の出力
電圧は第２図Ｅに示すような三角波となる。
した接続図で、同図において波形整形回路３はト
ランジスタTR1、ダイオードD1及び抵抗R1，R2
により構成されている。第１の信号コイル１に図
示のアース側が正になる電圧が発生すると、抵抗
R1を通してトランジスタTR1のベースに流れてい
た電流が第１の信号コイル１側に流れるようにな
るためトランジスタTR1が遮断状態になりＡに示
すような第１の信号e1が得られる。波形整形回路
４はトランジスタTR2、ダイオードD2及び抵抗
R3，R4により上記波形整形回路３と全く同様に
構成されている。フリツプフロツプ回路７は２つ
のノア回路NOR1とNOR2とを組合せて構成した
公知の回路である。第１の積分器８は定電流回路
を構成する電界効果トランジスタFET1及び抵抗
R5と、積分コンデンサC1と、コンデンサC1の電
荷を放電させるリセツト回路を構成するトランジ
スタTR3及び抵抗R6により構成され、フリツプフ
ロツプ回路７の出力端子が「０」の状態にある
θ１〜θ２の期間トランジスタTR3が遮断状態に
保持されてコンデンサC1が定電流i1で充電され
る。フリツプフロツプ回路７の出力端子Ｑが角度
θ２で「１」状態になると、トランジスタTR3が
導通状態になるため積分動作が停止しコンデンサ
C1が一定の時定数で放電する。したがつてコン
デンサC1の両端に得られる第１の積分器の出力
電圧は第２図Ｅに示すような三角波となる。
第２の積分器９は、フリツプフロツプ回路７の
出力端子Ｑの電位が「０」の状態にあるときに導
通するトランジスタTR4と定電流回路を構成する
電界効果トランジスタFET2及び抵抗R7と、積分
コンデンサC2と、リセツト用トランジスタTR5と
により構成され、トランジスタTR5が遮断状態に
あるときにトランジスタTR4が導通するとコンデ
ンサC2を定電流i2で充電する積分動作が開始され
るようになつている。また単安定マルチバイブレ
ータ１０はトランジスタTR6及びTR7と、コンデ
ンサC3とツエナーダイオードZD1と抵抗R8及びR9
とにより構成され、トランジスタTR6のベースが
トランジスタTR2のコレクタに、トランジスタ
TR7のコレクタがトランジスタTR5のベースにそ
れぞれ接続されている。この単安定マルチバイブ
レータにおいて、最初コンデンサC3は図示しな
い直流電源により抵抗R8を通して図示の極性に
充電され、トランジスタTR7はツエナーダイオー
ドZD1を通してベース電流が与えられて導通して
いる。この状態でトランジスタTR6のベースに角
度θ２で第２の信号e2が与えられると、このトラ
ンジスタTR6が導通し、コンデンサC3の電荷を瞬
時に放電させる。コンデンサC3が放電すると抵
抗R8を通して直流電源から供給される電流はす
べてコンデンサC3に流れるのでトランジスタTR7
にベース電流が供給されなくなり、トランジスタ
TR7が遮断状態になつてそのコレクタの電位が上
昇する。トランジスタTR6は第２の信号e2が消滅
すると遮断状態に復帰し、コンデンサC3は一定
の時定数で充電されていく、角度θ３においてコ
ンデンサC3の端子電圧がツエナーダイオードZD1
のツエナー電圧を超えるとトランジスタTR7が導
通し、そのコレクタの電位が低下する。したがつ
てトランジスタTR7のコレクタ（単安定マルチバ
イブレータ１０の出力端子）の電位は第２図Ｄに
示したように角度θ２からθ３までの間「１」に
なり、この間第２の積分器９のトランジスタTR5
を導通状態に保つて第２の積分器９をリセツトさ
れた状態に保持する。角度θ３において単安定マ
ルチバイブレータ１０の出力が「０」になるとト
ランジスタTR5が遮断する。このときフリツプフ
ロツプ回路７の出力端子Ｑの電位が「０」になつ
ていてトランジスタTR4が導通状態にあるので、
第２の積分器９のコンデンサC2の充電が開始さ
れ、コンデンサC2の端子電圧は第２図Ｆに示す
ように上昇していく。角度θ１においてフリツプ
フロツプ回路７の出力端子Ｑの電位が「１」にな
るとトランジスタTR4が遮断するため積分動作が
停止する。角度θ１〜θ２の間は単安定マルチバ
イブレータ１０の出力が「０」になつていてトラ
ンジスタTR5が遮断状態に保持されているためコ
ンデンサC2の端子電圧（積分値）はそのまゝ保
持される。
出力端子Ｑの電位が「０」の状態にあるときに導
通するトランジスタTR4と定電流回路を構成する
電界効果トランジスタFET2及び抵抗R7と、積分
コンデンサC2と、リセツト用トランジスタTR5と
により構成され、トランジスタTR5が遮断状態に
あるときにトランジスタTR4が導通するとコンデ
ンサC2を定電流i2で充電する積分動作が開始され
るようになつている。また単安定マルチバイブレ
ータ１０はトランジスタTR6及びTR7と、コンデ
ンサC3とツエナーダイオードZD1と抵抗R8及びR9
とにより構成され、トランジスタTR6のベースが
トランジスタTR2のコレクタに、トランジスタ
TR7のコレクタがトランジスタTR5のベースにそ
れぞれ接続されている。この単安定マルチバイブ
レータにおいて、最初コンデンサC3は図示しな
い直流電源により抵抗R8を通して図示の極性に
充電され、トランジスタTR7はツエナーダイオー
ドZD1を通してベース電流が与えられて導通して
いる。この状態でトランジスタTR6のベースに角
度θ２で第２の信号e2が与えられると、このトラ
ンジスタTR6が導通し、コンデンサC3の電荷を瞬
時に放電させる。コンデンサC3が放電すると抵
抗R8を通して直流電源から供給される電流はす
べてコンデンサC3に流れるのでトランジスタTR7
にベース電流が供給されなくなり、トランジスタ
TR7が遮断状態になつてそのコレクタの電位が上
昇する。トランジスタTR6は第２の信号e2が消滅
すると遮断状態に復帰し、コンデンサC3は一定
の時定数で充電されていく、角度θ３においてコ
ンデンサC3の端子電圧がツエナーダイオードZD1
のツエナー電圧を超えるとトランジスタTR7が導
通し、そのコレクタの電位が低下する。したがつ
てトランジスタTR7のコレクタ（単安定マルチバ
イブレータ１０の出力端子）の電位は第２図Ｄに
示したように角度θ２からθ３までの間「１」に
なり、この間第２の積分器９のトランジスタTR5
を導通状態に保つて第２の積分器９をリセツトさ
れた状態に保持する。角度θ３において単安定マ
ルチバイブレータ１０の出力が「０」になるとト
ランジスタTR5が遮断する。このときフリツプフ
ロツプ回路７の出力端子Ｑの電位が「０」になつ
ていてトランジスタTR4が導通状態にあるので、
第２の積分器９のコンデンサC2の充電が開始さ
れ、コンデンサC2の端子電圧は第２図Ｆに示す
ように上昇していく。角度θ１においてフリツプ
フロツプ回路７の出力端子Ｑの電位が「１」にな
るとトランジスタTR4が遮断するため積分動作が
停止する。角度θ１〜θ２の間は単安定マルチバ
イブレータ１０の出力が「０」になつていてトラ
ンジスタTR5が遮断状態に保持されているためコ
ンデンサC2の端子電圧（積分値）はそのまゝ保
持される。
比較回路１１は演算増幅器OPと抵抗R10，R11
とから構成され、この比較回路は第２図Ｆに示す
ように第１の積分器８の積分値が第２の積分器９
の積分値を超えている間接続する矩形波状の信号
Vhを出力する。パルス発生器１２はアンド回路
ANDとオア回路ORとからなり、信号Vhはアンド
回路ANDの一方の入力端子とオア回路ORの一方
の入力端子とに供給されている。アンド回路
ANDの他方の入力端子には第１の信号e1が供給
され、アンド回路ANDの出力端子はオア回路OR
の他方の入力端子に接続されている。第３図に示
した進角特性を得る場合、Ｎ≦n2の範囲の点火信
号Vsは比較回路１１からオア回路ORを通して与
えられる。またＮ＞n2の範囲では、最大進角位置
θ１でアンド回路ANDのアンドが成立し、この
アンド回路とオア回路ORとを通して点火信号Vs
が与えられる。尚第４図において白丸に符号
「＋」を付した端子は、直流電源の正極端子に接
続されている。
とから構成され、この比較回路は第２図Ｆに示す
ように第１の積分器８の積分値が第２の積分器９
の積分値を超えている間接続する矩形波状の信号
Vhを出力する。パルス発生器１２はアンド回路
ANDとオア回路ORとからなり、信号Vhはアンド
回路ANDの一方の入力端子とオア回路ORの一方
の入力端子とに供給されている。アンド回路
ANDの他方の入力端子には第１の信号e1が供給
され、アンド回路ANDの出力端子はオア回路OR
の他方の入力端子に接続されている。第３図に示
した進角特性を得る場合、Ｎ≦n2の範囲の点火信
号Vsは比較回路１１からオア回路ORを通して与
えられる。またＮ＞n2の範囲では、最大進角位置
θ１でアンド回路ANDのアンドが成立し、この
アンド回路とオア回路ORとを通して点火信号Vs
が与えられる。尚第４図において白丸に符号
「＋」を付した端子は、直流電源の正極端子に接
続されている。
上記の実施例では、コンデンサを定電流で充電
する積分器を用いて２つの三角波を発生させてい
るが、本発明においては最大進角位置θ１から最
小進角位置θ２までの間所定の勾配で上昇する第
１の三角波を発生する第１の三角波発生回路と、
最小進角位置でトリガされる単安定マルチバイブ
レータの出力の立下り位置θ３から少なくとも最
大進角位置θ１まで所定の勾配で上昇し最小進角
位置θ２までその最大値を保持している第２の三
角波を発生する第２の三角波発生回路とを設け
て、第１及び第２の三角波を比較する構成を採れ
ばよく、三角波の発生回路は上記実施例に示した
積分器に限定されるものではない。ここで第２の
三角波発生回路は角度θ３からθ２まで連続的に
上昇する三角波を発生するものであつてもよいの
は前述の通りである。
する積分器を用いて２つの三角波を発生させてい
るが、本発明においては最大進角位置θ１から最
小進角位置θ２までの間所定の勾配で上昇する第
１の三角波を発生する第１の三角波発生回路と、
最小進角位置でトリガされる単安定マルチバイブ
レータの出力の立下り位置θ３から少なくとも最
大進角位置θ１まで所定の勾配で上昇し最小進角
位置θ２までその最大値を保持している第２の三
角波を発生する第２の三角波発生回路とを設け
て、第１及び第２の三角波を比較する構成を採れ
ばよく、三角波の発生回路は上記実施例に示した
積分器に限定されるものではない。ここで第２の
三角波発生回路は角度θ３からθ２まで連続的に
上昇する三角波を発生するものであつてもよいの
は前述の通りである。
以上のように、本発明によれば、回転速度の検
出を行なうことなく、簡単な回路構成で回転速度
に対する点火位置の制御を正確に行なうことがで
きる利点がある。特に本発明によれば、機関の最
小進角位置に相応する位置で発生する第２の信号
によりトリガされて一定時間幅の矩形波信号を出
力する単安定マルチバイブレータの出力信号の立
下がり位置から第２の三角波を発生させるように
している。したがつて機関の回転速度が変化して
も、単安定マルチバイブレータの出力信号の時間
幅は一定であるため、機関の回転速度の変化に応
じて単安定マルチバイブレータの矩形波信号の立
下がり位置、即ち第２の三角波の発生位置が変化
するので、簡単な構成で機関の回転速度の変化に
応じて点火時期を変えることができる。また、単
安定マルチバイブレータから出力される矩形波信
号の時間幅を適宜に選定するだけで、第２の三角
波の発生位置を変えることができ、簡単な構成で
種々の進角特性を得ることができるという利点が
ある。
出を行なうことなく、簡単な回路構成で回転速度
に対する点火位置の制御を正確に行なうことがで
きる利点がある。特に本発明によれば、機関の最
小進角位置に相応する位置で発生する第２の信号
によりトリガされて一定時間幅の矩形波信号を出
力する単安定マルチバイブレータの出力信号の立
下がり位置から第２の三角波を発生させるように
している。したがつて機関の回転速度が変化して
も、単安定マルチバイブレータの出力信号の時間
幅は一定であるため、機関の回転速度の変化に応
じて単安定マルチバイブレータの矩形波信号の立
下がり位置、即ち第２の三角波の発生位置が変化
するので、簡単な構成で機関の回転速度の変化に
応じて点火時期を変えることができる。また、単
安定マルチバイブレータから出力される矩形波信
号の時間幅を適宜に選定するだけで、第２の三角
波の発生位置を変えることができ、簡単な構成で
種々の進角特性を得ることができるという利点が
ある。
第１図は本発明の一実施例の全体的構成を示す
ブロツク図、第２図Ａ乃至Ｉは第１図の実施例の
動作を説明する各部の信号波形図、第３図は本発
明により得られる進角特性の一例を示す線図、第
４図は第１図の構成を具体化した実施例を示す接
続図である。 １……第１の信号コイル、２……第２の信号コ
イル、３……第１の波形整形回路、４……第２の
波形整形回路、５……第１の信号発生回路、６…
…第２の信号発生回路、７……フリツプフロツプ
回路、８……第１の積分器、９……第２の積分
器、１０……単安定マルチバイブレータ、１１…
…比較回路、１２……点火信号発生回路。
ブロツク図、第２図Ａ乃至Ｉは第１図の実施例の
動作を説明する各部の信号波形図、第３図は本発
明により得られる進角特性の一例を示す線図、第
４図は第１図の構成を具体化した実施例を示す接
続図である。 １……第１の信号コイル、２……第２の信号コ
イル、３……第１の波形整形回路、４……第２の
波形整形回路、５……第１の信号発生回路、６…
…第２の信号発生回路、７……フリツプフロツプ
回路、８……第１の積分器、９……第２の積分
器、１０……単安定マルチバイブレータ、１１…
…比較回路、１２……点火信号発生回路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 内燃機関の最大進角位置に相応する位置で第
１の信号を発生し、前記機関の最小進角位置に相
応する位置で第２の信号を発生する信号発生手段
と、前記第１の信号が発生した位置から第２の信
号が発生する位置まで所定の勾配で上昇する第１
の三角波を発生する第１の三角波発生回路と、前
記第２の信号によりトリガされて一定時間幅の矩
形波信号を出力する単安定マルチバイブレータ
と、前記単安定マルチバイブレータの出力の立下
がり位置から少なくとも前記第１の信号が発生す
る位置まで所定の勾配で上昇して最大値を前記第
２の信号が発生する位置まで保持している第２の
三角波を発生する第２の三角波発生回路と、前記
第１及び第２の三角波のレベルを比較してレベル
が一致したときに内燃機関の点火位置を定める点
火信号を出力する点火信号発生回路とを備えてな
る内燃機関無接点点火装置用点火信号発生装置。 ２ 前記第２の三角波は前記単安定マルチバイブ
レータの出力の立下がり位置から前記第１の信号
が発生する位置まで一定の勾配で上昇し該前記第
１の信号が発生した位置から第２の信号が発生す
る位置まで最大値を保持している波形である特許
請求の範囲第１項に記載の内燃機関無接点点火装
置用点火信号発生装置。 ３ 前記第２の三角波は前記単安定マルチバイブ
レータの出力の立下がり位置から前記第２の信号
が発生する位置まで一定の勾配で上昇して該前記
第２の信号が発生した位置で最大になる波形であ
る特許請求の範囲第１項に記載の内燃機関無接点
点火装置用点火信号発生装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4778080A JPS56146064A (en) | 1980-04-11 | 1980-04-11 | Ignition signal generating apparatus for contactless ignition device of internal combustion engine |
| US06/252,055 US4407246A (en) | 1980-04-11 | 1981-04-08 | Ignition signal generating device for use in contactless ignition system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4778080A JPS56146064A (en) | 1980-04-11 | 1980-04-11 | Ignition signal generating apparatus for contactless ignition device of internal combustion engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56146064A JPS56146064A (en) | 1981-11-13 |
| JPS6160982B2 true JPS6160982B2 (ja) | 1986-12-23 |
Family
ID=12784879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4778080A Granted JPS56146064A (en) | 1980-04-11 | 1980-04-11 | Ignition signal generating apparatus for contactless ignition device of internal combustion engine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56146064A (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS524685B2 (ja) * | 1972-05-23 | 1977-02-05 |
-
1980
- 1980-04-11 JP JP4778080A patent/JPS56146064A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56146064A (en) | 1981-11-13 |
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