JPS6218361B2 - - Google Patents
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- JPS6218361B2 JPS6218361B2 JP55174512A JP17451280A JPS6218361B2 JP S6218361 B2 JPS6218361 B2 JP S6218361B2 JP 55174512 A JP55174512 A JP 55174512A JP 17451280 A JP17451280 A JP 17451280A JP S6218361 B2 JPS6218361 B2 JP S6218361B2
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- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60H—ARRANGEMENTS OF HEATING, COOLING, VENTILATING OR OTHER AIR-TREATING DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR PASSENGER OR GOODS SPACES OF VEHICLES
- B60H1/00—Heating, cooling or ventilating devices
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- B60H1/00814—Control systems or circuits characterised by their output, for controlling particular components of the heating, cooling or ventilating installation
- B60H1/00821—Control systems or circuits characterised by their output, for controlling particular components of the heating, cooling or ventilating installation the components being ventilating, air admitting or air distributing devices
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は自動車用空気調和装置に係り、特に電
子回路を用いた風量制御装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to an air conditioner for an automobile, and more particularly to an air volume control device using an electronic circuit.
自動車用空気調和装置の吹出風量を連続的に制
御するために米国特許第4274036号明細書等に示
された従来の風量制御装置は第１図に示す如き構
成を有している。すなわち、抵抗Ｒとツエナーダ
イオードZDによつて構成される定電圧回路１に
はボリウムＶRによつて構成される風量設定回路
２が接続されている。この風量設定回路２には風
量制御回路３が接続されている。この風量制御回
路３には前記定電圧回路１から定電圧が供給され
るように構成されている。一方、ブロワモータ５
には電源電圧ＶBが供給されるように構成されて
おり、このブロワモータ５にはパワートランジス
タ４のコレクターが接続されており、このパワー
トランジスタ４のエミツターは接地されている。
また、このトランジスタ４のコレクターには前記
風量制御回路３に負帰還電圧としてコレクター電
圧ＶCが供給できるように構成されている。また
このパワートランジスタ４のベースには前記風量
制御回路３が接続されており、この風量制御回路
３によつてベース電流が制御され、パワートラン
ジスタ４に流れる電流が制御されている。このよ
うな従来の風量制御装置は、ブロワモータ５の回
転数を安定に制御するため、ブロワモータ５の一
端の電圧ＶCを負帰還電圧として、該負帰還電圧
ＶCと、風量設定回路２からの設定電圧ＶSが風量
制御回路３において比較され、負帰還電圧ＶCが
前記設定電圧ＶSに対応した一定値となるようパ
ワートランジスタ４のベース電流を制御し、ブロ
ワモータ５に供給される電流を制御することによ
り制御される。ところが、自動車における電源電
圧は夜間のヘツドライトの点灯等車両の条件によ
り9V〜16V程度の大きな変動幅を持つているため
第１図に示した従来の風量制御装置（パワートラ
ンジスタ４のコレクター端子電圧ＶCを負帰還電
圧としている）では、ブロワモータ電圧ＶMの値
は負帰還電圧ＶCが設定電圧ＶSに対して一定値で
あり、ブロワモータ電圧ＶMは、
ＶM＝ＶB−ＶC
の関係を有するため第２図に示す如く電源電圧Ｖ
Bの変動の影響を受け、ブロワモータ電圧ＶMが大
きく変動する。すなわち車両の条件による電源電
圧の変動の影響を受け、吹出風量が電源電圧の変
動にしたがつて変動し、車室内温度と無関係に吹
出風量が変化するため乗員に不快感を与えるとい
う欠点を有していた。 A conventional air volume control device disclosed in US Pat. No. 4,274,036 and the like for continuously controlling the air volume blown out of an air conditioner for an automobile has a configuration as shown in FIG. That is, an air volume setting circuit 2 made up of a volume VR is connected to a constant voltage circuit 1 made up of a resistor R and a Zener diode ZD. An air volume control circuit 3 is connected to this air volume setting circuit 2 . This air volume control circuit 3 is configured so that a constant voltage is supplied from the constant voltage circuit 1. On the other hand, blower motor 5
The blower motor 5 is configured to be supplied with a power supply voltage VB , and the collector of a power transistor 4 is connected to the blower motor 5, and the emitter of the power transistor 4 is grounded.
Further, the collector of this transistor 4 is configured so that a collector voltage V C can be supplied to the air volume control circuit 3 as a negative feedback voltage. Further, the air volume control circuit 3 is connected to the base of the power transistor 4, and the base current is controlled by the air volume control circuit 3, so that the current flowing through the power transistor 4 is controlled. In order to stably control the rotation speed of the blower motor 5, such a conventional air volume control device uses the voltage V C at one end of the blower motor 5 as a negative feedback voltage, and uses the negative feedback voltage V C and the voltage from the air volume setting circuit 2. The set voltage V S is compared in the air volume control circuit 3, and the base current of the power transistor 4 is controlled so that the negative feedback voltage V C becomes a constant value corresponding to the set voltage V S , and the current supplied to the blower motor 5 is controlled. Controlled by controlling. However, the power supply voltage in an automobile has a large fluctuation range of about 9V to 16V depending on vehicle conditions such as turning on the headlights at night. C is the negative feedback voltage), the value of the blower motor voltage V M is such that the negative feedback voltage V C is a constant value with respect to the set voltage V S , and the blower motor voltage V M is as follows: V M = V B − V C Since there is a relationship, as shown in Figure 2, the power supply voltage V
Under the influence of the fluctuation of B , the blower motor voltage V M fluctuates greatly. In other words, it is affected by fluctuations in the power supply voltage due to vehicle conditions, and the amount of air blown varies in accordance with fluctuations in the power supply voltage, which has the disadvantage of causing discomfort to the occupants because the amount of air blown changes regardless of the temperature inside the vehicle. Was.
そこで、近年電源電圧の影響を受けない第３図
に示す如き風量制御装置が用いられている。すな
わち、第１図図示従来例と同一の符号のされてい
るものは同一の部品・同一の機能を有するもので
ある。第１図図示従来の風量制御装置と異なる点
はコレクター電圧ＶCの負帰還電圧を風量制御回
路３の演算増幅器Ａに抵抗R4を介して供給して
いたのに対し、ブロワモータ５の端子電圧ＶMを
電流に変換する電圧−電流変換回路６が設けられ
ており、この電圧−電流変換回路６には電流−電
圧変換回路７が接続されている。この電流−電圧
変換回路７からの出力値が抵抗R4を介して演算
増幅器Ａの正入力端子に接続されている。すなわ
ち、ブロワモータ５の電圧ＶMを一旦電流値に変
換し、アース電位側で再び電圧値に変換し、該電
圧を負帰還電圧として用いている。しかしなが
ら、このような構成を有する風量制御装置にあつ
ては、電源電圧変動の影響は受けないが、回路が
複雑化してコスト高となると同時に、負帰還信号
の位相遅れ要素が増加（電圧−電流変換回路、及
び電流−電圧変換回路）するため、制御系の安定
度が著しく低下するという欠点を有していた。 Therefore, in recent years, an air volume control device as shown in FIG. 3, which is not affected by the power supply voltage, has been used. That is, the parts having the same reference numerals as those in the conventional example shown in FIG. 1 have the same parts and the same functions. The difference from the conventional air volume control device shown in FIG. A voltage-current conversion circuit 6 for converting V M into current is provided, and a current-voltage conversion circuit 7 is connected to this voltage-current conversion circuit 6 . The output value from this current-voltage conversion circuit 7 is connected to the positive input terminal of the operational amplifier A via a resistor R4 . That is, the voltage V M of the blower motor 5 is once converted into a current value, then converted again into a voltage value on the ground potential side, and this voltage is used as a negative feedback voltage. However, although the air volume control device having such a configuration is not affected by power supply voltage fluctuations, the circuit becomes complicated and costs increase, and at the same time, the phase delay element of the negative feedback signal increases (voltage - current). conversion circuit and current-voltage conversion circuit), the stability of the control system is significantly reduced.
本発明の目的は電源電圧の影響もなく位相遅れ
の生じない自動車用空気調和機の風量制御装置を
提供することにある。 SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide an air volume control device for an automobile air conditioner that is not affected by power supply voltage and does not cause phase lag.
本発明は、回路内の制御基準電圧に電源電圧を
分圧した電圧値を用い、さらに負帰還信号部、設
定電圧部それぞれの抵抗比を前記電源電圧分圧比
と等しく設定することにより、電源電圧の影響を
受けずに、しかも位相遅れを生じないようにしよ
うというものである。 The present invention uses a voltage value obtained by dividing the power supply voltage as the control reference voltage in the circuit, and further sets the resistance ratio of each of the negative feedback signal section and the setting voltage section to be equal to the power supply voltage division ratio. The aim is to avoid the effects of phase delays and to avoid phase delays.
以下本発明の実施例について説明する。 Examples of the present invention will be described below.
第４図には本発明の一実施例が示されている。 FIG. 4 shows an embodiment of the present invention.
図において、抵抗R5とツエナーダイオードZD
によつて構成される定電圧源１には、電源電圧Ｖ
Bが供給されている。この定電圧源１からの出力
は演算増幅器（以下OPアンプと称する）に入力
すると共に抵抗Ｒによつて構成される風量設定回
路２に印加されている。この風量設定回路２は設
定電圧ＶSを出力するものである。また、この定
電圧回路１からは定電圧が演算増幅器Ａの駆動源
として供給されている。この演算増幅器Ａの反転
入力端子には抵抗R1と抵抗R2によつて電源電圧
ＶBが分圧された電圧ＶRが入力するように構成さ
れている。また、この演算増幅器Ａの非反転入力
端子には抵抗R3と抵抗R4とが接続されている。
この抵抗R3には風量設定回路２が接続されてい
る。また抵抗R4にはパワートランジスタ４のコ
レクターが接続されている。一方、電源電圧ＶB
はブロワモータ５に供給されており、このブロワ
モータ５にはパワートランジスタ４のコレクタが
接続されており、このパワートランジスタ４のエ
ミツターは接地されている。またこのパワートラ
ンジスタ４のベースには抵抗R6を介して演算増
幅器Ａの出力端子が接続されている。 In the figure, resistor R 5 and Zener diode ZD
A constant voltage source 1 configured by
B is supplied. The output from this constant voltage source 1 is input to an operational amplifier (hereinafter referred to as OP amplifier) and is also applied to an air volume setting circuit 2 constituted by a resistor R. This air volume setting circuit 2 outputs a set voltage V S . Further, a constant voltage is supplied from the constant voltage circuit 1 as a driving source for the operational amplifier A. The operational amplifier A is configured so that a voltage V R obtained by dividing the power supply voltage V B by a resistor R 1 and a resistor R 2 is input to the inverting input terminal of the operational amplifier A. Further, a resistor R 3 and a resistor R 4 are connected to the non-inverting input terminal of the operational amplifier A.
The air volume setting circuit 2 is connected to this resistor R3 . Further, the collector of the power transistor 4 is connected to the resistor R 4 . On the other hand, the power supply voltage V B
is supplied to a blower motor 5, the collector of a power transistor 4 is connected to the blower motor 5, and the emitter of the power transistor 4 is grounded. Further, the output terminal of the operational amplifier A is connected to the base of the power transistor 4 via a resistor R6 .
このような回路構成により、風量設定電圧ＶS
の変化に比例してブロワ印加電圧ＶMすなわち、
吹出風量が変化し、自動車用空気調和機の風量制
御を行なうことができる。すなわち、まず、演算
増幅器Ａの特性より次式が成り立つ。 With this circuit configuration, the air volume setting voltage V S
The blower applied voltage V M is proportional to the change in
The amount of air blown out changes, and the air amount of the automobile air conditioner can be controlled. That is, first, from the characteristics of operational amplifier A, the following equation holds true.
（ＶS−ＶR）R4＝（ＶR−ＶB＋ＶM）R3………(1)
また、抵抗R1、抵抗R2による分圧により次式
が成り立つ。(V S −V R )R 4 =(V R −V B +V M )R 3 (1) Furthermore, the following equation holds true due to the voltage division by the resistors R 1 and R 2 .
ＶR＝ＶB×R2／（R1＋R2） ………(2)
上記(1)式、(2)式よりブロワモータ電圧ＶMは、
ＶM＝ＶS・Ｒ４／Ｒ３−ＶB（Ｒ２・Ｒ４−Ｒ１・Ｒ３
／（Ｒ１＋Ｒ２）・Ｒ３）………(3)
として求まる。(3)式において、右辺第２項が
「０」であれば、ブロワモータ電圧ＶMは電源電圧
ＶBの変動の影響を受けない。そのためには、
R2・R4−R1・R3＝０ ………(4)
が成り立たなければならない。すなわち、抵抗
R1、抵抗R2、抵抗R3、抵抗R4が次の関係を持て
ばよいことになる。 V R = V B × R 2 / (R 1 + R 2 ) ...... (2) From the above equations (1) and (2), the blower motor voltage VM is: VM = V S · R 4 / R 3 - V B ( R2・R4 - R1・R3
/(R 1 +R 2 )・R 3 )……(3) It is found as follows. In equation (3), if the second term on the right side is "0", the blower motor voltage V M is not affected by fluctuations in the power supply voltage V B. For this purpose, R 2 · R 4 − R 1 · R 3 = 0 (4) must hold true. i.e. resistance
It is sufficient that R 1 , resistance R 2 , resistance R 3 , and resistance R 4 have the following relationship.
R1／R2＝R4／R3 ………(5)
以上述べた如く、第４図に示した回路において
R1／R2＝R4／R3の関係が成立する回路定数とす
ることによつて単純な負帰還回路を用い電源電圧
ＶBの変動によるブロワ電圧ＶMへの影響をなくす
ことができる。実際には抵抗素子の標準抵抗値は
飛び飛びの値をとるため、それらの素子を用いた
場合、(5)式を完全に満足できるとは限らないが、
第５図に示した如く電源電圧ＶBの9V〜16V間変
動に対し、
R1／R2：R4／R3 ………(6)
の比率、すなわち、
R1・R3／R2・R4 ………(7)
の値が、0.8〜1.2の範囲であればブロワモータ電
圧ＶMの変動は12Vに対し10％以内であり実用上
問題なく本実施例による効果が得られる。 R 1 /R 2 =R 4 /R 3 (5) As stated above, in the circuit shown in Figure 4,
By setting circuit constants that satisfy the relationship R 1 /R 2 = R 4 /R 3 , it is possible to eliminate the influence of fluctuations in the power supply voltage V B on the blower voltage V M using a simple negative feedback circuit. . In reality, the standard resistance values of resistive elements vary widely, so when these elements are used, it is not always possible to completely satisfy equation (5).
As shown in FIG. 5, when the power supply voltage V B fluctuates between 9V and 16V, the ratio of R 1 /R 2 :R 4 /R 3 (6), that is, R 1・R 3 /R 2 - If the value of R 4 (7) is in the range of 0.8 to 1.2, the blower motor voltage V M will fluctuate within 10% with respect to 12 V, and the effects of this embodiment can be obtained without any practical problems.
したがつて本実施例によれば電源電圧ＶBの変
動に係りなくブロワモータ電圧ＶMを一定に制御
することができる。 Therefore, according to this embodiment, the blower motor voltage V M can be controlled to be constant regardless of fluctuations in the power supply voltage V B .
第６図には本発明の他の実施例が示されてい
る。 Another embodiment of the invention is shown in FIG.
図において第４図図示実施例と同一の符号のさ
れているものは同一の部品・同一の機能を有する
ものである。本実施例が第４図図示実施例と異な
る点は制御回路全体の電源側に保護用ダイオード
Ｄが追加されている点である。したがつてダイオ
ードＤの追加により、前記(2)式における電源電圧
値ＶBが
ＶB−ＶF
ただし、ＶFはダイオードの順方向電圧降下に
変化するが、ＶF≒0.6Vと小さいため、その影響
は第５図に示されている特性上で無視でき、本発
明の効果を得ることができると共に、電源電圧Ｖ
Bの逆接続や自動車における種々の負サージ電圧
から制御回路を保護できるという効果がある。 In the drawings, the same reference numerals as in the embodiment shown in FIG. 4 indicate the same parts and the same functions. This embodiment differs from the embodiment shown in FIG. 4 in that a protective diode D is added to the power supply side of the entire control circuit. Therefore, by adding diode D, the power supply voltage value V B in equation (2) above becomes V B - V F However, V F changes to the forward voltage drop of the diode, but since V F is small at ≈0.6V. , its influence can be ignored on the characteristics shown in FIG.
This has the effect of protecting the control circuit from reverse connection of B and various negative surge voltages in automobiles.
第７図には本発明の別な実施例が示されてい
る。 Another embodiment of the invention is shown in FIG.
図において、第４図図示実施例と同一の符号の
されているものは同一の部品・同一の機能を有す
るものである。本実施例が第４図図示実施例と異
なる点は、演算増幅器Ａの非反転入力端子に抵抗
R7を介して定電圧回路１が接続されている点で
ある。今定電圧回路１からの出力電圧をＶO、風
量設定回路２から出力される設定電圧をＶS、演
算増幅器Ａの非反転入力端子に供給される電圧を
ＶR、抵抗R1と抵抗R2によつて分圧される電圧を
今ＶRとし、ブロワモータの端子間電圧をＶM、パ
ワートランジスタ４のコレクタ電圧をＶCとする
と、演算増幅器Ａの反転入力端子に供給される電
圧ＶRは、
ＶR＝ＶB・Ｒ２／Ｒ１＋Ｒ２ ………(8)
と求まる。また、パワートランジスタ４のコレク
タ電圧ＶCは、
ＶC＝ＶB−ＶM ………(9)
なる関係を有し、抵抗R3に流れる電流と抵抗R7
に流れる電流との和は抵抗R4に流れる電流に等
しい所から、
ＶＯ−ＶＲ／Ｒ７＋ＶＳ−ＶＲ／Ｒ３＝ＶＲ−ＶＣ／Ｒ
４………(10)
が成り立つ。この(10)式を展開すると、
−ＶC＝R4（ＶＣ−ＶＲ／Ｒ７＋ＶＳ−ＶＲ／Ｒ３）−ＶR
＝R4（ＶＯ／Ｒ７＋ＶＳ／Ｒ３）−（Ｒ４／Ｒ７＋Ｒ４／Ｒ３＋１）ＶＢＲ２／Ｒ１＋Ｒ２ ………(11)
となる。この(11)式のＶＢＲ２／Ｒ１＋Ｒ２は前記(8)
式のＶRに相
当している。この(11)式に前記(9)式を代入すると、
ＶM＝R4（ＶＣ／Ｒ７＋ＶＳ／Ｒ３）−〔（Ｒ４／Ｒ７＋Ｒ４／Ｒ３＋１）Ｒ２／Ｒ１＋Ｒ２−１〕ＶB……
…(12)
となる。ここで電源電圧ＶBの影響を受けなくす
るためには(12)式の右辺第２項が「０」になればよ
い。すなわちＶBの係数が「０」であればよい訳
である。すなわち、
（Ｒ３・Ｒ４＋Ｒ４・Ｒ７＋Ｒ３Ｒ７）／Ｒ３・Ｒ７・Ｒ２／Ｒ１＋Ｒ２＝１ ………（13）
が成り立てばよい訳である。この第（13）式を展
開すると、
となる。この（14）式のＲ３・Ｒ７／Ｒ３＋Ｒ７は１／
Ｒ３＋１／Ｒ７で抵抗
R3と抵抗R7の並列抵抗値を示している。この抵
抗R3と抵抗R7の並列抵抗値をＲPとおくとＲP＝
Ｒ３・Ｒ７／Ｒ３＋Ｒ７となり、前記（14）式は、
Ｒ１／Ｒ２＝Ｒ４／ＲＰ………（15）
となる。すなわち、抵抗R3と抵抗R7の並列抵抗
値ＲPと抵抗R1、抵抗R2、抵抗R4との関係が前記
（15）式を満足する回路定数に設定することによ
り第４図図示実施例と同様の効果を得られること
になる。一方、実際のブロワモータではブロワモ
ータ電圧ＶM＜3.5V程度の範囲は起動電圧以下と
なり問題があるため、一般には使われない。した
がつて、本実施例によれば第８図図示Ａに示す如
き制御特性を第８図図示Ｂに示す如き特性に変化
させることができるため、風量設定の分解能が向
上し、またＶS＝0Vが最低風量に一致するため、
風量設定信号電圧の取扱いが容易になるという効
果がある。 In the drawings, the same reference numerals as in the embodiment shown in FIG. 4 indicate the same parts and the same functions. The difference between this embodiment and the embodiment shown in FIG. 4 is that a resistor is connected to the non-inverting input terminal of operational amplifier A.
The point is that the constant voltage circuit 1 is connected via R7 . Now, the output voltage from constant voltage circuit 1 is V O , the setting voltage output from air volume setting circuit 2 is V S , the voltage supplied to the non-inverting input terminal of operational amplifier A is V R , resistor R 1 and resistor R If the voltage divided by 2 is now VR , the voltage across the terminals of the blower motor is VM , and the collector voltage of the power transistor 4 is VC , then the voltage supplied to the inverting input terminal of operational amplifier A is VR. is determined as V R =V B ·R 2 /R 1 +R 2 (8). In addition, the collector voltage V C of the power transistor 4 has the following relationship: V C = V B - V M (9), and the current flowing through the resistor R 3 and the resistor R 7
Since the sum of the current flowing through the resistor R4 is equal to the current flowing through the resistor R4 , V O -V R /R 7 +V S -V R /R 3 = V R -V C /R
4 ......(10) holds true. Expanding this equation (10), -V C =R 4 (V C -V R /R 7 +V S -V R /R 3 )-V R = R 4 (V O /R 7 +V S /R 3 )−(R 4 /R 7 +R 4 /R 3 +1)V BR 2 /R 1 +R 2 (11). V B R 2 /R 1 +R 2 in this formula (11) is the above (8)
This corresponds to V R in the formula. Substituting the above equation (9) into this equation (11), VM = R 4 (V C /R 7 +V S /R 3 ) - [(R 4 /R 7 +R 4 /R 3 +1)R 2 / R 1 +R 2 -1]V B ...
…(12) becomes. Here, in order to eliminate the influence of the power supply voltage V B , the second term on the right side of equation (12) should be "0". In other words, it is sufficient if the coefficient of V B is "0". That is, (R 3 · R 4 +R 4 ·R 7 +R 3 R 7 )/R 3 ·R 7 ·R 2 /R 1 +R 2 =1 (13) should hold true. Expanding this equation (13), we get becomes. In this formula (14), R 3 · R 7 /R 3 +R 7 is 1/
R 3 +1/R 7 indicates the parallel resistance value of resistor R 3 and resistor R 7 . Letting the parallel resistance value of this resistor R 3 and resistor R 7 be R P , R P =
R 3 ·R 7 /R 3 +R 7 , and the above formula (14) becomes R 1 /R 2 =R 4 /R P (15). In other words, the relationship between the parallel resistance value R P of resistor R 3 and resistor R 7 and resistor R 1 , resistor R 2 , and resistor R 4 is set to a circuit constant that satisfies the above equation (15), as shown in FIG. 4. The same effects as in the embodiment can be obtained. On the other hand, in an actual blower motor, a range in which the blower motor voltage V M <3.5V is below the starting voltage and poses a problem, so it is generally not used. Therefore, according to this embodiment, the control characteristics as shown in FIG. 8A can be changed to the characteristics as shown in FIG . Since 0V corresponds to the minimum airflow,
This has the effect of making it easier to handle the air volume setting signal voltage.
以上説明したように本発明によれば、電源電圧
の影響を受けず、しかも、位相遅れを生ずること
がない。 As explained above, according to the present invention, it is not affected by the power supply voltage and does not cause phase lag.
第１図は従来の風量制御装置の回路図、第２図
は第１図図示風量制御装置の特性図、第３図は従
来の風量制御装置を示す回路図、第４図は本発明
の実施例を示す回路図、第５図は第４図図示実施
例の特性図、第６図は本発明の他の実施例を示す
回路図、第７図は本発明の別な実施例を示す回路
図、第８図は第７図図示実施例の特性図である。
１……定電圧回路、２……風量設定回路、３…
…風量制御回路、４……パワートランジスタ、５
……ブロワモータ、Ａ……演算増幅器、Ｒ，
R1，R2，R3，R4，R5，R6……抵抗。
Fig. 1 is a circuit diagram of a conventional air volume control device, Fig. 2 is a characteristic diagram of the air volume control device shown in Fig. 1, Fig. 3 is a circuit diagram showing a conventional air volume control device, and Fig. 4 is an implementation of the present invention. A circuit diagram showing an example, FIG. 5 is a characteristic diagram of the embodiment shown in FIG. 4, FIG. 6 is a circuit diagram showing another embodiment of the present invention, and FIG. 7 is a circuit showing another embodiment of the present invention. 8 are characteristic diagrams of the embodiment shown in FIG. 7. 1... Constant voltage circuit, 2... Air volume setting circuit, 3...
...Air volume control circuit, 4...Power transistor, 5
...Blower motor, A...Operation amplifier, R,
R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 , R 6 ...Resistance.
Claims (1)
続される制御素子の電流を変化させることにより
風量の制御を行なう自動車用空気調和装置の風量
制御回路において、上記ブロワモータと電流制御
素子との接続点及び風量設定入力点間の電圧を所
定抵抗比K1で分圧した電圧と、電源電圧を所定
抵抗比K2で分圧した電圧とを比較し、両電圧が
互いに等しくなるよう電流制御素子の電流値を制
御するようにしたことを特徴とする自動車用空気
調和装置の風量制御回路。 ２ 特許請求の範囲第１項記載の発明において、
上記分圧する抵抗比K1、K2はそれぞれ等しい比
率であることを特徴とする自動車用空気調和装置
の風量制御回路。[Scope of Claims] 1. In an air volume control circuit for an automotive air conditioner that controls air volume by changing the current of a control element connected in series to a blower motor connected to a power supply line, the blower motor and current control circuit are provided. The voltage obtained by dividing the voltage between the connection point with the element and the air volume setting input point by a predetermined resistance ratio K 1 is compared with the voltage obtained by dividing the power supply voltage by a predetermined resistance ratio K 2 , and both voltages are equal to each other. An air volume control circuit for an air conditioner for an automobile, characterized in that the current value of a current control element is controlled as follows. 2 In the invention described in claim 1,
An air volume control circuit for an air conditioner for an automobile, wherein the voltage dividing resistance ratios K 1 and K 2 are equal.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55174512A JPS5799412A (en) | 1980-12-12 | 1980-12-12 | Air flow control circuit of air conditioner for car |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55174512A JPS5799412A (en) | 1980-12-12 | 1980-12-12 | Air flow control circuit of air conditioner for car |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5799412A JPS5799412A (en) | 1982-06-21 |
| JPS6218361B2 true JPS6218361B2 (en) | 1987-04-22 |
Family
ID=15979798
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55174512A Granted JPS5799412A (en) | 1980-12-12 | 1980-12-12 | Air flow control circuit of air conditioner for car |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5799412A (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60189623A (en) * | 1984-03-08 | 1985-09-27 | Hitachi Ltd | Air conditioner for automobile |
| JP4814064B2 (en) * | 2006-11-22 | 2011-11-09 | 株式会社神戸製鋼所 | Drive current control circuit and electromagnetic proportional valve control system |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56159979A (en) * | 1980-05-12 | 1981-12-09 | Diesel Kiki Co Ltd | Revolution controlling circuit for dc motor |
-
1980
- 1980-12-12 JP JP55174512A patent/JPS5799412A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5799412A (en) | 1982-06-21 |
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