JPS623082B2 - - Google Patents
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- JPS623082B2 JPS623082B2 JP56124817A JP12481781A JPS623082B2 JP S623082 B2 JPS623082 B2 JP S623082B2 JP 56124817 A JP56124817 A JP 56124817A JP 12481781 A JP12481781 A JP 12481781A JP S623082 B2 JPS623082 B2 JP S623082B2
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、SO2還元塔のガス成分制御方法に係
り、特にボイラの負荷変動により排ガスのSO2成
分濃度が変化する場合−すなわち、還元塔に流入
するSO2ガス量が変化する場合に適用するに好適
な、SO2還元塔のガス成分制御方法に関する。
り、特にボイラの負荷変動により排ガスのSO2成
分濃度が変化する場合−すなわち、還元塔に流入
するSO2ガス量が変化する場合に適用するに好適
な、SO2還元塔のガス成分制御方法に関する。
最初に、従来のSO2還元塔の機器構成を第１図
に従つて説明する。
に従つて説明する。
図において、１はSO2還元塔、２はガス混合
器、３はガス成分分析器、４は空気流量調節器、
５はバイパスガス量調節器、６，７はSO2還元塔
１内のガス温度検出器、８は制御装置である。
器、３はガス成分分析器、４は空気流量調節器、
５はバイパスガス量調節器、６，７はSO2還元塔
１内のガス温度検出器、８は制御装置である。
作動時には、SO2、H2O等を含む流入ガスは
SO2還元塔１内に送られ、還元塔１内でカーボン
と接触し、後述するような還元その他の反応を繰
り返す。そして、SO2還元塔１の出口では、
CO2、S2、H2S、H2、SO2（未反応量）等を含む
ガスとなる。
SO2還元塔１内に送られ、還元塔１内でカーボン
と接触し、後述するような還元その他の反応を繰
り返す。そして、SO2還元塔１の出口では、
CO2、S2、H2S、H2、SO2（未反応量）等を含む
ガスとなる。
このガスは、ガス混合器２で、SO2還元塔１を
バイパスして来たガスと混合され、クラウス反応
炉へ送り込まれる。良く知られているように、ク
ラウス反応炉は、SO2とH2Sを供給され、S2と
H2Oに分離反応させるものである。そして、この
反応をさせるためには、SO2とH2Sの比が１対２
の割合であるのが望まれる。
バイパスして来たガスと混合され、クラウス反応
炉へ送り込まれる。良く知られているように、ク
ラウス反応炉は、SO2とH2Sを供給され、S2と
H2Oに分離反応させるものである。そして、この
反応をさせるためには、SO2とH2Sの比が１対２
の割合であるのが望まれる。
このような装置で、ガス混合器２の出口での、
ガスの成分は次のようにして制御される。まず、
空気流量調節器４を介してSO2還元塔１へ空気を
送り込み、SO2還元塔内のカーボンを燃焼させ、
塔１内で還元反応が進みやすい温度まで上昇させ
る。
ガスの成分は次のようにして制御される。まず、
空気流量調節器４を介してSO2還元塔１へ空気を
送り込み、SO2還元塔内のカーボンを燃焼させ、
塔１内で還元反応が進みやすい温度まで上昇させ
る。
これにより、還元塔１内では、(1)式ないし(4)式
で Ｃ＋SO2→1/2S2＋CO2 ……(1) Ｃ＋H2O→CO＋H2 ……(2) CO＋H2O→CO2＋H2 ……(3) H2＋1/2S2→H2S ……(4) 示すような反応が起る。これにより、入力ガスに
含まれるSO2およびH2Oは、S2およびH2Sに変化
することになる。
で Ｃ＋SO2→1/2S2＋CO2 ……(1) Ｃ＋H2O→CO＋H2 ……(2) CO＋H2O→CO2＋H2 ……(3) H2＋1/2S2→H2S ……(4) 示すような反応が起る。これにより、入力ガスに
含まれるSO2およびH2Oは、S2およびH2Sに変化
することになる。
ここで、前記の各反応は、瞬時に完了するので
はなく、温度やガス成分分圧により反応速度が決
まり、塔内のガスの滞留時間によつても変化す
る。
はなく、温度やガス成分分圧により反応速度が決
まり、塔内のガスの滞留時間によつても変化す
る。
このようなSO2還元塔のガス成分制御方法とし
ては、流入空気量の制御によつて、還元塔１内の
温度を一定に制御し、還元塔１内でのS2回収率を
最大とすることが知られている。
ては、流入空気量の制御によつて、還元塔１内の
温度を一定に制御し、還元塔１内でのS2回収率を
最大とすることが知られている。
前述のような制御を行なつた場合は、還元塔１
の出口でのH2SとSO2の比を所定値（２対１）に
保持することができなくなる。
の出口でのH2SとSO2の比を所定値（２対１）に
保持することができなくなる。
このために、従来は、ガス成分分析器３によつ
てH2SとSO2の成分量を検出し、一方、第１図中
に示したように、ガス混合器２およびバイパスガ
ス量調整器５を設け、流入ガスのバイパス量を調
整することによつて、クラウス炉へ送られるH2S
とSO2の比を所定値（２対１）に保持するように
していた。
てH2SとSO2の成分量を検出し、一方、第１図中
に示したように、ガス混合器２およびバイパスガ
ス量調整器５を設け、流入ガスのバイパス量を調
整することによつて、クラウス炉へ送られるH2S
とSO2の比を所定値（２対１）に保持するように
していた。
しかし、このような制御方法では、ガス成分分
析器３での分析結果を得るのに比較的長時間（現
状では10分程度）を要し、応答速度がおそいた
め、流入ガスのバイパス量調整が適確に行なえな
い欠点があつた。また、流入する排ガス流量が変
化した時、還元塔１内に滞留する時間が正確に把
握できないため、反応量の正確な把握ができず、
正確なガス成分量の制御ができないという欠点を
持つていた。
析器３での分析結果を得るのに比較的長時間（現
状では10分程度）を要し、応答速度がおそいた
め、流入ガスのバイパス量調整が適確に行なえな
い欠点があつた。また、流入する排ガス流量が変
化した時、還元塔１内に滞留する時間が正確に把
握できないため、反応量の正確な把握ができず、
正確なガス成分量の制御ができないという欠点を
持つていた。
本発明の目的は、このような従来技術の欠点を
なくし、還元塔内の正確な滞留時間と温度から反
応量を推定し、正確なガス成分制御を可能とする
SO2還元塔のガス成分制御方法を提供するにあ
る。
なくし、還元塔内の正確な滞留時間と温度から反
応量を推定し、正確なガス成分制御を可能とする
SO2還元塔のガス成分制御方法を提供するにあ
る。
本発明は、還元塔の流れに沿つた２点以上のガ
ス温度検出値から、SO2還元塔内の温度分布を推
定すると共に、ガス流量から還元塔内の滞留時間
を推定し、この２つの推定値から流入ガスに含ま
れるSO2の成分濃度を正確に推定しながら、操作
量（空気量）を制御するところが特徴である。
ス温度検出値から、SO2還元塔内の温度分布を推
定すると共に、ガス流量から還元塔内の滞留時間
を推定し、この２つの推定値から流入ガスに含ま
れるSO2の成分濃度を正確に推定しながら、操作
量（空気量）を制御するところが特徴である。
第２図に、本発明を実施するのに好適なSO2還
元塔の概略構成を示す。図中の、第１図と同一の
符号は同一または同等部分をあらわしているの
で、その説明は省略する。
元塔の概略構成を示す。図中の、第１図と同一の
符号は同一または同等部分をあらわしているの
で、その説明は省略する。
なお、ガス混合器２およびバイパスガス量調節
器５を鎖線で示しているのは、これらが本発明の
実施のためには、理論上は不要であることをあら
わしている。
器５を鎖線で示しているのは、これらが本発明の
実施のためには、理論上は不要であることをあら
わしている。
本発明の作動原理を理解するために、まず、前
にあげた(1)式及び(4)式の反応速度を調べると、化
学平衡の法則より、それぞれの反応速度r1，r2は
次の(5)式および(6)式で示される。
にあげた(1)式及び(4)式の反応速度を調べると、化
学平衡の法則より、それぞれの反応速度r1，r2は
次の(5)式および(6)式で示される。
r1＝k1e-E1/RT〔ＰSO2〕（m2／sec） ……(5)
r2＝k2e-E2/RT〔ＰH2〕〔ＰS2〕1/2（m2／sec） ……(6)
こゝで、
k1、k2：反応速度定数
E1、E2：活性化エネルギ
Ｒ：気体定数
Ｔ：絶対温度
〔ＰSO2〕、〔ＰH2〕、〔ＰS2〕：SO2、H2、S2の各分
圧 従つて、還元塔１内におけるSO2およびH2Sの
各反応量は、次の(7)式および(8)式で示すことがで
きる。
圧 従つて、還元塔１内におけるSO2およびH2Sの
各反応量は、次の(7)式および(8)式で示すことがで
きる。
こゝで、
Fg：トータルガス流量
Ａ：塔の断面積
ｌ：塔の高さ
したがつて、還元塔に流入したガスに含まれて
いたSO2の量をＦSO2で示すと、このSO2は ＦSO2−Δ（SO2） となつて還元塔１から流出することが分る。した
がつて、流出されたガス中に含まれるSO2とH2S
の比は、(9)式で示されることになる。
いたSO2の量をＦSO2で示すと、このSO2は ＦSO2−Δ（SO2） となつて還元塔１から流出することが分る。した
がつて、流出されたガス中に含まれるSO2とH2S
の比は、(9)式で示されることになる。
SO2／H2S＝ＦＳＯ２−Δ（ＳＯ２）／Δ（Ｈ２Ｓ）……
(9) 前述のように、SO2還元塔１の出口でのSO2と
H2Sの比は１／２となることが必要である。(9)式
の比を１／２にするためには、(10)式が成立するよ
うに 塔内の温度Ｔを決めれば良いことが分る。
(9) 前述のように、SO2還元塔１の出口でのSO2と
H2Sの比は１／２となることが必要である。(9)式
の比を１／２にするためには、(10)式が成立するよ
うに 塔内の温度Ｔを決めれば良いことが分る。
ここで、塔内の温度を平均温度〒で代表される
ことにすれば、 ∫ｌ ０Adx＝Ｖ であるから、(10)式は(11)式のように変形できる。
ことにすれば、 ∫ｌ ０Adx＝Ｖ であるから、(10)式は(11)式のように変形できる。
こゝで、
Ｖ：塔内容積
従つて、(11)式を満足する平均温度〒ｒを求め、
〒ｒを設定値または目標値として、塔内の平均温
度が〒ｒに一致するように空気量を調節すれば良
いことが分る。
〒ｒを設定値または目標値として、塔内の平均温
度が〒ｒに一致するように空気量を調節すれば良
いことが分る。
ところが、ここで問題となるのは、流入ガスに
含まれるSO2の量ＦSO2を直接測定できないこと
である。そこで、ＦSO2を間接的に推定する必要
がある。
含まれるSO2の量ＦSO2を直接測定できないこと
である。そこで、ＦSO2を間接的に推定する必要
がある。
ここで、ガス成分分析器３で測定したSO2量を
ＦSO2aであらわし、塔内に流入するガス中に含ま
れるSO2の濃度をρSO2とし、バイパス弁５から
流入するガス量をF′gとすると、(12)式および
（13）式が成り立つ。
ＦSO2aであらわし、塔内に流入するガス中に含ま
れるSO2の濃度をρSO2とし、バイパス弁５から
流入するガス量をF′gとすると、(12)式および
（13）式が成り立つ。
ここで、
ＦSO2＝Fg・ρSO2 ……（13A）
であるから、（13）式で求めたρSO2を（13A）式
に代入し、ＦSO2を推定することができる。
に代入し、ＦSO2を推定することができる。
以上の解析により、具体的な制御方式は次のよ
うにすれば良いことが分る。すなわち、まず平均
温度〒を仮定し、（13）式により流入ガスのSO2
の濃度ρSO2を求める。
うにすれば良いことが分る。すなわち、まず平均
温度〒を仮定し、（13）式により流入ガスのSO2
の濃度ρSO2を求める。
つぎに、（13A）式により、ＦSO2をFg・ρSO2
によつて推定演算し、さらに(11)式を利用して塔内
の平均温度〒を算出する。ここで(11)式から得られ
た平均温度がさきに仮定した値に等しければ、こ
れを塔内平均温度に目標値〒ｒとして設定する。
によつて推定演算し、さらに(11)式を利用して塔内
の平均温度〒を算出する。ここで(11)式から得られ
た平均温度がさきに仮定した値に等しければ、こ
れを塔内平均温度に目標値〒ｒとして設定する。
このとき、もしも両者が一致しないときは、
（13）式で仮定した平均温度〒を微小量だけ補正
して、同様の計算を行ない−いわゆる収斂計算法
によつて前記塔内温度の目標値〒ｒを決定する。
（13）式で仮定した平均温度〒を微小量だけ補正
して、同様の計算を行ない−いわゆる収斂計算法
によつて前記塔内温度の目標値〒ｒを決定する。
なお、この場合、塔内平均温度の仮定は、現在
または直前の塔内温度の実測値に基づいて行なわ
れるのが普通である。
または直前の塔内温度の実測値に基づいて行なわ
れるのが普通である。
それ故に、仮に(11)式から得られる平均温度が
（13）式の演算の際に仮定した平均温度〒とくい
違つたとしても、その差は僅少であり、収斂計算
法によつて、比較的簡単に塔内温度の目標値〒ｒ
を決定することができる。
（13）式の演算の際に仮定した平均温度〒とくい
違つたとしても、その差は僅少であり、収斂計算
法によつて、比較的簡単に塔内温度の目標値〒ｒ
を決定することができる。
前述のようにして目標値〒ｒが決定されたなら
ば、温度検知器６，７を利用して平均温度を求
め、これが〒ｒに一致するように空気流量調節器
４を、例えばフイードバツク制御すれば良い。
ば、温度検知器６，７を利用して平均温度を求
め、これが〒ｒに一致するように空気流量調節器
４を、例えばフイードバツク制御すれば良い。
以上に詳述したように、本発明のSO2還元塔成
分制御方法では、 (イ) （13）式を用いて、流入ガス中のSO2の濃度
ρSO2を演算する。なお、このとき、塔内の平
均温度〒は、現在または直前の塔内温度実測値
に基づいて、これに近い値を仮定する。
分制御方法では、 (イ) （13）式を用いて、流入ガス中のSO2の濃度
ρSO2を演算する。なお、このとき、塔内の平
均温度〒は、現在または直前の塔内温度実測値
に基づいて、これに近い値を仮定する。
(ロ) 前記(イ)で求めた濃度ρSO2を用いて、（13A）
式から、流入ガス中のSO2量ＦSO2を演算す
る。
式から、流入ガス中のSO2量ＦSO2を演算す
る。
(ハ) 前記(ロ)で求めたSO2量ＦSO2を(11)式に代入
し、塔内平均温度〒を演算する。
し、塔内平均温度〒を演算する。
(ニ) 前記(ハ)で求めた平均温度が、先に仮定した塔
内平均温度と等しくなければ、仮定した塔内平
均温度を少しずつ変化させて、前記(イ)〜(ハ)の演
算をくり返し−すなわち、収斂計算法によつて
−両者が等しくなるようにする。
内平均温度と等しくなければ、仮定した塔内平
均温度を少しずつ変化させて、前記(イ)〜(ハ)の演
算をくり返し−すなわち、収斂計算法によつて
−両者が等しくなるようにする。
(ホ) 以上のようにして、求められた塔内平均温度
を目標値として、塔内平均温度実測値が目標値
に等しくなるように、空気流量調節器４の開度
を制御して空気供給量を調節する。
を目標値として、塔内平均温度実測値が目標値
に等しくなるように、空気流量調節器４の開度
を制御して空気供給量を調節する。
という工程によつて、SO2還元塔１の出口におけ
るSO2成分とH2S成分との比を、常に１対２に保
つようにしている。
るSO2成分とH2S成分との比を、常に１対２に保
つようにしている。
したがつて、本発明の制御方法を適用すれば、
流入ガスをバイパスして還元塔１の出口側へ供給
する必要がなくなり、理論的にはガス混合器２と
バイパスガス量調節器５を省略することができ
る。
流入ガスをバイパスして還元塔１の出口側へ供給
する必要がなくなり、理論的にはガス混合器２と
バイパスガス量調節器５を省略することができ
る。
また、本発明では、流入ガスの量に基づいて還
元塔内の温度を制御するので、制御の応答時間が
従来例に比べて短かくなり、クラウス反応炉へ供
給されるSO2とH2Sとの成分比の制御が、より確
実となる利点がある。
元塔内の温度を制御するので、制御の応答時間が
従来例に比べて短かくなり、クラウス反応炉へ供
給されるSO2とH2Sとの成分比の制御が、より確
実となる利点がある。
しかし、実際には、塔内平均温度の目標値〒ｒ
と実際の平均温度〒との間には偏差があることも
ある。特に、流入ガスの量が急激に増大するよう
な過渡時には、温度偏差が大きくなり、還元塔出
口における成分比を所定値に保つことが困難とな
る。
と実際の平均温度〒との間には偏差があることも
ある。特に、流入ガスの量が急激に増大するよう
な過渡時には、温度偏差が大きくなり、還元塔出
口における成分比を所定値に保つことが困難とな
る。
第２図に、鎖線で示しているガス混合器２およ
びバイパスガス量調節器５は、本発明の制御方法
を実施した時に、過渡的に生じる温度偏差に起因
して生ずるSO2やH2Sの成分偏差を補償するため
に、予備的に設備されるものである。これらのバ
イパスガス流量制御系は、次のように調節され
る。
びバイパスガス量調節器５は、本発明の制御方法
を実施した時に、過渡的に生じる温度偏差に起因
して生ずるSO2やH2Sの成分偏差を補償するため
に、予備的に設備されるものである。これらのバ
イパスガス流量制御系は、次のように調節され
る。
すなわち、目標平均温度を〒ｒ、実際の平均温
度を〒ａとすると、（14）式であらわされるΔＦS
Ｏ２分だけ、還元塔１の出口側において、SO2が不
足することになる。そこで、バイパス流量制御系
を介して、 この不足分に相当するSO2を補給してやる必要
がある。
度を〒ａとすると、（14）式であらわされるΔＦS
Ｏ２分だけ、還元塔１の出口側において、SO2が不
足することになる。そこで、バイパス流量制御系
を介して、 この不足分に相当するSO2を補給してやる必要
がある。
F′g＝ΔＦSO2／ρSO2 ……（15）
すなわち、（15）式より求まるF′gを目標にバ
イパスガス量調節器５を制御する必要がある。こ
こで、SO2が不足した場合は以上の考えで補償で
きるが、SO2が過剰になつた時は制御不能とな
る。それ故に、バイパスガス流量制御系による補
償を確実に行なうためには、(9)式に示すSO2と
H2Sとの比をあらかじめ、１対２以上に設定して
おく必要がある。
イパスガス量調節器５を制御する必要がある。こ
こで、SO2が不足した場合は以上の考えで補償で
きるが、SO2が過剰になつた時は制御不能とな
る。それ故に、バイパスガス流量制御系による補
償を確実に行なうためには、(9)式に示すSO2と
H2Sとの比をあらかじめ、１対２以上に設定して
おく必要がある。
以上に説明した制御方法は、制御装置８Ａで実
現される。
現される。
第３図は、以上に説明した本発明の制御方法の
アルゴリズムを、ブロツク線図で説明したもので
ある。このアルゴリズムは、マイクロコンピユー
タ等で容易に実現できる。
アルゴリズムを、ブロツク線図で説明したもので
ある。このアルゴリズムは、マイクロコンピユー
タ等で容易に実現できる。
図において、まずブロツク１００は、還元塔１
内の実測された温度、ガス成分分析器３で得られ
た成分等を計算機に入力する機能である。ブロツ
ク１０１では、塔内の平均温度を仮定し、（13）
式を利用して流入ガス中のSO2濃度ρSO2を推定
し、さらに、（13A）式によつて流入SO2量ＦSO2
を推定・演算する。
内の実測された温度、ガス成分分析器３で得られ
た成分等を計算機に入力する機能である。ブロツ
ク１０１では、塔内の平均温度を仮定し、（13）
式を利用して流入ガス中のSO2濃度ρSO2を推定
し、さらに、（13A）式によつて流入SO2量ＦSO2
を推定・演算する。
次に、ブロツク１０２では、（11）式を利用し
て塔内の目標温度〒ｒを求める。なお、この場
合、（11）式から求めた塔内平均温度（目標値）
がさきに仮定した値と異なるときは、前記仮定値
を少し変化させて、前記１０１および１０２の機
能をくり返し実行させる。両者の値が等しくなつ
たとき、塔内目標温度〒ｒを確定し、ブロツク１
０３へ進む。
て塔内の目標温度〒ｒを求める。なお、この場
合、（11）式から求めた塔内平均温度（目標値）
がさきに仮定した値と異なるときは、前記仮定値
を少し変化させて、前記１０１および１０２の機
能をくり返し実行させる。両者の値が等しくなつ
たとき、塔内目標温度〒ｒを確定し、ブロツク１
０３へ進む。
ブロツク１０３では、この目標温度〒ｒに塔内
の温度〒ａが一致するように、公知の比例・積分
制御等の適宜のアルゴリズムを実施し、空気流量
調節器４の開度目標２００を決定する。
の温度〒ａが一致するように、公知の比例・積分
制御等の適宜のアルゴリズムを実施し、空気流量
調節器４の開度目標２００を決定する。
次に、必要があれば、ブロツク１０４で、過渡
的な温度偏差による外乱を補償するため、（14）、
（15）式を利用してF′gを求める。さらに、ブロ
ツク１０５では、バイパスガス流量がこのF′gに
一致するようにバイパスガス量調節器５の開度目
標２０１を決定する。
的な温度偏差による外乱を補償するため、（14）、
（15）式を利用してF′gを求める。さらに、ブロ
ツク１０５では、バイパスガス流量がこのF′gに
一致するようにバイパスガス量調節器５の開度目
標２０１を決定する。
最後に、ブロツク１０６で、計算機の出力とし
て、これら２つの（調節器４，５の）弁の開度目
標２００，２０１を、それぞれ該当する調節弁へ
出力して、それぞれの流量制御を、公知の適宜な
手法によつて実行する。
て、これら２つの（調節器４，５の）弁の開度目
標２００，２０１を、それぞれ該当する調節弁へ
出力して、それぞれの流量制御を、公知の適宜な
手法によつて実行する。
又、(8)式における反応速度定数k2は、圧力、温
度によつても変化する。それ故に、ガス成分分析
器３の結果（H2Sガス量）にしたがつて、これを
補正することが望ましい。
度によつても変化する。それ故に、ガス成分分析
器３の結果（H2Sガス量）にしたがつて、これを
補正することが望ましい。
第４図は、k2補正のアルゴリズムを示したもの
である。基本的には、ｎ組のガス温度平均値〒
ｉ、ガス流量FgiおよびH2Sガス量測定値ＦH2Sai
（ここで、前記ｉは１〜ｎ）のデータの回帰分析
によりk2を推定する。
である。基本的には、ｎ組のガス温度平均値〒
ｉ、ガス流量FgiおよびH2Sガス量測定値ＦH2Sai
（ここで、前記ｉは１〜ｎ）のデータの回帰分析
によりk2を推定する。
第４図で、ブロツク３００は、このｎ組のデー
タの収集機能を示す。次に、ブロツク３０１で
は、ｎ組のデータから、（16）式に示す評価基準
Ｊを導入する。
タの収集機能を示す。次に、ブロツク３０１で
は、ｎ組のデータから、（16）式に示す評価基準
Ｊを導入する。
そして
前記評価基準Ｊを最小にするk2を求める。すな
わち、∂Ｊ／∂k2＝０とおき、整理すると、
（17）式が得られ、これからk2が求められる。
わち、∂Ｊ／∂k2＝０とおき、整理すると、
（17）式が得られ、これからk2が求められる。
最後に、ブロツク３０２においては、以上のよ
うにして求まつたk2で、（11）式のk2を修正す
る。
うにして求まつたk2で、（11）式のk2を修正す
る。
以上示したような反応速度定数k2の補正方法を
採用することによつて、塔内の反応量をより一層
正確に推定できるようになる。それ故に、還元塔
出口でのSO2とH2Sの比率を常に所定の値に保つ
ことがより一層確実となる。
採用することによつて、塔内の反応量をより一層
正確に推定できるようになる。それ故に、還元塔
出口でのSO2とH2Sの比率を常に所定の値に保つ
ことがより一層確実となる。
第１図は従来のSO2還元塔の機器構成を示す概
略図、第２図は本発明のガス成分制御方法を実施
するのに好適なSO2還元塔の概略構成を示す図、
第３図および第４図は本発明の制御アルゴリズム
を示すブロツク線図である。 １……SO2還元塔、２……ガス混合器、３……
ガス成分分析器、４……空気流量調節器、５……
バイパスガス流量調節器、６，７……ガス温度検
出器、８，８Ａ……制御装置。
略図、第２図は本発明のガス成分制御方法を実施
するのに好適なSO2還元塔の概略構成を示す図、
第３図および第４図は本発明の制御アルゴリズム
を示すブロツク線図である。 １……SO2還元塔、２……ガス混合器、３……
ガス成分分析器、４……空気流量調節器、５……
バイパスガス流量調節器、６，７……ガス温度検
出器、８，８Ａ……制御装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ SO2を含むガスを還元塔へ流入させ、流入さ
れたガス中のSO2を還元剤の存在下でH2Sに還元
し、還元塔出口におけるSO2とH2Sとの比を所定
値に保持するSO2還元塔のガス成分制御方法であ
つて、流入ガス量を検出し、前記流入ガス流量、
還元塔の出口におけるSO2量および還元塔内のガ
ス温度から流入ガス中のSO2量を推定演算し、こ
のようにして求めた流入ガス中のSO2量から、還
元塔出口におけるSO2とH2Sとの比を所定値にす
るのに必要な還元塔内のガス温度目標値を決定
し、還元塔内のガス温度が前記目標値に等しくな
るように、還元塔内への流入空気量を制御するこ
とを特徴とするSO2還元塔のガス成分制御方法。 ２ 還元塔出口におけるH2S量を検出し、これを
用いて還元塔内におけるH2S生成反応の反応速度
定数の補正値を求め、これによつて流入ガス中の
SO2量を補正することを特徴とする前記特許請求
の範囲第１項記載のSO2還元塔のガス成分制御方
法。 ３ SO2を含むガス、空気および還元剤を流入さ
れ、その出口においてSO2およびH2Sを生ずる
SO2還元塔と、流入空気流量調節手段と、還元塔
内のガス温度を検出する手段と、流入ガス流量を
検出する手段と、還元塔出口におけるガス成分
（SO2）を分析する手段と、流入ガス流量、還元塔
出口におけるSO2量、および還元塔内のガス温度
を入力されて、流入ガス中のSO2量を推定演算
し、さらに、還元塔出口におけるSO2とH2Sとの
比を所定値にするのに必要な還元塔内のガス温度
目標値を演算し、このために必要な還元塔内への
流入空気量を演算し、かつ前記必要流入空気量が
得られるように、流入空気流量調節手段を制御す
る制御装置とを具備したことを特徴とするSO2還
元塔のガス成分制御装置。 ４ 還元塔出口におけるH2S量を検出し、これを
用いて還元塔内におけるH2S生成反応の反応速度
定数の補正値を求め、これによつて流入ガス中の
SO2量を修正することを特徴とする前記特許請求
の範囲第３項記載のSO2還元塔のガス成分制御装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56124817A JPS5826009A (ja) | 1981-08-11 | 1981-08-11 | Ｓｏ↓２還元塔のガス成分制御方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56124817A JPS5826009A (ja) | 1981-08-11 | 1981-08-11 | Ｓｏ↓２還元塔のガス成分制御方法および装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5826009A JPS5826009A (ja) | 1983-02-16 |
| JPS623082B2 true JPS623082B2 (ja) | 1987-01-23 |
Family
ID=14894841
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56124817A Granted JPS5826009A (ja) | 1981-08-11 | 1981-08-11 | Ｓｏ↓２還元塔のガス成分制御方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5826009A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0321794U (ja) * | 1989-07-11 | 1991-03-05 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20240175522A (ko) * | 2023-06-13 | 2024-12-20 | 포항공과대학교 산학협력단 | 강화학습 기반 클라우스 공정 제어 방법 및 장치 |
-
1981
- 1981-08-11 JP JP56124817A patent/JPS5826009A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0321794U (ja) * | 1989-07-11 | 1991-03-05 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5826009A (ja) | 1983-02-16 |
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