JPS6232255B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6232255B2 JPS6232255B2 JP58070304A JP7030483A JPS6232255B2 JP S6232255 B2 JPS6232255 B2 JP S6232255B2 JP 58070304 A JP58070304 A JP 58070304A JP 7030483 A JP7030483 A JP 7030483A JP S6232255 B2 JPS6232255 B2 JP S6232255B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- vibration
- cooling
- casting
- cooling rate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Soundproofing, Sound Blocking, And Sound Damping (AREA)
Description
この発明は、常温及び高温強度のすぐれた防振
性Zn合金部材を工業的に安定して、かつ安価に
製造する方法に関するものである。 近年、音響機器の性能改善や、計測機器の精度
向上、あるいは自動車や産業機械等の騒音抑制等
のために防振特性を有する合金材料が注目されて
きており、その需要が次第に増大している。 従来、このような防振材料として注目されてい
る制振特性のすぐれた合金は、複合型、強磁性
型、転位型及び双晶型に分類できることが知られ
ており、その代表的なものとして、Cu―Mn合
金、Fe―Cr―Al合金、Ti―Ni合金、Mg合金等を
あげることができる。しかしながら、これらの合
金はすぐれた防振性を有してはいるものの製造工
程が非常に複雑であり、従つて高価なものとなる
のを免れ得ず、汎用性に欠けるという傾向があつ
た。 ところで、これらとは別に、通常、超塑性合金
として使用されているところのAlを22重量％含
有するZn―Al合金（以下、SPZと称する）も、前
記複合型の防振特性を備えた材料であることが知
られており、実際にオーデイオ機器のフレームや
工業用ミシンのカバー等への使用がなされるよう
になつてきている。しかし、このSPZはすぐれた
防振性及び耐食性を備えてはいるけれども高温強
度が小さいので、例えばオーデイオ機器及び工業
用ミシンでは内部のモータ等の発熱によつて加熱
され、クリープ変形を起すというような問題があ
つた。その上、これらの部材は焼き付け塗装され
て使用される場合が多いので、このような焼き付
け時の加熱によつても変形を生じたり、或いはそ
の際の熱履歴によつて防振性が低下するといつた
問題をも有していたのである。 本発明者等は、上述のような観点から、すぐれ
た防振性を備えていることはもちろんのこと、高
い高温強度をも有し、かつ熱履歴によつても防振
性の劣化の少ない鋳造用Zn合金部材を実現すべ
く研究を行つたところ、 (a) Al：15〜30％（以下、％は重量割合とす
る）、Cu：0.05〜３％、そしてSi：0.5〜７％と
いう、特定の割合でAl、Cu及びSiを添加して
構成されるZn合金は、すぐれた防振性及び耐
食性を有しており、しかも、常温においてはも
ちろんのこと、加熱を伴う条件下での使用に際
しても十分に満足し得る強度及び防振性を維持
し得ること、 (b) このような合金においては、結晶粒を微細化
することに加えてそれを等軸晶とすると、防振
特性が飛躍的に向上する上、強度、特に高温強
度にもすぐれた部材が得られること、 (c) 上記合金の結晶粒の微細化と等軸化は、該合
金溶湯を特定の速い冷却速度で所定温度以下ま
で凝固冷却することによつて極めて容易に達成
できること、 (d) 上記特定の冷却速度は、ダイカストやその他
の金型鋳造によつても十分に実現できるので、
すぐれた特性を有する各種形状の製品を簡単か
つ安価に製造することが可能であり、適用分野
の広い防振部材が得られること、 以上(a)〜(d)に示される如き知見を得るに至つたの
である。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であり、 Al：15〜30％、Cu：0.05〜３％、 Si：0.5〜７％、 Zn及び不可避不純物：残り、 からなる組成を有する合金を、その融点から100
℃以下までの平均冷却速度が１℃／sec以上とな
るように急冷することによつて、すぐれた防振特
性を備えるとともに、常温及び高温における強度
の高い防振性Zn合金部材を実現する点に特徴を
有するものである。 ついで、この発明の防振性Zn合金部材の製造
方法において、合金の成分組成、及び合金溶湯の
冷却条件を上記の通りに限定した理由を説明す
る。 Al含有量 Al成分には、Zn合金の防振性を向上させ、か
つ軽量化する作用があるが、その含有量が15％未
満では前記作用に所望の効果を得ることができ
ず、他方30％を越えて含有させると防振性に劣化
傾向が現われるようになることから、Al含有量
を15〜30％と定めた。 Cu含有量 Cu成分には、Alと共存において、Zn合金の耐
食性、特に耐粒界腐食性を改善する作用がある
が、その含有量が0.05未満では所望の耐食性を確
保することができず、他方３％を越えて含有させ
てもより一層の向上効果が得られないことから、
Cu含有量を0.05〜３％と定めた。 Si含有量 Si成分には、合金の常温及び高温強度を改善
し、かつ熱履歴を伴う条件下での使用に際しても
防振性の低下を抑制する作用があるが、その含有
量が0.5％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、他方７％を越えて含有させると溶解鋳造時
にドロスの発生が多くなることから、Si含有量を
0.5〜７％と定めた。 冷却条件 前記本発明対象合金溶湯を、その融点から100
℃以下の温度域に至るまでの間、平均冷却速度が
１℃／secより遅い冷却速度で冷却すると、その
組織が20μｍ程度以上の粗大等軸晶となる上、こ
れら粗大粒の成長を来たしたり、また層状の組織
を呈するようになつて、防振性能を著しく劣化す
るので、微細でかつ等軸の結晶組織の得られる１
℃／sec以上の範囲に、融点から100℃以下の温度
域に至るまでの平均冷却速度を限定した。 また、Zn合金の凝固収縮孔の凝集を防ぐため
には、凝固速度を速くするとともに凝固後の冷却
速度をも速める必要があり、結晶粒の粗大化を防
ぐためには凝固後の冷却速度を速くする必要があ
るが、融点から100℃以下の温度に至るまでの平
均冷却速度を１℃／sec以上とすればこれらの条
件が満たされ、良好な結果が得られるのである。 急冷を必要とする温度域は、合金の融点から
100℃までの間で十分であり、この温度範囲を急
冷することにより、例えば常温にまで急冷したの
と殆んど変らない防振特性を実現できる。従つ
て、冷却手段として水冷を適用した場合には、繰
返し作業の間の冷却水温上昇に対する格別な対策
を講ずることなく、常に安定した操業を続けるこ
とが可能である。 合金の融点から100℃以下までの平均冷却速度
を１℃／sec以上とするための好適な手段とし
て、ダイカスト鋳造をあげることができる。つま
り、ダイカスト鋳造によれば、大気中放冷にて薄
物製品を製造する場合で１℃／sec程度の平均冷
却速度（本発明対象Zn合金の融点から常温まで
の平均冷却速度）が得られ、ダイカスト鋳造後直
ちに水冷した場合には、薄物製品であれ厚物製品
であれ、60〜１℃／sec程度の平均冷却速度を得
ることができる。 そして、金型重力鋳造を行つて、凝固後直ちに
水冷した場合でも、最大５℃／sec程度の平均冷
却速度を得ることができる。しかしながら、砂型
鋳造の場合には0.3℃／secの平均冷却速度しか得
ることができないので、砂型鋳造を本発明の防振
性Zn合金部材の製造に適用することは不適当で
ある。 ついで、この発明を実施例により比較例と対比
しながら説明する。 実施例 １ Zn―22％Al―0.5％Cu―３％Si合金に関し、冷
却速度と防振性の関係を、ダイカスト鋳造後直ち
に水冷した部材（ダイカスト＋急冷）、金型重力
鋳造後直ちに水冷した部材（金型重力鋳造＋急
冷）、及び砂型鋳造した部材についてそれぞれ測
定し比較した。型寸法は、幅：100mm×長さ：150
mmの一定のものとし、厚さを変化させたものを使
用して得た冷却速度と防振性能を第１表に示し
た。 第１表においては、防振性能を内部摩擦Q-1で
表わしたが、Q-1と外部振動エネルギーＥが材料
中で１サイクル中に失う損失エネルギーΔＥとの
間に、 Q-1＝１／２π・ΔＥ／Ｅ の関係をなしており、Q-1が大きいものほど防振
性能がすぐれていることになる。
性Zn合金部材を工業的に安定して、かつ安価に
製造する方法に関するものである。 近年、音響機器の性能改善や、計測機器の精度
向上、あるいは自動車や産業機械等の騒音抑制等
のために防振特性を有する合金材料が注目されて
きており、その需要が次第に増大している。 従来、このような防振材料として注目されてい
る制振特性のすぐれた合金は、複合型、強磁性
型、転位型及び双晶型に分類できることが知られ
ており、その代表的なものとして、Cu―Mn合
金、Fe―Cr―Al合金、Ti―Ni合金、Mg合金等を
あげることができる。しかしながら、これらの合
金はすぐれた防振性を有してはいるものの製造工
程が非常に複雑であり、従つて高価なものとなる
のを免れ得ず、汎用性に欠けるという傾向があつ
た。 ところで、これらとは別に、通常、超塑性合金
として使用されているところのAlを22重量％含
有するZn―Al合金（以下、SPZと称する）も、前
記複合型の防振特性を備えた材料であることが知
られており、実際にオーデイオ機器のフレームや
工業用ミシンのカバー等への使用がなされるよう
になつてきている。しかし、このSPZはすぐれた
防振性及び耐食性を備えてはいるけれども高温強
度が小さいので、例えばオーデイオ機器及び工業
用ミシンでは内部のモータ等の発熱によつて加熱
され、クリープ変形を起すというような問題があ
つた。その上、これらの部材は焼き付け塗装され
て使用される場合が多いので、このような焼き付
け時の加熱によつても変形を生じたり、或いはそ
の際の熱履歴によつて防振性が低下するといつた
問題をも有していたのである。 本発明者等は、上述のような観点から、すぐれ
た防振性を備えていることはもちろんのこと、高
い高温強度をも有し、かつ熱履歴によつても防振
性の劣化の少ない鋳造用Zn合金部材を実現すべ
く研究を行つたところ、 (a) Al：15〜30％（以下、％は重量割合とす
る）、Cu：0.05〜３％、そしてSi：0.5〜７％と
いう、特定の割合でAl、Cu及びSiを添加して
構成されるZn合金は、すぐれた防振性及び耐
食性を有しており、しかも、常温においてはも
ちろんのこと、加熱を伴う条件下での使用に際
しても十分に満足し得る強度及び防振性を維持
し得ること、 (b) このような合金においては、結晶粒を微細化
することに加えてそれを等軸晶とすると、防振
特性が飛躍的に向上する上、強度、特に高温強
度にもすぐれた部材が得られること、 (c) 上記合金の結晶粒の微細化と等軸化は、該合
金溶湯を特定の速い冷却速度で所定温度以下ま
で凝固冷却することによつて極めて容易に達成
できること、 (d) 上記特定の冷却速度は、ダイカストやその他
の金型鋳造によつても十分に実現できるので、
すぐれた特性を有する各種形状の製品を簡単か
つ安価に製造することが可能であり、適用分野
の広い防振部材が得られること、 以上(a)〜(d)に示される如き知見を得るに至つたの
である。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であり、 Al：15〜30％、Cu：0.05〜３％、 Si：0.5〜７％、 Zn及び不可避不純物：残り、 からなる組成を有する合金を、その融点から100
℃以下までの平均冷却速度が１℃／sec以上とな
るように急冷することによつて、すぐれた防振特
性を備えるとともに、常温及び高温における強度
の高い防振性Zn合金部材を実現する点に特徴を
有するものである。 ついで、この発明の防振性Zn合金部材の製造
方法において、合金の成分組成、及び合金溶湯の
冷却条件を上記の通りに限定した理由を説明す
る。 Al含有量 Al成分には、Zn合金の防振性を向上させ、か
つ軽量化する作用があるが、その含有量が15％未
満では前記作用に所望の効果を得ることができ
ず、他方30％を越えて含有させると防振性に劣化
傾向が現われるようになることから、Al含有量
を15〜30％と定めた。 Cu含有量 Cu成分には、Alと共存において、Zn合金の耐
食性、特に耐粒界腐食性を改善する作用がある
が、その含有量が0.05未満では所望の耐食性を確
保することができず、他方３％を越えて含有させ
てもより一層の向上効果が得られないことから、
Cu含有量を0.05〜３％と定めた。 Si含有量 Si成分には、合金の常温及び高温強度を改善
し、かつ熱履歴を伴う条件下での使用に際しても
防振性の低下を抑制する作用があるが、その含有
量が0.5％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、他方７％を越えて含有させると溶解鋳造時
にドロスの発生が多くなることから、Si含有量を
0.5〜７％と定めた。 冷却条件 前記本発明対象合金溶湯を、その融点から100
℃以下の温度域に至るまでの間、平均冷却速度が
１℃／secより遅い冷却速度で冷却すると、その
組織が20μｍ程度以上の粗大等軸晶となる上、こ
れら粗大粒の成長を来たしたり、また層状の組織
を呈するようになつて、防振性能を著しく劣化す
るので、微細でかつ等軸の結晶組織の得られる１
℃／sec以上の範囲に、融点から100℃以下の温度
域に至るまでの平均冷却速度を限定した。 また、Zn合金の凝固収縮孔の凝集を防ぐため
には、凝固速度を速くするとともに凝固後の冷却
速度をも速める必要があり、結晶粒の粗大化を防
ぐためには凝固後の冷却速度を速くする必要があ
るが、融点から100℃以下の温度に至るまでの平
均冷却速度を１℃／sec以上とすればこれらの条
件が満たされ、良好な結果が得られるのである。 急冷を必要とする温度域は、合金の融点から
100℃までの間で十分であり、この温度範囲を急
冷することにより、例えば常温にまで急冷したの
と殆んど変らない防振特性を実現できる。従つ
て、冷却手段として水冷を適用した場合には、繰
返し作業の間の冷却水温上昇に対する格別な対策
を講ずることなく、常に安定した操業を続けるこ
とが可能である。 合金の融点から100℃以下までの平均冷却速度
を１℃／sec以上とするための好適な手段とし
て、ダイカスト鋳造をあげることができる。つま
り、ダイカスト鋳造によれば、大気中放冷にて薄
物製品を製造する場合で１℃／sec程度の平均冷
却速度（本発明対象Zn合金の融点から常温まで
の平均冷却速度）が得られ、ダイカスト鋳造後直
ちに水冷した場合には、薄物製品であれ厚物製品
であれ、60〜１℃／sec程度の平均冷却速度を得
ることができる。 そして、金型重力鋳造を行つて、凝固後直ちに
水冷した場合でも、最大５℃／sec程度の平均冷
却速度を得ることができる。しかしながら、砂型
鋳造の場合には0.3℃／secの平均冷却速度しか得
ることができないので、砂型鋳造を本発明の防振
性Zn合金部材の製造に適用することは不適当で
ある。 ついで、この発明を実施例により比較例と対比
しながら説明する。 実施例 １ Zn―22％Al―0.5％Cu―３％Si合金に関し、冷
却速度と防振性の関係を、ダイカスト鋳造後直ち
に水冷した部材（ダイカスト＋急冷）、金型重力
鋳造後直ちに水冷した部材（金型重力鋳造＋急
冷）、及び砂型鋳造した部材についてそれぞれ測
定し比較した。型寸法は、幅：100mm×長さ：150
mmの一定のものとし、厚さを変化させたものを使
用して得た冷却速度と防振性能を第１表に示し
た。 第１表においては、防振性能を内部摩擦Q-1で
表わしたが、Q-1と外部振動エネルギーＥが材料
中で１サイクル中に失う損失エネルギーΔＥとの
間に、 Q-1＝１／２π・ΔＥ／Ｅ の関係をなしており、Q-1が大きいものほど防振
性能がすぐれていることになる。
【表】
第１表に示される結果からも、ダイカスト鋳造
及び金型重力鋳造による速い冷却速度で得られた
各種部材は、いずれもすぐれた防振性能を示すこ
とが明らかであり、砂型鋳造の場合は凝固直後の
砂型除去が難かしいために空冷を行つたものであ
るが、その冷却速度は、この発明の平均冷却速度
の範囲よりも相当に遅いものとなつており、防振
性能が極端に劣ることが明白である。 実施例 ２ Zn―22％Al―0.5％Cu―３％Si合金に関し、冷
却温度（冷却水温）と防振性能との関係を測定し
た。 測定試料は、幅：100mm×長さ：150mm×厚さ：
５mmの寸法を有する型に各々ダイカスト鋳造し、
鋳造後直ちに各種の温水中に投入することによつ
て製造したものである。 得られた測定結果は、第２表に示す通りであつ
た。 第２表に示される結果からも、ダイカスト鋳造
後直ちに冷却したものは冷却水温に関係なく良好
な防振性能を示すことが明らかである。
及び金型重力鋳造による速い冷却速度で得られた
各種部材は、いずれもすぐれた防振性能を示すこ
とが明らかであり、砂型鋳造の場合は凝固直後の
砂型除去が難かしいために空冷を行つたものであ
るが、その冷却速度は、この発明の平均冷却速度
の範囲よりも相当に遅いものとなつており、防振
性能が極端に劣ることが明白である。 実施例 ２ Zn―22％Al―0.5％Cu―３％Si合金に関し、冷
却温度（冷却水温）と防振性能との関係を測定し
た。 測定試料は、幅：100mm×長さ：150mm×厚さ：
５mmの寸法を有する型に各々ダイカスト鋳造し、
鋳造後直ちに各種の温水中に投入することによつ
て製造したものである。 得られた測定結果は、第２表に示す通りであつ
た。 第２表に示される結果からも、ダイカスト鋳造
後直ちに冷却したものは冷却水温に関係なく良好
な防振性能を示すことが明らかである。
【表】
このようなことから、ダイカスト鋳造後直ちに
水中へ投入して冷却する手段が、防振性Zn合金
部材を製造するための最も有利な方法であると結
論付けられるのである。もちろん、不凍液などを
用いて０℃以下に冷却することも可能ではある
が、防振性能からみれば常温水中で冷却した場合
と何ら変わるところがなかつた。 実施例 ３ まず、通常の方法にて第３表に示される如き化
学成分組成のZn合金Ａ〜Ｏを溶製し、これら
を、幅：100mm×長さ：150mm×厚さ：２mmの型を
用いてダイカスト鋳造した後、直ちに常温の水中
に急冷した。 このようにして得られた試料について、防振性
能（内部摩擦Q-1）、及び97℃の水蒸気中に48時
間暴露後の最大粒界侵食深さ、並びに、常温、50
℃、75℃及び100℃での0.2％耐力を測定した。こ
の結果も、第３表に併せて示した。 第３表に示される結果からも、本発明Zn合金
Ａ〜Ｋはいずれも内部摩擦Q-1が１×10-3以上で
最大粒界侵食深さが30μｍ以下というすぐれた防
振性及び耐食性を示し、さらに高い常温強度と、
100℃での0.2％耐力が10Kgf/mm2以上というすぐれ
た高温強度を有しているのに対して、比較合金Ｌ
―Ｏにみられるように、従来のSPZ合金、或いは
成分組成が第３表中の※印の点で本発明の範囲か
ら外れたものは、前記の特性のうちの少なくとも
いずれかが劣つたものになることが明らかであ
る。 実施例 ４
水中へ投入して冷却する手段が、防振性Zn合金
部材を製造するための最も有利な方法であると結
論付けられるのである。もちろん、不凍液などを
用いて０℃以下に冷却することも可能ではある
が、防振性能からみれば常温水中で冷却した場合
と何ら変わるところがなかつた。 実施例 ３ まず、通常の方法にて第３表に示される如き化
学成分組成のZn合金Ａ〜Ｏを溶製し、これら
を、幅：100mm×長さ：150mm×厚さ：２mmの型を
用いてダイカスト鋳造した後、直ちに常温の水中
に急冷した。 このようにして得られた試料について、防振性
能（内部摩擦Q-1）、及び97℃の水蒸気中に48時
間暴露後の最大粒界侵食深さ、並びに、常温、50
℃、75℃及び100℃での0.2％耐力を測定した。こ
の結果も、第３表に併せて示した。 第３表に示される結果からも、本発明Zn合金
Ａ〜Ｋはいずれも内部摩擦Q-1が１×10-3以上で
最大粒界侵食深さが30μｍ以下というすぐれた防
振性及び耐食性を示し、さらに高い常温強度と、
100℃での0.2％耐力が10Kgf/mm2以上というすぐれ
た高温強度を有しているのに対して、比較合金Ｌ
―Ｏにみられるように、従来のSPZ合金、或いは
成分組成が第３表中の※印の点で本発明の範囲か
ら外れたものは、前記の特性のうちの少なくとも
いずれかが劣つたものになることが明らかであ
る。 実施例 ４
【表】
本発明対象合金のうち、軽量で、高温強度及び
防振性に特にすぐれていることが明らかとなつた
Zn―30％Al―0.2％Cu―３％Si合金を使用して、
産業機械のエンジンカバーをダイカスト鋳造し、
直ちに常温の水中へ投入して冷却した。 このようにして得られたエンジンカバーの各特
性を測定したところ、防振性能（内部摩擦Q-1）
は5.0×10-3を示して従来のSPZ製品（Zn―22％
Al―0.5％Cu―0.02％Mg）のものと同程度である
ことが確認され、また、比重は4.8と従来材に比
べて軽量化されており（SPZは、比重が5.2であ
る）、かつ100℃での耐力も15.0Kg/mm2と大きく
（SPZは、100℃での耐力が9.0Kg/mm2）、従つてエ
ンジンの発熱による変形も認められず実用上極め
てすぐれた性能を有していることが明らかとなつ
た。 しかも、この部材に150℃で２時間の焼き付け
塗装を施して実使用に供したが、SPZ製品の場合
にはこの熱処理によつて内部摩擦Q-1が５×10-4
程度に低下したのに対して、本発明製品では5.0
×10-3と全く変化が認められなかつた。 上述のように、この発明によれば、防振性能に
すぐれるとともに、軽量で、かつ高温強度の大き
な防振合金部材を、工業的に安価に製造すること
が可能になるなど、工業上有用な効果がもたらさ
れるのである。 なお、本発明の合金は、Al、Cu、Si及びZn
（残部）を基本組成としているが、防振性能に悪
影響を与えることのないNi、Ti、Zr、Mn、Cr、
Fe、Co、Sb、Ca及びBa等の元素を0.01〜１％の
範囲で含有させ、クリープ強度などの機械的性質
を一層改良することも可能である。
防振性に特にすぐれていることが明らかとなつた
Zn―30％Al―0.2％Cu―３％Si合金を使用して、
産業機械のエンジンカバーをダイカスト鋳造し、
直ちに常温の水中へ投入して冷却した。 このようにして得られたエンジンカバーの各特
性を測定したところ、防振性能（内部摩擦Q-1）
は5.0×10-3を示して従来のSPZ製品（Zn―22％
Al―0.5％Cu―0.02％Mg）のものと同程度である
ことが確認され、また、比重は4.8と従来材に比
べて軽量化されており（SPZは、比重が5.2であ
る）、かつ100℃での耐力も15.0Kg/mm2と大きく
（SPZは、100℃での耐力が9.0Kg/mm2）、従つてエ
ンジンの発熱による変形も認められず実用上極め
てすぐれた性能を有していることが明らかとなつ
た。 しかも、この部材に150℃で２時間の焼き付け
塗装を施して実使用に供したが、SPZ製品の場合
にはこの熱処理によつて内部摩擦Q-1が５×10-4
程度に低下したのに対して、本発明製品では5.0
×10-3と全く変化が認められなかつた。 上述のように、この発明によれば、防振性能に
すぐれるとともに、軽量で、かつ高温強度の大き
な防振合金部材を、工業的に安価に製造すること
が可能になるなど、工業上有用な効果がもたらさ
れるのである。 なお、本発明の合金は、Al、Cu、Si及びZn
（残部）を基本組成としているが、防振性能に悪
影響を与えることのないNi、Ti、Zr、Mn、Cr、
Fe、Co、Sb、Ca及びBa等の元素を0.01〜１％の
範囲で含有させ、クリープ強度などの機械的性質
を一層改良することも可能である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Al：15〜30重量％、 Cu：0.05〜３重量％、 Si：0.5〜７重量％、 Zn及び不可避不純物：残り からなる組成を有する合金を、その融点から100
℃以下までの平均冷却速度が１℃／sec以上とな
るように急冷することを特徴とする、常温及び高
温強度のすぐれた防振性Zn合金部材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7030483A JPS59197550A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 強度のすぐれた防振性Ｚｎ合金部材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7030483A JPS59197550A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 強度のすぐれた防振性Ｚｎ合金部材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59197550A JPS59197550A (ja) | 1984-11-09 |
| JPS6232255B2 true JPS6232255B2 (ja) | 1987-07-14 |
Family
ID=13427583
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7030483A Granted JPS59197550A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 強度のすぐれた防振性Ｚｎ合金部材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59197550A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60169537A (ja) * | 1984-02-14 | 1985-09-03 | Dowa Mining Co Ltd | 亜鉛−アルミニウム系高強度防振合金及びその製造法 |
| JPS63309391A (ja) * | 1987-06-12 | 1988-12-16 | Mitsubishi Alum Co Ltd | アルミニウム用ろう |
| JP5702628B2 (ja) * | 2011-03-01 | 2015-04-15 | 株式会社神戸製鋼所 | Ｚｎ−Ａｌ−Ｃｕ合金圧延材 |
| JP2012180557A (ja) * | 2011-03-01 | 2012-09-20 | Kobe Steel Ltd | 加工性に優れる亜鉛合金鋳造塊および亜鉛合金鋳造塊の製造方法 |
| CN103397242A (zh) * | 2013-08-08 | 2013-11-20 | 常熟市东方特种金属材料厂 | 超塑性型阻尼减振合金 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS5910985B2 (ja) * | 1980-09-09 | 1984-03-13 | 財団法人電気磁気材料研究所 | 減衰能が大きいＡｌ−Ｚｎ基吸振合金およびその製造方法 |
-
1983
- 1983-04-21 JP JP7030483A patent/JPS59197550A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59197550A (ja) | 1984-11-09 |
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