JPS6234449B2 - - Google Patents
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- JPS6234449B2 JPS6234449B2 JP59167224A JP16722484A JPS6234449B2 JP S6234449 B2 JPS6234449 B2 JP S6234449B2 JP 59167224 A JP59167224 A JP 59167224A JP 16722484 A JP16722484 A JP 16722484A JP S6234449 B2 JPS6234449 B2 JP S6234449B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22C—FOUNDRY MOULDING
- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
- B22C1/16—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents
- B22C1/165—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents in the manufacture of multilayered shell moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、例えばNi基超合金の一方向凝固
鋳造による精密鋳型を得るためのインベストメン
トシエル鋳型の製造法に関する。
鋳造による精密鋳型を得るためのインベストメン
トシエル鋳型の製造法に関する。
（従来の技術）
従来は、ジルコンあるいは溶融シリカフラワー
に、エチルシリケート加水分解液もしくはコロイ
ダルシリカのようなシリケート結合材を配合して
スラリーとし、このスラリーとジルコン、溶融シ
リカ、モロカイト、ムライトサンドの粒からなる
耐火物を交互に繰返し模型に塗布して作成したシ
エル状の鋳型を800〜1000℃に焼成してAl，Ti等
の活性元素の含有量の少ない耐熱合金に用いてい
た。
に、エチルシリケート加水分解液もしくはコロイ
ダルシリカのようなシリケート結合材を配合して
スラリーとし、このスラリーとジルコン、溶融シ
リカ、モロカイト、ムライトサンドの粒からなる
耐火物を交互に繰返し模型に塗布して作成したシ
エル状の鋳型を800〜1000℃に焼成してAl，Ti等
の活性元素の含有量の少ない耐熱合金に用いてい
た。
（発明が解決しようとする問題点）
しかし、この方法では焼成過程でシリケート系
結合材からシリカが生成し、作製された鋳型のフ
エースコート層並びにシエル層には遊離シリカと
して存在するため、鋳型の高温強度が例えば1400
℃において20Kgｆ／cm2以下と低い。したがつて高
温において変形を起こしやすく、一方向性凝固鋳
造のように長時間、高温の溶湯と接する鋳型には
使用することができない。
結合材からシリカが生成し、作製された鋳型のフ
エースコート層並びにシエル層には遊離シリカと
して存在するため、鋳型の高温強度が例えば1400
℃において20Kgｆ／cm2以下と低い。したがつて高
温において変形を起こしやすく、一方向性凝固鋳
造のように長時間、高温の溶湯と接する鋳型には
使用することができない。
また、上記鋳型のフエースコート面に存在する
遊離シリカはAl，Tiなど活性元素の含有量の高
いNi基超合金の溶湯に高温下で長時間接触して
いると、Al，Ti等の活性元素により還元されて
Siとなり、溶湯中へ混入して鋳造品の鋳肌を悪化
させたり、鋳造品の高温機械的性質を低下させ
る。したがつてこの鋳型を用いてはNi基超合金
の一方向凝固鋳造による良質な精密鋳造品が得ら
れないなどの難点がある。
遊離シリカはAl，Tiなど活性元素の含有量の高
いNi基超合金の溶湯に高温下で長時間接触して
いると、Al，Ti等の活性元素により還元されて
Siとなり、溶湯中へ混入して鋳造品の鋳肌を悪化
させたり、鋳造品の高温機械的性質を低下させ
る。したがつてこの鋳型を用いてはNi基超合金
の一方向凝固鋳造による良質な精密鋳造品が得ら
れないなどの難点がある。
また、以上の問題を回避するためにシリケート
系結合材に替えてアルミナ系結合材を使用する試
みもあるが、アルミナ系結合材にはシリケート系
結合材に比べて十分に強度のある鋳型が作製され
ないなどの難点がある。
系結合材に替えてアルミナ系結合材を使用する試
みもあるが、アルミナ系結合材にはシリケート系
結合材に比べて十分に強度のある鋳型が作製され
ないなどの難点がある。
そこで、この発明はシリケート系結合材を用い
て超合金の一方向凝固鋳造に適したインベストメ
ントシエル鋳型の製造法を開発することを目的と
する。
て超合金の一方向凝固鋳造に適したインベストメ
ントシエル鋳型の製造法を開発することを目的と
する。
（問題点を解決するための手段）
以上の問題点を解決するため、この発明ではア
ルミナ粉をエチルシリケート加水分解液もしくは
Na2O含有量の少ないコロイダルシリカに代表さ
れるシリケート系結合材に加えてスラリーを調整
し、該スラリーをワツクス模型などの消耗性模型
の表面に塗布してフエースコート層を形成し、以
降その上に耐火物スタツコ材と該スラリーとを交
互に繰返して塗布してシエル層を形成した後、
1500℃以上で焼成するものである。
ルミナ粉をエチルシリケート加水分解液もしくは
Na2O含有量の少ないコロイダルシリカに代表さ
れるシリケート系結合材に加えてスラリーを調整
し、該スラリーをワツクス模型などの消耗性模型
の表面に塗布してフエースコート層を形成し、以
降その上に耐火物スタツコ材と該スラリーとを交
互に繰返して塗布してシエル層を形成した後、
1500℃以上で焼成するものである。
即ち、この発明による鋳型の製造法によると、
鋳型の焼成工程でシリケート系結合材より遊離し
たシリカはアルミナ粉との間でムライトを形成
し、したがつて鋳型のフエースコート層並びにシ
エル層中には実用上問題となる量の遊離シリカは
存在しなくなる。
鋳型の焼成工程でシリケート系結合材より遊離し
たシリカはアルミナ粉との間でムライトを形成
し、したがつて鋳型のフエースコート層並びにシ
エル層中には実用上問題となる量の遊離シリカは
存在しなくなる。
この発明においてはシリケート結合材としては
従来インベストメントシエル鋳型用に使用されて
いるエチルシリケート加水分解液もしくはNa2O
含有量の少ないコロイダルシリカを使用し、シリ
ケート系結合材中には適量のアルミナ粉を配合し
てスラリーを調整する。なお、シリケート系結合
材中のシリカ分の全てがムライトを形成するに十
分な量のアルミナ粉とともにシリケート系結合材
中にジルコン（ZrO2・SiO2）、ムライト
（3Al2O・2SiO2）、スピネル（MgO・Al2O3）粉等
の耐火物を配合してスラリーを調整してもよい。
従来インベストメントシエル鋳型用に使用されて
いるエチルシリケート加水分解液もしくはNa2O
含有量の少ないコロイダルシリカを使用し、シリ
ケート系結合材中には適量のアルミナ粉を配合し
てスラリーを調整する。なお、シリケート系結合
材中のシリカ分の全てがムライトを形成するに十
分な量のアルミナ粉とともにシリケート系結合材
中にジルコン（ZrO2・SiO2）、ムライト
（3Al2O・2SiO2）、スピネル（MgO・Al2O3）粉等
の耐火物を配合してスラリーを調整してもよい。
スタツコ材を構成する耐火物としてはアルミナ
乃至スピネル（MgO・Al2O3）、ムライト
（3Al2O3・2SiO2）などのアルミナの複酸化物、ジ
ルコニア乃至ジルコンなどのジルコニアの複酸化
物など従来より使用されている耐火物を挙げるこ
とができる。
乃至スピネル（MgO・Al2O3）、ムライト
（3Al2O3・2SiO2）などのアルミナの複酸化物、ジ
ルコニア乃至ジルコンなどのジルコニアの複酸化
物など従来より使用されている耐火物を挙げるこ
とができる。
鋳型の成型は、上記スラリーをワゾクス模型な
どの消耗性模型の表面に塗布してフエースコート
層を形成し、以降その上にスタツコ材と該スラリ
ーとを交互に繰返して塗布してシエル層を形成
し、次いで成型物を1500℃以上で焼成する。
どの消耗性模型の表面に塗布してフエースコート
層を形成し、以降その上にスタツコ材と該スラリ
ーとを交互に繰返して塗布してシエル層を形成
し、次いで成型物を1500℃以上で焼成する。
ここで焼成温度を1500℃以上としたのはシリケ
ート系結合材より生成したシリカと上記アルミナ
粉と間でムライトを生成せしめ、鋳型中に実用上
問題にならない程度の遊離シリカしか存在せしめ
ないためである。
ート系結合材より生成したシリカと上記アルミナ
粉と間でムライトを生成せしめ、鋳型中に実用上
問題にならない程度の遊離シリカしか存在せしめ
ないためである。
第１図ａ，ｂは、エチルシリケート加水分解液
にアルミナ粉とジルコン粉を加えて調整したスラ
リーをワツクス模型の表面に塗布してフエースコ
ート層を形成し、この上にアルミナ粒のスタツコ
材を塗布してバツクアツプコート層を形成して
800℃と1500℃で焼成して得られた鋳型の模式図
であるが、第１図ａの800℃で焼成した鋳型のフ
エースコート層及びバツクアツプコート層はジル
コン、アルミナ、遊離シリカで構成されているの
に対して第１図ｂの1500℃で焼成した鋳型のフエ
ースコート層及びバツクアツプ層はジルコン、ア
ルミナ、ムライトで構成されている。
にアルミナ粉とジルコン粉を加えて調整したスラ
リーをワツクス模型の表面に塗布してフエースコ
ート層を形成し、この上にアルミナ粒のスタツコ
材を塗布してバツクアツプコート層を形成して
800℃と1500℃で焼成して得られた鋳型の模式図
であるが、第１図ａの800℃で焼成した鋳型のフ
エースコート層及びバツクアツプコート層はジル
コン、アルミナ、遊離シリカで構成されているの
に対して第１図ｂの1500℃で焼成した鋳型のフエ
ースコート層及びバツクアツプ層はジルコン、ア
ルミナ、ムライトで構成されている。
即ち、上記のようなシエル状の鋳型を1500℃以
上で焼成すると、エチルシリケート加水分解液よ
り生成した殆どのシリカがアルミナ粉と反応して
高温で安定なムライトが生成し、遊離シリカが実
用上問題にならない程度までの量となるのであ
る。
上で焼成すると、エチルシリケート加水分解液よ
り生成した殆どのシリカがアルミナ粉と反応して
高温で安定なムライトが生成し、遊離シリカが実
用上問題にならない程度までの量となるのであ
る。
（発明の効果）
即ち、この発明によればシリケート系結合材を
用いてフエースコート層並びにシエル層中に遊離
シリカが殆ど存在しないインベストメントシエル
鋳型を製造することができるが、この鋳型はシリ
ケート結合材を使用しており、またフエースコー
ト層並びにシエル層中にはシリケート結合材より
遊離したシリカの殆どがムライトとなつて存在す
るため、高温下においても強度が低下することな
く、しかも鋳型のフエースコート面に遊離シリカ
が存在しないため、Al，Ti等の活性元素の含有
量の多いNi基超耐熱合金の一方向凝固鋳造に使
用しても遊離シリカによつて鋳造品の鋳肌が劣化
したり、鋳造品の高温下における機械的性質が低
下されるようなことはない。
用いてフエースコート層並びにシエル層中に遊離
シリカが殆ど存在しないインベストメントシエル
鋳型を製造することができるが、この鋳型はシリ
ケート結合材を使用しており、またフエースコー
ト層並びにシエル層中にはシリケート結合材より
遊離したシリカの殆どがムライトとなつて存在す
るため、高温下においても強度が低下することな
く、しかも鋳型のフエースコート面に遊離シリカ
が存在しないため、Al，Ti等の活性元素の含有
量の多いNi基超耐熱合金の一方向凝固鋳造に使
用しても遊離シリカによつて鋳造品の鋳肌が劣化
したり、鋳造品の高温下における機械的性質が低
下されるようなことはない。
したがつてこの発明により製造されたインベス
トメントシエル鋳型によれば、、Al，Ti等の活性
元素の含有量の多Ni基超耐熱合金の一方向凝固
鋳造において、良質な精密鋳造品を製造すること
ができる。
トメントシエル鋳型によれば、、Al，Ti等の活性
元素の含有量の多Ni基超耐熱合金の一方向凝固
鋳造において、良質な精密鋳造品を製造すること
ができる。
（実施例）
以下、この発明の実施例を示す。
実施例 １
主耐火物としてジルコンを、結合材としてエチ
ルシリケート加水分解液を用いた場合のインベス
トメントシエル鋳型。
ルシリケート加水分解液を用いた場合のインベス
トメントシエル鋳型。
スラリーの配合
ジルコン粉（10〜20μｍ） 145ｇ
アルミナ粉（99.8％以上Al2O37〜８μｍ） 45ｇ
エチルシリケート加水分解液（SiO2＝16％）
100c.c. 第１次スラリーの濃度はZahn Cup No.５で20
秒程度、第２次以降のスラリーの濃度はZahn
Cup No.４で15秒程度に調整する。スタツコ材は
アルミナ（99.8％以上Al2O3）で、粒度は第１次が
105〜125μｍ、第２次以降は177〜210μｍであ
る。
100c.c. 第１次スラリーの濃度はZahn Cup No.５で20
秒程度、第２次以降のスラリーの濃度はZahn
Cup No.４で15秒程度に調整する。スタツコ材は
アルミナ（99.8％以上Al2O3）で、粒度は第１次が
105〜125μｍ、第２次以降は177〜210μｍであ
る。
インベストメントシエル鋳型の成型はワツクス
模型の表面に第１次スラリーを塗布してフエース
コート層を形成し、その上から第１次スタツコ材
を塗布し、以降第２次のスラリーと第２次のスタ
ツコ材を交互に塗布してシエル層を形成して行な
い。成型物は800℃で２時間及び1500℃で１時間
焼成した。
模型の表面に第１次スラリーを塗布してフエース
コート層を形成し、その上から第１次スタツコ材
を塗布し、以降第２次のスラリーと第２次のスタ
ツコ材を交互に塗布してシエル層を形成して行な
い。成型物は800℃で２時間及び1500℃で１時間
焼成した。
800℃で２時間及び1500℃で１時間焼成した時
のフエースコート面のＸ線回析図は第２図ａ，ｂ
に示す通りである。第２図ａによれば、２θ＝20
゜を中心に僅かにハローパターンが見られ、非晶
質の遊離シリカの存在を示している。第２図ｂに
よれば、第２図ａのハローパターンは消滅し、ム
ライトの生成したピークが認められ、遊離シリカ
の殆どがアルミナと反応し、ムライトとなつたこ
とを示している。第３図は本実施例に従つて製作
し1300，1400，1500℃の各温度で焼成した時の
1400℃での曲げ強さを示した。1500℃での焼成で
はムライトが生成し、一段と高い強度が得られる
ことが明らかである。
のフエースコート面のＸ線回析図は第２図ａ，ｂ
に示す通りである。第２図ａによれば、２θ＝20
゜を中心に僅かにハローパターンが見られ、非晶
質の遊離シリカの存在を示している。第２図ｂに
よれば、第２図ａのハローパターンは消滅し、ム
ライトの生成したピークが認められ、遊離シリカ
の殆どがアルミナと反応し、ムライトとなつたこ
とを示している。第３図は本実施例に従つて製作
し1300，1400，1500℃の各温度で焼成した時の
1400℃での曲げ強さを示した。1500℃での焼成で
はムライトが生成し、一段と高い強度が得られる
ことが明らかである。
次いで、この実施例で得られた鋳型を用いて下
記の組成のNi基超耐熱合金溶湯を1550℃で注湯
し、温度勾配Ｇ＝60℃／cm、凝固速度Ｒ＝10cm／
Ｈの条件で一方向凝固鋳造を行つた。
記の組成のNi基超耐熱合金溶湯を1550℃で注湯
し、温度勾配Ｇ＝60℃／cm、凝固速度Ｒ＝10cm／
Ｈの条件で一方向凝固鋳造を行つた。
Cr＝10％、Ｗ＝4.52％、Co＝5.20％、Ta＝11
％、Ti＝1.55％、Al＝5.12％、Si＝0.01％、Ni＝
Bal 鋳造後の製品の分析値を下記に示した。
％、Ti＝1.55％、Al＝5.12％、Si＝0.01％、Ni＝
Bal 鋳造後の製品の分析値を下記に示した。
Cr＝9.8％、Ｗ＝4.53％、Co＝5.22％、Ta＝11
％、Ti＝1.53％、Al＝5.14％、Si＝0.012％、Ni
＝Bal Cr量の低下は溶解及び凝固制御時における蒸
発によるものである。回Siの増加は極めて小さ
い。鋳造品の高温性質も良好であつた。
％、Ti＝1.53％、Al＝5.14％、Si＝0.012％、Ni
＝Bal Cr量の低下は溶解及び凝固制御時における蒸
発によるものである。回Siの増加は極めて小さ
い。鋳造品の高温性質も良好であつた。
実施例 ２
スラリーの配合
ムライト（3Al2O3・2SiO2）粉（10〜20μｍ）
140ｇ アルミナ粉（99.8％以上Al2O37〜８μｍ） 45ｇ エチルシリケート加水分解液（SiO2＝16％）
100c.c. スタツコ材には実施例１と同一粒度のアルミナ
を用い、スラリーの濃度も実施例１と同程度に調
整した。
140ｇ アルミナ粉（99.8％以上Al2O37〜８μｍ） 45ｇ エチルシリケート加水分解液（SiO2＝16％）
100c.c. スタツコ材には実施例１と同一粒度のアルミナ
を用い、スラリーの濃度も実施例１と同程度に調
整した。
インベストメントシエル鋳型の成型は実施例１
と同様に、ワツクス模型の表面にスラリーを塗布
してフエースコート層を形成し、以降この上から
スタツコ材とスラリーを交互に塗布してシエル層
を形成し、この成型したシエル鋳型を800℃で２
時間、1500℃で１時間それぞれ焼成した。800℃
で２時間、1500℃で１時間それぞれ焼成した時の
Ｘ線回析図は第４図ａ，ｂに示した通りである。
第４図ａの500℃焼成では２θ＝20゜を小さなハ
ローパターンが見られ、非晶質遊離シリカの存在
を示している。しかし、第４図ｂの1500℃での焼
成では、ハローパターンは消滅してムライトのピ
ークがより高くなり、遊離シリカがアルミナと反
応してムライト化し、ムライト量が増加したこと
を示している。
と同様に、ワツクス模型の表面にスラリーを塗布
してフエースコート層を形成し、以降この上から
スタツコ材とスラリーを交互に塗布してシエル層
を形成し、この成型したシエル鋳型を800℃で２
時間、1500℃で１時間それぞれ焼成した。800℃
で２時間、1500℃で１時間それぞれ焼成した時の
Ｘ線回析図は第４図ａ，ｂに示した通りである。
第４図ａの500℃焼成では２θ＝20゜を小さなハ
ローパターンが見られ、非晶質遊離シリカの存在
を示している。しかし、第４図ｂの1500℃での焼
成では、ハローパターンは消滅してムライトのピ
ークがより高くなり、遊離シリカがアルミナと反
応してムライト化し、ムライト量が増加したこと
を示している。
また、この実施例によるインベストメントシエ
ル鋳型により得られた前記組成のNi基超耐熱合
金の一方向性凝固鋳造品のSi量を分析した結果
0.003％の増加であつた。したがつて、この実施
例によるインベストメント鋳型によつても品質の
良いNi基超耐熱合金の一方向凝固鋳造品が得ら
れた。
ル鋳型により得られた前記組成のNi基超耐熱合
金の一方向性凝固鋳造品のSi量を分析した結果
0.003％の増加であつた。したがつて、この実施
例によるインベストメント鋳型によつても品質の
良いNi基超耐熱合金の一方向凝固鋳造品が得ら
れた。
実施例 ３
スラリーの配合
アルミナ粉（99.9％、７〜８μｍ） 190ｇ
エチルシリケート加水分解液（SiO2＝16％）
100c.c. スタツコ材はムライト粒を用いた。粒度は実施
例１に示したアルミナ粒と同程度である。インベ
ストメントシエル鋳型の成型は上記実施例と同様
に行ない、成型後1500℃で１時間焼成して鋳型を
製造した。このインベストメントシエル鋳型を用
いて前記組成のNi基超耐熱合金中のSi量を分析し
た結果、0.002％の増加であり、満足な製品であ
つた。
100c.c. スタツコ材はムライト粒を用いた。粒度は実施
例１に示したアルミナ粒と同程度である。インベ
ストメントシエル鋳型の成型は上記実施例と同様
に行ない、成型後1500℃で１時間焼成して鋳型を
製造した。このインベストメントシエル鋳型を用
いて前記組成のNi基超耐熱合金中のSi量を分析し
た結果、0.002％の増加であり、満足な製品であ
つた。
第１図はこの発明に用いるスラリーで成型した
インベストメントシエル鋳型を1500℃以下、及び
1500℃以上で焼成した場合に得られた鋳型の模式
図であり、第１図ａは800℃で焼成したインベス
トメントシエル鋳型の構造を、第１図ｂは1500℃
で焼成したインベストメントシエル鋳型の構造を
示す。第２図ａは、実施例１の配合により作成し
たインベストメントシエル鋳型を800℃で２時間
焼成した時のフエースコート面のＸ線回析図を示
し、第２図ｂは、第２図ａに示したインベストメ
ントシエル鋳型を1500℃で１時間焼成した時のフ
エースコート面のＸ線回析図を示し、第３図は、
実施例１で得られたインベストメントシエル鋳型
の焼成温度と曲げ強さの関係を示す図、第４図ａ
は、実施例２で得られたインベストメントシエル
鋳型を800℃で２時間焼成した時のＸ線回折図、
第４図ｂは、第４図ａに示したインベストメント
シエル鋳型を1500℃で１時間焼成した時のＸ線回
折図である。
インベストメントシエル鋳型を1500℃以下、及び
1500℃以上で焼成した場合に得られた鋳型の模式
図であり、第１図ａは800℃で焼成したインベス
トメントシエル鋳型の構造を、第１図ｂは1500℃
で焼成したインベストメントシエル鋳型の構造を
示す。第２図ａは、実施例１の配合により作成し
たインベストメントシエル鋳型を800℃で２時間
焼成した時のフエースコート面のＸ線回析図を示
し、第２図ｂは、第２図ａに示したインベストメ
ントシエル鋳型を1500℃で１時間焼成した時のフ
エースコート面のＸ線回析図を示し、第３図は、
実施例１で得られたインベストメントシエル鋳型
の焼成温度と曲げ強さの関係を示す図、第４図ａ
は、実施例２で得られたインベストメントシエル
鋳型を800℃で２時間焼成した時のＸ線回折図、
第４図ｂは、第４図ａに示したインベストメント
シエル鋳型を1500℃で１時間焼成した時のＸ線回
折図である。
Claims (1)
- １ アルミナ粉をエチルシリケート加水分解液も
しくはNa2O含有量の少ないコロイダルシリカに
代表されるシリケート系結合材に加えて、スラリ
ーを調整し、該スラリーを消耗性模型の表面に塗
布してフエースコート層を形成し、以降はその上
に耐火物スタツコ材と該スラリーとを交互に繰返
し塗布してシエル層を形成した後、1500℃以上で
焼成して、上記シリケート系結合材より生成した
シリカと上記アルミナ粉との間でムライトを形成
させるようにしたことを特徴とする超合金の一方
向性凝固鋳造に用いるインベストメントシエル鋳
型の製造法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59167224A JPS6146346A (ja) | 1984-08-09 | 1984-08-09 | 超合金の一方向性凝固鋳型に用いるインベストメントシエル鋳型の製造法 |
| US06/761,697 US4664172A (en) | 1984-08-09 | 1985-08-02 | Method for production of investment shell mold for grain-oriented casting of super alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59167224A JPS6146346A (ja) | 1984-08-09 | 1984-08-09 | 超合金の一方向性凝固鋳型に用いるインベストメントシエル鋳型の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6146346A JPS6146346A (ja) | 1986-03-06 |
| JPS6234449B2 true JPS6234449B2 (ja) | 1987-07-27 |
Family
ID=15845742
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59167224A Granted JPS6146346A (ja) | 1984-08-09 | 1984-08-09 | 超合金の一方向性凝固鋳型に用いるインベストメントシエル鋳型の製造法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4664172A (ja) |
| JP (1) | JPS6146346A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0437035A (ja) * | 1990-06-01 | 1992-02-07 | Fuji Xerox Co Ltd | 薄膜半導体装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61283438A (ja) * | 1985-06-07 | 1986-12-13 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 精密鋳造用高強度鋳型の製作方法 |
| US4752217A (en) * | 1987-08-28 | 1988-06-21 | Essex Group, Inc. | Wire coating oven including wire cooling apparatus |
| GB8811799D0 (en) * | 1988-05-19 | 1988-06-22 | A E Turbine Components Ltd | Investment casting mould |
| GB2226020A (en) * | 1988-12-14 | 1990-06-20 | Rolls Royce Plc | Improvements in shell moulds |
| GB8911666D0 (en) * | 1989-05-20 | 1989-07-05 | Rolls Royce Plc | Ceramic mould material |
| US4966201A (en) * | 1989-06-16 | 1990-10-30 | General Electric Company | Transfer tube |
| US5297615A (en) * | 1992-07-17 | 1994-03-29 | Howmet Corporation | Complaint investment casting mold and method |
| GB2297285A (en) * | 1995-01-25 | 1996-07-31 | T & N Technology Ltd | Investment casting mould |
| US6749006B1 (en) * | 2000-10-16 | 2004-06-15 | Howmet Research Corporation | Method of making investment casting molds |
| US20030022783A1 (en) * | 2001-07-30 | 2003-01-30 | Dichiara Robert A. | Oxide based ceramic matrix composites |
| US7296616B2 (en) * | 2004-12-22 | 2007-11-20 | General Electric Company | Shell mold for casting niobium-silicide alloys, and related compositions and processes |
| US7575042B2 (en) * | 2006-03-30 | 2009-08-18 | General Electric Company | Methods for the formation of refractory metal intermetallic composites, and related articles and compositions |
| US8307881B2 (en) * | 2009-01-06 | 2012-11-13 | General Electric Company | Casting molds for use in directional solidification processes and methods of making |
| JP6095933B2 (ja) * | 2012-10-09 | 2017-03-15 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 精密鋳造用鋳型の製造方法 |
| JP6095934B2 (ja) * | 2012-10-09 | 2017-03-15 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 精密鋳造用鋳型の製造方法 |
| JP6095935B2 (ja) * | 2012-10-09 | 2017-03-15 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 精密鋳造用鋳型の製造方法 |
| JP6199018B2 (ja) * | 2012-10-09 | 2017-09-20 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 精密鋳造用鋳型の製造方法 |
| JP6199019B2 (ja) * | 2012-10-09 | 2017-09-20 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 精密鋳造用鋳型の製造方法 |
| CN103639356A (zh) * | 2013-12-17 | 2014-03-19 | 连云港冠钰精密工业有限公司 | 一种汽车配件制造过程中的壳模浆 |
| CN115090826B (zh) * | 2022-07-06 | 2024-01-05 | 东营嘉扬精密金属有限公司 | 一种改善熔模铸造型壳溃散性的材料及其制备方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4026344A (en) * | 1976-06-23 | 1977-05-31 | General Electric Company | Method for making investment casting molds for casting of superalloys |
-
1984
- 1984-08-09 JP JP59167224A patent/JPS6146346A/ja active Granted
-
1985
- 1985-08-02 US US06/761,697 patent/US4664172A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0437035A (ja) * | 1990-06-01 | 1992-02-07 | Fuji Xerox Co Ltd | 薄膜半導体装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4664172A (en) | 1987-05-12 |
| JPS6146346A (ja) | 1986-03-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |