JPS6237076B2 - - Google Patents
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- JPS6237076B2 JPS6237076B2 JP58135772A JP13577283A JPS6237076B2 JP S6237076 B2 JPS6237076 B2 JP S6237076B2 JP 58135772 A JP58135772 A JP 58135772A JP 13577283 A JP13577283 A JP 13577283A JP S6237076 B2 JPS6237076 B2 JP S6237076B2
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- JP
- Japan
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- fixing
- resin
- load
- test
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21D—SHAFTS; TUNNELS; GALLERIES; LARGE UNDERGROUND CHAMBERS
- E21D20/00—Setting anchoring-bolts
- E21D20/02—Setting anchoring-bolts with provisions for grouting
- E21D20/025—Grouting with organic components, e.g. resin
- E21D20/026—Cartridges; Grouting charges
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F299/00—Macromolecular compounds obtained by interreacting polymers involving only carbon-to-carbon unsaturated bond reactions, in the absence of non-macromolecular monomers
- C08F299/02—Macromolecular compounds obtained by interreacting polymers involving only carbon-to-carbon unsaturated bond reactions, in the absence of non-macromolecular monomers from unsaturated polycondensates
- C08F299/026—Macromolecular compounds obtained by interreacting polymers involving only carbon-to-carbon unsaturated bond reactions, in the absence of non-macromolecular monomers from unsaturated polycondensates from the reaction products of polyepoxides and unsaturated monocarboxylic acids, their anhydrides, halogenides or esters with low molecular weight
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B13/00—Dowels or other devices fastened in walls or the like by inserting them in holes made therein for that purpose
- F16B13/14—Non-metallic plugs or sleeves; Use of liquid, loose solid or kneadable material therefor
- F16B13/141—Fixing plugs in holes by the use of settable material
- F16B13/143—Fixing plugs in holes by the use of settable material using frangible cartridges or capsules containing the setting components
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Mining & Mineral Resources (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
- Joining Of Building Structures In Genera (AREA)
- Macromonomer-Based Addition Polymer (AREA)
Description
本発明は、コンクリート、岩盤等（以下、母材
という）にアンカーボルトを固着するためのボル
ト固定用固着材に関する。 従来、アンカーボルトの固着方法として母材に
穿孔し、その孔に固着材を装填しハンマードリル
等に接合したアンカーボルトに回転衝撃を与えな
がらアンカーボルトを挿入し、容器を破砕し容器
に収容された不飽和ポリエステル樹脂類を硬化さ
せ、アンカーボルトを固着する方法が知られてい
る。 この方法に用いられる固着材としては、ガラス
製容器中に液状不飽和ポリエステル樹脂を主成分
とする樹脂を充填し、さらにこの容器中に過酸化
ベンゾイル等の有機過酸化物を主成分とする硬化
剤をガラス管内に密封したものを収容してなる固
着材が知られている。 しかし、これらの固着材は次の様な欠点を有し
ていた。 樹脂が、不飽和ポリエステル樹脂を主成分とし
ており、その硬化収縮率が大きいために初期強度
において十分な固着力を発現できなかつた。 さらにアンカーボルト固着部の樹脂硬化物がコ
ンクリート中に含まれるアルカリ成分によつて侵
食され、アンカーボルト打設後時間の経過と共に
除々に固着強度が低下していくという欠点があつ
た。 またアンカーボルトの使用環境が、例えば酸、
アルカリ、有機溶剤等の薬品に常時又は断続的に
接触する様な環境又は海岸の様な浸食性の強い海
風又は海水に常時さらされる様な環境等の場合
は、アンカーボルトの固着部が侵食されてしまい
十分な固着性能を維持できないという欠点を有し
ていた。 本発明は、これらの欠点を解決し、経時的劣化
が僅少であり、侵食の強い環境においても、十分
堅固な固着力を維持することが可能な耐食性に優
れたボルト固定用固着材を提供するものである。 本発明の要旨は、容器と該容器内に収容された
樹脂と該樹脂とは隔離され該容器内に収容された
硬化剤とからなるボルト固定用固着材において、
樹脂の主成分が、反応性単量体を含むか又は含ま
ないエポキシアクリレート樹脂からなることを特
徴とする耐食性に優れたボルト固定用固着材であ
る。 本発明の固着材の構成は、広範囲に設計可能で
あり特に限定されるものではないが、例えば破砕
可能な外容器と破砕可能な内容器とからなり、硬
化剤を密封した内容器と、樹脂と必要に応じて骨
材を外容器に収容し密封したもの、あるいは樹脂
を密封した内容器と、硬化剤と必要に応じて骨材
を外容器に収容し密封したもの等が挙げられる。
但し、骨材は樹脂又は硬化剤のいずれに混在させ
てもよい。 本発明に用いることのできる容器は、運搬また
は保管時に破壊されず、アンカーボルト挿入時に
簡単に破壊され細片となる容器であり、ガラス、
陶磁器、合成樹脂または合成樹脂フイルムからな
るものである。 本発明に用いることのできる樹脂の主成分は、
エポキシアクリレート樹脂であり、例えばビスフ
エノールＡ型、ビスフエノールＦ型、ポリフエノ
ール型、ハロゲン化ビスフエノール型、多価グリ
シジールエステル型、過酢酸酸化型等の多官能性
エポキシ樹脂をアクリル酸、メタアクリル酸、ア
クリル酸−無水マレイン酸、メタアクリル酸−無
水マレイン酸等で変性したものである。 本発明に用いることのできる反応性単量体は、
例えばスチレン、ビニルトルエン、クロロスチレ
ン、メタクリル酸メチル、フタル酸ジアリルエス
テル等であり、エポキシアクリレート樹脂に混合
して使用することができる。 エポキシアクリレート樹脂又はエポキシアクリ
レート樹脂と反応性単量体の混合物の粘度は、
5000ポアズ（25℃）以下が好ましい。 5000ポアズ（25℃）以上になると樹脂中の骨材
の沈降速度が著しく遅くなるため生産性が低下す
る。また打設撹拌時においては硬化剤・骨材の分
散が一様になりにくいため硬化が不均一になり、
十分な固着力が得られない。 本発明に用いることのできる硬化剤は、有機過
酸化物例えばベンゾイルパーオキサイド、メチル
エチルケトンパーオキサイド、ラウリルパーオキ
サイド、ジクミルパーオキサイド、ターシヤルブ
チルパーオクトエート、キユメンハイドロパーオ
キサイド、シクロヘキサノンパーオキサイド等で
ある。 また樹脂の硬化を促進するために硬化促進剤を
用いることができる。但し、この場合は硬化促進
剤は硬化剤と分離しておく必要がある。硬化促進
剤は、例えばジメチルアニリン、ジエチルアニリ
ン、ジメチルパラトルイジン等のアミン類、ナフ
テン酸コバルト、オクトエ酸コバルト、ナフテン
酸マンガン、ナフテン酸カルシウム等の金属石け
ん類、バナジルアセチルアセトネート、鉄アセチ
ルアセトネート等のキレート化合物である。 さらに樹脂の安定性を維持するためにハイドロ
キノン、ナフトキノン等の重合禁止剤を加えるこ
ともできる。 また本発明の固着材には、必要に応じて骨材又
は充填剤を混入することができる。 骨材としては特に限定されないが、天然砕石又
はマグネシアクリンカー等の人工石等を使用する
ことができる。 充填剤としては特に限定されないが、炭酸カル
シウム、硫酸カルシウム、無水ケイ酸、粘土等を
使用することができる。 次に本発明の耐食性に優れたボルト固定用固着
材の配合組成は、用途目的に応じて広範囲に選択
されうるが、１例を示すとエポキシアクリレート
樹脂40〜100重量部と反応性単量体０〜60重量部
からなる混合物100重量部に対して、硬化促進剤
０〜５重量部、硬化剤１〜10重量部、骨材又は充
填剤０〜500重量部程度である。 本発明の耐食性に優れたボルト固定用固着材
は、従来の不飽和ポリエステル樹脂類を使用した
固着材に比較して初期引抜強度が大きくかつ引抜
強度の経年変化が僅少であり、耐食性に優れてい
る。そして製造性に優れているという特徴を有し
ている。 さらに本発明の固着材は、従来のボルト固定用
固着材に比し、エポキシアクリレート樹脂を適合
させているので、単に樹脂自体の化学的物理的特
徴を発揮するのみでなく、容器等に使用されるガ
ラス、磁製管、合成樹脂等の大小さまざまな破砕
片が混在して固結するため予想以上の効果をあげ
えたものと推定される。 次に実施例により本発明の実施態様を具体的に
説明する。 実施例 １ 外径５mm、長さ70mmのガラス製内容器に硫酸カ
ルシウムで50％濃度に希釈したベンゾイルパーオ
キサイド0.45gを密封して、外径13mm、長さ85mm
のガラス製外容器に収容し、さらに直径1.0〜3.3
mmのマグネシアクリンカー6.9gとビスフエノール
Ａ型エポキシアクリレート樹脂3.0gとスチレン
1.3gとの混合物［粘度１ポアズ（25℃）］とジメ
チルアニリン0.02gを充填し、ナイロン製キヤツ
プで密封し固着材を試作した。 次に圧縮強度250Kg／cm2のコンクリートに内径
14.5mm、長さ100mmの穿孔を行い、その孔内に前
記の固着材を挿入した後、先端45度カツトの全ネ
ジS45C焼入れボルトを電動ハンマードリルに装
着し、回転衝撃を与えながら孔底まで挿入する。
次に常温で３日と45日養生後の引抜荷重を測定し
た。耐アルカリ性テストとしてボルト打設後のコ
ンクリートブロツクを水酸化カルシウム飽和溶液
中に浸漬し45日後の引抜荷重を測定した。その結
果を表１に示した。 実施例 ２ 実施例１と同じ容器で、硬化剤にメチルエチル
ケトンパーオキサイド0.45g、硬化促進剤にナフ
テン酸コバルト0.02g使用する他は実施例１と同
様に試作し、打設・引抜試験を行い、その結果を
表１に示した。 実施例 ３ 実施例１と同じ容器で、粘度１ポアズ（25℃）
のスチレン変性ビスフエノールＦ型エポキシアク
リレート樹脂4.3gを使用する他は実施例１と同様
に試作し、打設・引抜試験を行い、その結果を表
１に示した。 比較例 １ 実施例１と同じ容器で、粘度22ポアズ（25℃）
のスチレン変性不飽和ポリエステル樹脂4.3gを使
用する他は実施例１と同様に試作し、打設・引抜
試験を行い、その結果を表１に示した。
という）にアンカーボルトを固着するためのボル
ト固定用固着材に関する。 従来、アンカーボルトの固着方法として母材に
穿孔し、その孔に固着材を装填しハンマードリル
等に接合したアンカーボルトに回転衝撃を与えな
がらアンカーボルトを挿入し、容器を破砕し容器
に収容された不飽和ポリエステル樹脂類を硬化さ
せ、アンカーボルトを固着する方法が知られてい
る。 この方法に用いられる固着材としては、ガラス
製容器中に液状不飽和ポリエステル樹脂を主成分
とする樹脂を充填し、さらにこの容器中に過酸化
ベンゾイル等の有機過酸化物を主成分とする硬化
剤をガラス管内に密封したものを収容してなる固
着材が知られている。 しかし、これらの固着材は次の様な欠点を有し
ていた。 樹脂が、不飽和ポリエステル樹脂を主成分とし
ており、その硬化収縮率が大きいために初期強度
において十分な固着力を発現できなかつた。 さらにアンカーボルト固着部の樹脂硬化物がコ
ンクリート中に含まれるアルカリ成分によつて侵
食され、アンカーボルト打設後時間の経過と共に
除々に固着強度が低下していくという欠点があつ
た。 またアンカーボルトの使用環境が、例えば酸、
アルカリ、有機溶剤等の薬品に常時又は断続的に
接触する様な環境又は海岸の様な浸食性の強い海
風又は海水に常時さらされる様な環境等の場合
は、アンカーボルトの固着部が侵食されてしまい
十分な固着性能を維持できないという欠点を有し
ていた。 本発明は、これらの欠点を解決し、経時的劣化
が僅少であり、侵食の強い環境においても、十分
堅固な固着力を維持することが可能な耐食性に優
れたボルト固定用固着材を提供するものである。 本発明の要旨は、容器と該容器内に収容された
樹脂と該樹脂とは隔離され該容器内に収容された
硬化剤とからなるボルト固定用固着材において、
樹脂の主成分が、反応性単量体を含むか又は含ま
ないエポキシアクリレート樹脂からなることを特
徴とする耐食性に優れたボルト固定用固着材であ
る。 本発明の固着材の構成は、広範囲に設計可能で
あり特に限定されるものではないが、例えば破砕
可能な外容器と破砕可能な内容器とからなり、硬
化剤を密封した内容器と、樹脂と必要に応じて骨
材を外容器に収容し密封したもの、あるいは樹脂
を密封した内容器と、硬化剤と必要に応じて骨材
を外容器に収容し密封したもの等が挙げられる。
但し、骨材は樹脂又は硬化剤のいずれに混在させ
てもよい。 本発明に用いることのできる容器は、運搬また
は保管時に破壊されず、アンカーボルト挿入時に
簡単に破壊され細片となる容器であり、ガラス、
陶磁器、合成樹脂または合成樹脂フイルムからな
るものである。 本発明に用いることのできる樹脂の主成分は、
エポキシアクリレート樹脂であり、例えばビスフ
エノールＡ型、ビスフエノールＦ型、ポリフエノ
ール型、ハロゲン化ビスフエノール型、多価グリ
シジールエステル型、過酢酸酸化型等の多官能性
エポキシ樹脂をアクリル酸、メタアクリル酸、ア
クリル酸−無水マレイン酸、メタアクリル酸−無
水マレイン酸等で変性したものである。 本発明に用いることのできる反応性単量体は、
例えばスチレン、ビニルトルエン、クロロスチレ
ン、メタクリル酸メチル、フタル酸ジアリルエス
テル等であり、エポキシアクリレート樹脂に混合
して使用することができる。 エポキシアクリレート樹脂又はエポキシアクリ
レート樹脂と反応性単量体の混合物の粘度は、
5000ポアズ（25℃）以下が好ましい。 5000ポアズ（25℃）以上になると樹脂中の骨材
の沈降速度が著しく遅くなるため生産性が低下す
る。また打設撹拌時においては硬化剤・骨材の分
散が一様になりにくいため硬化が不均一になり、
十分な固着力が得られない。 本発明に用いることのできる硬化剤は、有機過
酸化物例えばベンゾイルパーオキサイド、メチル
エチルケトンパーオキサイド、ラウリルパーオキ
サイド、ジクミルパーオキサイド、ターシヤルブ
チルパーオクトエート、キユメンハイドロパーオ
キサイド、シクロヘキサノンパーオキサイド等で
ある。 また樹脂の硬化を促進するために硬化促進剤を
用いることができる。但し、この場合は硬化促進
剤は硬化剤と分離しておく必要がある。硬化促進
剤は、例えばジメチルアニリン、ジエチルアニリ
ン、ジメチルパラトルイジン等のアミン類、ナフ
テン酸コバルト、オクトエ酸コバルト、ナフテン
酸マンガン、ナフテン酸カルシウム等の金属石け
ん類、バナジルアセチルアセトネート、鉄アセチ
ルアセトネート等のキレート化合物である。 さらに樹脂の安定性を維持するためにハイドロ
キノン、ナフトキノン等の重合禁止剤を加えるこ
ともできる。 また本発明の固着材には、必要に応じて骨材又
は充填剤を混入することができる。 骨材としては特に限定されないが、天然砕石又
はマグネシアクリンカー等の人工石等を使用する
ことができる。 充填剤としては特に限定されないが、炭酸カル
シウム、硫酸カルシウム、無水ケイ酸、粘土等を
使用することができる。 次に本発明の耐食性に優れたボルト固定用固着
材の配合組成は、用途目的に応じて広範囲に選択
されうるが、１例を示すとエポキシアクリレート
樹脂40〜100重量部と反応性単量体０〜60重量部
からなる混合物100重量部に対して、硬化促進剤
０〜５重量部、硬化剤１〜10重量部、骨材又は充
填剤０〜500重量部程度である。 本発明の耐食性に優れたボルト固定用固着材
は、従来の不飽和ポリエステル樹脂類を使用した
固着材に比較して初期引抜強度が大きくかつ引抜
強度の経年変化が僅少であり、耐食性に優れてい
る。そして製造性に優れているという特徴を有し
ている。 さらに本発明の固着材は、従来のボルト固定用
固着材に比し、エポキシアクリレート樹脂を適合
させているので、単に樹脂自体の化学的物理的特
徴を発揮するのみでなく、容器等に使用されるガ
ラス、磁製管、合成樹脂等の大小さまざまな破砕
片が混在して固結するため予想以上の効果をあげ
えたものと推定される。 次に実施例により本発明の実施態様を具体的に
説明する。 実施例 １ 外径５mm、長さ70mmのガラス製内容器に硫酸カ
ルシウムで50％濃度に希釈したベンゾイルパーオ
キサイド0.45gを密封して、外径13mm、長さ85mm
のガラス製外容器に収容し、さらに直径1.0〜3.3
mmのマグネシアクリンカー6.9gとビスフエノール
Ａ型エポキシアクリレート樹脂3.0gとスチレン
1.3gとの混合物［粘度１ポアズ（25℃）］とジメ
チルアニリン0.02gを充填し、ナイロン製キヤツ
プで密封し固着材を試作した。 次に圧縮強度250Kg／cm2のコンクリートに内径
14.5mm、長さ100mmの穿孔を行い、その孔内に前
記の固着材を挿入した後、先端45度カツトの全ネ
ジS45C焼入れボルトを電動ハンマードリルに装
着し、回転衝撃を与えながら孔底まで挿入する。
次に常温で３日と45日養生後の引抜荷重を測定し
た。耐アルカリ性テストとしてボルト打設後のコ
ンクリートブロツクを水酸化カルシウム飽和溶液
中に浸漬し45日後の引抜荷重を測定した。その結
果を表１に示した。 実施例 ２ 実施例１と同じ容器で、硬化剤にメチルエチル
ケトンパーオキサイド0.45g、硬化促進剤にナフ
テン酸コバルト0.02g使用する他は実施例１と同
様に試作し、打設・引抜試験を行い、その結果を
表１に示した。 実施例 ３ 実施例１と同じ容器で、粘度１ポアズ（25℃）
のスチレン変性ビスフエノールＦ型エポキシアク
リレート樹脂4.3gを使用する他は実施例１と同様
に試作し、打設・引抜試験を行い、その結果を表
１に示した。 比較例 １ 実施例１と同じ容器で、粘度22ポアズ（25℃）
のスチレン変性不飽和ポリエステル樹脂4.3gを使
用する他は実施例１と同様に試作し、打設・引抜
試験を行い、その結果を表１に示した。
【表】
以下、実施例４〜５および比較例２〜４によつ
て本発明の効果を更に詳細に説明する。 実施例４〜５および比較例２〜４ 下記表２に記載の実施例４および５ならびに比
較例２および３は、それぞれの組成を有する樹
脂／骨材組成物をガラス管内に入れ、硬化剤を密
封したガラス細管と共に密封し、ボルト固定用の
固着材を試作した。比較例４は市販品を固着材試
料として用いた。
て本発明の効果を更に詳細に説明する。 実施例４〜５および比較例２〜４ 下記表２に記載の実施例４および５ならびに比
較例２および３は、それぞれの組成を有する樹
脂／骨材組成物をガラス管内に入れ、硬化剤を密
封したガラス細管と共に密封し、ボルト固定用の
固着材を試作した。比較例４は市販品を固着材試
料として用いた。
【表】
引抜荷重試験
圧縮強度260〜315Kgｆ／cm2のコンクリートに内
径19.0mm、深さ130mmに穿孔し、中の切粉を掃除
した後、表２の実施例４および比較例２の固着材
を挿入した。この孔に、先端45度カツトの全ネジ
ボルト（材質SNB7、外径16mm、長さ180mm、メー
トルネジ）を電動ハンマードリルに装着し、回転
衝撃を与えながら孔底まで挿入する。挿入したボ
ルトを動かさないように養生する。試験は戸外で
行い、試験時の気温は25〜35℃であつた。 こうして固定したボルトの３ケ月養生後の引抜
荷重およびボルトの抜け出し量を測定した。 測定方法は第１図に示すように、カプラー２を
介して固着したボルト１の頭部にテンシヨンバー
（高張力鋼棒）３を固定し、ロードセル４、ラム
５およびダイヤルゲージ７を取り付ける。 次に油圧ポンプ６の油圧を上げ、ラム５および
テンシヨンバー３を介してボルト１に引抜荷重を
加える。そして、この時の引抜荷重をロードセル
４により、ボルト１の抜け出し量をダイヤルゲー
ジ７により検知し、デジタル測定器８に表示す
る。 この試験による引抜荷重とボルトの抜け出し量
の関係を第２図のグラフに示す。 この結果からボルト埋込後３ケ月後におけるボ
ルト引抜きに要する荷重は、エポキシアクリレー
ト樹脂を用いる実施例４の固着材が不飽和ポリエ
ステル樹脂を用いる比較例２の固着材よりはるか
に優れていることが明らかである。 硬化温度の影響 エポキシアクリレート樹脂を用いた実施例４の
ボルト固定用固着材と比較例２および比較例４の
既知のボルト固定用固着材の硬化温度依存性に顕
著な相違のあることを本例により示す。 実施例４の固着材と比較例２および比較例４の
固着剤を用いて、−10℃〜30℃の雰囲気温度下
で、基準硬化状態が得られるまでの時間を測定し
た。 測定方法は前記引抜荷重試験と同様にして、固
着したボルト１をコンクリートに固定し、養生時
間経過後、引抜試験を行い、各々引抜荷重を測定
した。 そして、ボルト埋込後７日後（ボルトの固着強
度がほぼ安定状態になる時間）に得られる引抜荷
重の約80％が得られるまでの時間を測定した。 その結果を第３図及び表３にまとめた。
径19.0mm、深さ130mmに穿孔し、中の切粉を掃除
した後、表２の実施例４および比較例２の固着材
を挿入した。この孔に、先端45度カツトの全ネジ
ボルト（材質SNB7、外径16mm、長さ180mm、メー
トルネジ）を電動ハンマードリルに装着し、回転
衝撃を与えながら孔底まで挿入する。挿入したボ
ルトを動かさないように養生する。試験は戸外で
行い、試験時の気温は25〜35℃であつた。 こうして固定したボルトの３ケ月養生後の引抜
荷重およびボルトの抜け出し量を測定した。 測定方法は第１図に示すように、カプラー２を
介して固着したボルト１の頭部にテンシヨンバー
（高張力鋼棒）３を固定し、ロードセル４、ラム
５およびダイヤルゲージ７を取り付ける。 次に油圧ポンプ６の油圧を上げ、ラム５および
テンシヨンバー３を介してボルト１に引抜荷重を
加える。そして、この時の引抜荷重をロードセル
４により、ボルト１の抜け出し量をダイヤルゲー
ジ７により検知し、デジタル測定器８に表示す
る。 この試験による引抜荷重とボルトの抜け出し量
の関係を第２図のグラフに示す。 この結果からボルト埋込後３ケ月後におけるボ
ルト引抜きに要する荷重は、エポキシアクリレー
ト樹脂を用いる実施例４の固着材が不飽和ポリエ
ステル樹脂を用いる比較例２の固着材よりはるか
に優れていることが明らかである。 硬化温度の影響 エポキシアクリレート樹脂を用いた実施例４の
ボルト固定用固着材と比較例２および比較例４の
既知のボルト固定用固着材の硬化温度依存性に顕
著な相違のあることを本例により示す。 実施例４の固着材と比較例２および比較例４の
固着剤を用いて、−10℃〜30℃の雰囲気温度下
で、基準硬化状態が得られるまでの時間を測定し
た。 測定方法は前記引抜荷重試験と同様にして、固
着したボルト１をコンクリートに固定し、養生時
間経過後、引抜試験を行い、各々引抜荷重を測定
した。 そして、ボルト埋込後７日後（ボルトの固着強
度がほぼ安定状態になる時間）に得られる引抜荷
重の約80％が得られるまでの時間を測定した。 その結果を第３図及び表３にまとめた。
【表】
第３図及び表３から明らかな様に、エポキシア
クリレート樹脂による実施例４のボルト固定用固
着材は、比較例４のエポキシ系固着材では到底達
成できない速硬化性を示し、又０℃以下の温度で
は比較例２のポリエステル系固着材よりも著しく
速硬化性である。この様な低温度下における速硬
化性は、冬期及び寒冷地での作業性向上に不可欠
のものである。 低温固着試験 実施例４、比較例２および比較例４の固着材を
使用して気温−５℃の条件下で、圧縮強度240Kg
ｆ／cm2のコンクリートに前記引抜荷重試験と同様
にボルトの打設を行つた。その後、24時間養生後
の引抜荷重およびボルト抜け出し量を測定した。
そのグラフを第４図に最大引抜荷重を表４に示
す。
クリレート樹脂による実施例４のボルト固定用固
着材は、比較例４のエポキシ系固着材では到底達
成できない速硬化性を示し、又０℃以下の温度で
は比較例２のポリエステル系固着材よりも著しく
速硬化性である。この様な低温度下における速硬
化性は、冬期及び寒冷地での作業性向上に不可欠
のものである。 低温固着試験 実施例４、比較例２および比較例４の固着材を
使用して気温−５℃の条件下で、圧縮強度240Kg
ｆ／cm2のコンクリートに前記引抜荷重試験と同様
にボルトの打設を行つた。その後、24時間養生後
の引抜荷重およびボルト抜け出し量を測定した。
そのグラフを第４図に最大引抜荷重を表４に示
す。
【表】
第４図及び表４よりわかる様に、気温−５℃、
養生時間24時間の同一条件下では、本発明の実施
例４の固着材は比較例４のエポキシ系固着材が引
抜荷重1.0tonという低い固着強度しか得られてい
ない時に既に10.0tonという高い固着強度を示
し、比較例４の固着材では到底達成できない速硬
化性を持つている。又、比較例２の固着材に比較
しても速硬化性である。 低温施工性能 本発明のボルト固定用固着材の低温施工性能を
例示する。まず、内径14.5mm、長さ100mmの孔を
あけた外径25.0mm、長さ110mmの鋼管（材質
SS41）及び先端45度カツトの全ネジボルト（材
質SCM3、外径12mm、長さ150mm、メートルネ
ジ）を準備する。 次に、鋼管、ボルト、実施例５及び比較例３の
各固着材を所定温度に冷却した後、前記引抜荷重
試験と同様に鋼管にあけた孔に実施例５又は比較
例３の固着材を挿入した後、ボルトを電動ハンマ
ードリルに装着し、回転衝撃を与えながら孔底ま
で挿入する。 その後、さらに所定温度で６時間養生後の引抜
荷重を測定した。その結果を表５に示す。
養生時間24時間の同一条件下では、本発明の実施
例４の固着材は比較例４のエポキシ系固着材が引
抜荷重1.0tonという低い固着強度しか得られてい
ない時に既に10.0tonという高い固着強度を示
し、比較例４の固着材では到底達成できない速硬
化性を持つている。又、比較例２の固着材に比較
しても速硬化性である。 低温施工性能 本発明のボルト固定用固着材の低温施工性能を
例示する。まず、内径14.5mm、長さ100mmの孔を
あけた外径25.0mm、長さ110mmの鋼管（材質
SS41）及び先端45度カツトの全ネジボルト（材
質SCM3、外径12mm、長さ150mm、メートルネ
ジ）を準備する。 次に、鋼管、ボルト、実施例５及び比較例３の
各固着材を所定温度に冷却した後、前記引抜荷重
試験と同様に鋼管にあけた孔に実施例５又は比較
例３の固着材を挿入した後、ボルトを電動ハンマ
ードリルに装着し、回転衝撃を与えながら孔底ま
で挿入する。 その後、さらに所定温度で６時間養生後の引抜
荷重を測定した。その結果を表５に示す。
【表】
上記表５より本発明の実施例５の固着材は低温
時においても、優れた固着性能を示すことがわか
る。 低温強度発現時間 コンクリートブロツク（60cm×60cm×60cm、圧
縮強度290〜370Kgｆ／cm2）および実施例５および
比較例３の固着材および先端45度カツトの全ネジ
ボルト（材質SNB7、外径12mm、長さ150mm、メー
トルネジ）を所定の温度に冷却した後、コンクリ
ートブロツクに内径14.5mm、長さ100mmの孔をあ
け、中の切粉を掃除した後、引抜荷重試験と同様
に実施例５または比較例３の固着材を孔内に挿入
した後、ボルトを電動ハンマードリルに装着し、
回転衝撃を与えながら孔底まで挿入する。 その後さらに所定温度で所定時間養生後の引抜
荷重を測定した。その結果を第５図に示す。 次に引抜荷重が6550Kgｆになるまでの時間をグ
ラフより読み取ると表６のようになる。
時においても、優れた固着性能を示すことがわか
る。 低温強度発現時間 コンクリートブロツク（60cm×60cm×60cm、圧
縮強度290〜370Kgｆ／cm2）および実施例５および
比較例３の固着材および先端45度カツトの全ネジ
ボルト（材質SNB7、外径12mm、長さ150mm、メー
トルネジ）を所定の温度に冷却した後、コンクリ
ートブロツクに内径14.5mm、長さ100mmの孔をあ
け、中の切粉を掃除した後、引抜荷重試験と同様
に実施例５または比較例３の固着材を孔内に挿入
した後、ボルトを電動ハンマードリルに装着し、
回転衝撃を与えながら孔底まで挿入する。 その後さらに所定温度で所定時間養生後の引抜
荷重を測定した。その結果を第５図に示す。 次に引抜荷重が6550Kgｆになるまでの時間をグ
ラフより読み取ると表６のようになる。
【表】
表６より低温における強度発現時間は、本発明
の実施例５の固着材は比較例３の固着材に比べて
３〜４倍速いことが判る。 振動荷重試験 引抜荷重試験の実施例４および比較例２の固着
材を使用して、ボルト固着コンクリートピースを
作製し、振動荷重試験を行つた。 ボルト固着コンクリートピースは、外径390
mm、高さ300mmの円柱状のコンクリートピース
（圧縮強度276Kgｆ／cm2）を作製し、引抜荷重試験
と同様にその中央に内径19.0mm、長さ130mmの孔
をあけ、中の切粉を掃除し、実施例４または比較
例２の固着材を孔内に挿入した後、ボルト（先端
45度カツトの全ネジボルト、材質SNB7、外径16
mm、長さ180mm、メートルネジ）を電動ハンマー
ドリルに装着し、回転衝撃を与えながら孔底まで
挿入したものである。その後４ケ月養生後に振動
荷重試験を行つた。試験は戸外で行い、試験時の
気温は25〜35℃であつた。 振動試験装置は島津製作所製“島津SERVO−
PULSER EHF−U5”（電気油圧式サーボ機構、
最大動荷重5.0ton）を使用した。 その試験状態の概略図を第６−ａ図と第６−ｂ
図に示す。振動試験は、ボルト固着コンクリート
ピース１３を押え板１５で固定した後、ロードセ
ル１０からセミユニバーサルジヨイント１１を介
して、ボルト１２に振動荷重を載荷した。 また試験条件を表７に示す。
の実施例５の固着材は比較例３の固着材に比べて
３〜４倍速いことが判る。 振動荷重試験 引抜荷重試験の実施例４および比較例２の固着
材を使用して、ボルト固着コンクリートピースを
作製し、振動荷重試験を行つた。 ボルト固着コンクリートピースは、外径390
mm、高さ300mmの円柱状のコンクリートピース
（圧縮強度276Kgｆ／cm2）を作製し、引抜荷重試験
と同様にその中央に内径19.0mm、長さ130mmの孔
をあけ、中の切粉を掃除し、実施例４または比較
例２の固着材を孔内に挿入した後、ボルト（先端
45度カツトの全ネジボルト、材質SNB7、外径16
mm、長さ180mm、メートルネジ）を電動ハンマー
ドリルに装着し、回転衝撃を与えながら孔底まで
挿入したものである。その後４ケ月養生後に振動
荷重試験を行つた。試験は戸外で行い、試験時の
気温は25〜35℃であつた。 振動試験装置は島津製作所製“島津SERVO−
PULSER EHF−U5”（電気油圧式サーボ機構、
最大動荷重5.0ton）を使用した。 その試験状態の概略図を第６−ａ図と第６−ｂ
図に示す。振動試験は、ボルト固着コンクリート
ピース１３を押え板１５で固定した後、ロードセ
ル１０からセミユニバーサルジヨイント１１を介
して、ボルト１２に振動荷重を載荷した。 また試験条件を表７に示す。
【表】
計測は、荷重をせん断形フラツトロードセル１
０により、ボルトの抜け出し量をアクチユエータ
９内蔵のストローク検出器により測定した。ま
た、振動試験終了後、その引抜荷重を測定した。 引抜試験は理研精機製電動油圧ポンプ
「RIKEN POWER MP ZB 型」により行い、
引抜荷重の測定は、前記引抜荷重試験の第１図の
ようにロードセル４を介してデジタル測定器によ
り測定した。 振動試験の結果を第７図に示す。また、振動試
験終了後の引抜荷重を表８に示す。
０により、ボルトの抜け出し量をアクチユエータ
９内蔵のストローク検出器により測定した。ま
た、振動試験終了後、その引抜荷重を測定した。 引抜試験は理研精機製電動油圧ポンプ
「RIKEN POWER MP ZB 型」により行い、
引抜荷重の測定は、前記引抜荷重試験の第１図の
ようにロードセル４を介してデジタル測定器によ
り測定した。 振動試験の結果を第７図に示す。また、振動試
験終了後の引抜荷重を表８に示す。
【表】
以上第７図、表８に示した様に、本発明の実施
例４の固着材は、振動荷重に対しても強く、ボル
トの抜け出し量がほとんどない。また、振動荷重
載荷後の引抜荷重も比較例２の固着材に対して、
はるかに強い。 水中固着試験 前記引抜荷重試験の実施例４および比較例４の
固着材を使用して、水孔で顕著な相違のあること
を本例により示す。 コンクリートに穿孔した後、孔内に水を10ml
注入した他は、引抜荷重試験と同様にボルトの埋
込みを行つた。また、比較用サンプル（ブランク
品）として、孔内に水を入れずに同様にボルトの
埋込みを行つた。 次に３日間養生後にボルトの引抜荷重を測定し
た。その結果を表９に示す。
例４の固着材は、振動荷重に対しても強く、ボル
トの抜け出し量がほとんどない。また、振動荷重
載荷後の引抜荷重も比較例２の固着材に対して、
はるかに強い。 水中固着試験 前記引抜荷重試験の実施例４および比較例４の
固着材を使用して、水孔で顕著な相違のあること
を本例により示す。 コンクリートに穿孔した後、孔内に水を10ml
注入した他は、引抜荷重試験と同様にボルトの埋
込みを行つた。また、比較用サンプル（ブランク
品）として、孔内に水を入れずに同様にボルトの
埋込みを行つた。 次に３日間養生後にボルトの引抜荷重を測定し
た。その結果を表９に示す。
【表】
以上のように本発明の実施例４の固着材は水孔
でもボルトの固着強度の低下はほとんどない。 固着強度の経時変化 実施例５および比較例３の固着材を用い、引抜
荷重試験と同様に、第１図に示した装置を使つて
ボルト固着後長期間経過したときの固着強度を試
験した。 試験の条件は、圧縮強度240Kgｆ／cm2のコンク
リートに、内径14.5mm、深さ100mmの穿孔をし、
中の切粉を掃除した後、実施例５または比較例３
の固着材を挿入し、先端45度カツトの全ネジボル
ト（材質SNB7、外径12mm、長さ150mm、メートル
ネジ）を前記引抜荷重試験と同じ手順で埋込み、
約１ケ月ないし24ケ月の間の引抜強度（固着強
度）を同じ温度（25〜35℃）で測定した。その結
果は第８図に示すとおりである。 上記試験の結果から明らかなとおり、実施例５
の固着材は経時的劣化が全くなく、かえつて、固
着強度が１年で約14％、２年で20％向上してい
る。 これに対して、比較例３の固着材は６ケ月後に
は初期強度より20〜30％低下していることが判
る。 以上詳細に説明したように、本発明のエポキシ
アクリレート樹脂によるボルト固定用固着材は、
従来のボルト固定用固着材に比べて極めて優れた
性能を有している。
でもボルトの固着強度の低下はほとんどない。 固着強度の経時変化 実施例５および比較例３の固着材を用い、引抜
荷重試験と同様に、第１図に示した装置を使つて
ボルト固着後長期間経過したときの固着強度を試
験した。 試験の条件は、圧縮強度240Kgｆ／cm2のコンク
リートに、内径14.5mm、深さ100mmの穿孔をし、
中の切粉を掃除した後、実施例５または比較例３
の固着材を挿入し、先端45度カツトの全ネジボル
ト（材質SNB7、外径12mm、長さ150mm、メートル
ネジ）を前記引抜荷重試験と同じ手順で埋込み、
約１ケ月ないし24ケ月の間の引抜強度（固着強
度）を同じ温度（25〜35℃）で測定した。その結
果は第８図に示すとおりである。 上記試験の結果から明らかなとおり、実施例５
の固着材は経時的劣化が全くなく、かえつて、固
着強度が１年で約14％、２年で20％向上してい
る。 これに対して、比較例３の固着材は６ケ月後に
は初期強度より20〜30％低下していることが判
る。 以上詳細に説明したように、本発明のエポキシ
アクリレート樹脂によるボルト固定用固着材は、
従来のボルト固定用固着材に比べて極めて優れた
性能を有している。
第１図はボルトの引抜荷重の測定装置の説明
図、第２図は実施例４と比較例２の各固着材を用
いたとき、３ケ月養生後の荷重−抜け出し量の関
係を示すグラフ、第３図は実施例４、比較例２お
よび比較例４の各固着材の温度と硬化時間の関係
を示すグラフ、第４図は実施例４と比較例２およ
び比較例４の各固着材の低温における荷重−抜け
出し量の関係を示すグラフ、第５図は実施例５お
よび比較例３の各固着材の低温施工性能を示すグ
ラフ、第６−ａ図は振動試験の装置の正面図、第
６−ｂ図は同、側面図、第７図は実施例４および
比較例２の各固着材を用いた時のボルトの振動試
験の結果を示すグラフ、第８図は実施例５および
比較例３の各固着材を用いた時のボルトの固着強
度の経時変化を示すグラフである。 １……固着したボルト、２……カプラー、３…
…テンシヨンバー、４……ロードセル、５……ラ
ム、６……油圧ポンプ、７……ダイヤルゲージ、
８……デジタル測定器、９……アクチユエータ
ー、１０……ロードセル、１１……セミユニバー
サルジヨイント、１２……ボルト、１３……ボル
ト固着コンクリートピース、１４……ナツト、１
５……押え板。
図、第２図は実施例４と比較例２の各固着材を用
いたとき、３ケ月養生後の荷重−抜け出し量の関
係を示すグラフ、第３図は実施例４、比較例２お
よび比較例４の各固着材の温度と硬化時間の関係
を示すグラフ、第４図は実施例４と比較例２およ
び比較例４の各固着材の低温における荷重−抜け
出し量の関係を示すグラフ、第５図は実施例５お
よび比較例３の各固着材の低温施工性能を示すグ
ラフ、第６−ａ図は振動試験の装置の正面図、第
６−ｂ図は同、側面図、第７図は実施例４および
比較例２の各固着材を用いた時のボルトの振動試
験の結果を示すグラフ、第８図は実施例５および
比較例３の各固着材を用いた時のボルトの固着強
度の経時変化を示すグラフである。 １……固着したボルト、２……カプラー、３…
…テンシヨンバー、４……ロードセル、５……ラ
ム、６……油圧ポンプ、７……ダイヤルゲージ、
８……デジタル測定器、９……アクチユエータ
ー、１０……ロードセル、１１……セミユニバー
サルジヨイント、１２……ボルト、１３……ボル
ト固着コンクリートピース、１４……ナツト、１
５……押え板。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 容器と該容器内に収容された樹脂と該樹脂と
は隔離され該容器内に収容された硬化剤とからな
るボルト固定用固着材において、 樹脂の主成分が、反応性単量体を含むか又は含
まないエポキシアクリレート樹脂からなることを
特徴とする耐食性に優れたボルト固定用固着材。 ２ 樹脂が、常温で液体であつて粘度が5000ポア
ズ（25℃）以下であることを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の耐食性に優れたボルト固定用
固着材。 ３ 硬化剤が、有機過酸化物であることを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の耐食性に優れた
ボルト固定用固着材。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58135772A JPS6028478A (ja) | 1983-07-27 | 1983-07-27 | 耐食性に優れたボルト固定用固着材 |
| US06/634,426 US4729696A (en) | 1983-07-27 | 1984-07-26 | Cartridge for use in fixing an anchor bolt and a method |
| DE8484305141T DE3474190D1 (en) | 1983-07-27 | 1984-07-27 | Cartridge for use in fixing an anchor bolt and method of using the cartridge |
| EP84305141A EP0150555B1 (en) | 1983-07-27 | 1984-07-27 | Cartridge for use in fixing an anchor bolt and method of using the cartridge |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58135772A JPS6028478A (ja) | 1983-07-27 | 1983-07-27 | 耐食性に優れたボルト固定用固着材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6028478A JPS6028478A (ja) | 1985-02-13 |
| JPS6237076B2 true JPS6237076B2 (ja) | 1987-08-11 |
Family
ID=15159494
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58135772A Granted JPS6028478A (ja) | 1983-07-27 | 1983-07-27 | 耐食性に優れたボルト固定用固着材 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4729696A (ja) |
| EP (1) | EP0150555B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6028478A (ja) |
| DE (1) | DE3474190D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011137357A (ja) * | 2009-12-02 | 2011-07-14 | Asahi Kasei Chemicals Corp | アンカーボルト固定用カプセル |
Families Citing this family (44)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| KR910006907B1 (ko) * | 1986-12-05 | 1991-09-10 | 니혼 데코락쿠스 가부시끼가이샤 | 고정요소 붙임 고정용 캡슐 |
| DE3929603A1 (de) * | 1989-09-06 | 1991-03-07 | Hilti Ag | Ankerpatrone |
| DE3940309A1 (de) * | 1989-12-06 | 1991-06-13 | Hilti Ag | Moertelmasse |
| DE4106311C1 (ja) * | 1991-02-28 | 1992-10-01 | Maechtle Gmbh, 7015 Korntal-Muenchingen, De | |
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| DE4121832C1 (ja) * | 1991-07-02 | 1992-06-11 | Upat Gmbh & Co, 7830 Emmendingen, De | |
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