JPS624596B2 - - Google Patents
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- JPS624596B2 JPS624596B2 JP57168529A JP16852982A JPS624596B2 JP S624596 B2 JPS624596 B2 JP S624596B2 JP 57168529 A JP57168529 A JP 57168529A JP 16852982 A JP16852982 A JP 16852982A JP S624596 B2 JPS624596 B2 JP S624596B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pipe
- branch
- rectifying
- main pipe
- section
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
Landscapes
- Branch Pipes, Bends, And The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、例えば原子炉における冷却材浄化系
（以下単にCUW系という）配管と通常運転時にお
ける給水系（以下単にFOWという）配管との合
流部、或いは再循環系（以下単にPLR系という）
配管とCUW系配管との合流部等に用いる配管継
手に係り、特に合流する流体の温度変動等に起因
する熱疲労の防止が有効に図れる配管継手に関す
る。
（以下単にCUW系という）配管と通常運転時にお
ける給水系（以下単にFOWという）配管との合
流部、或いは再循環系（以下単にPLR系という）
配管とCUW系配管との合流部等に用いる配管継
手に係り、特に合流する流体の温度変動等に起因
する熱疲労の防止が有効に図れる配管継手に関す
る。
従来、原子炉のCUW系設備として第１図に示
すものが知られている。即ち、原子炉圧力容器１
に冷却器，脱塩器を含むCUW系配管２，FDW系
配管３及びPLR系配管４等を接続しているもので
ある。このものにおいて、FDW系配管３の内部
流体温度は約230℃、またCUW系配管２の内部流
体温度は約190℃であり、両者の温度差は40℃程
度ある。通常運転時においては継続的にこのよう
な温度差を有する流体がFDW系及びCUW系の配
管継手５部で合流するため、この配管継手５が熱
疲労し易いものであつた。
すものが知られている。即ち、原子炉圧力容器１
に冷却器，脱塩器を含むCUW系配管２，FDW系
配管３及びPLR系配管４等を接続しているもので
ある。このものにおいて、FDW系配管３の内部
流体温度は約230℃、またCUW系配管２の内部流
体温度は約190℃であり、両者の温度差は40℃程
度ある。通常運転時においては継続的にこのよう
な温度差を有する流体がFDW系及びCUW系の配
管継手５部で合流するため、この配管継手５が熱
疲労し易いものであつた。
ところで、一般に熱疲労は、ある部材の表面温
度が急激に変わつた際に断面上に温度公配がで
き、この場合の各部の熱膨張の差に基づく断面上
の応力発生の結果生じるものである。この応力の
大きさは、加熱または冷却速度，材料の伝導率や
比熱，比容積，幾何学的形状や弾性限度等に原因
している。
度が急激に変わつた際に断面上に温度公配がで
き、この場合の各部の熱膨張の差に基づく断面上
の応力発生の結果生じるものである。この応力の
大きさは、加熱または冷却速度，材料の伝導率や
比熱，比容積，幾何学的形状や弾性限度等に原因
している。
そこで熱疲労の防止対策として考え得る基本的
な方法としては、 (1) 熱応力を材料の変形で吸収するべく、熱伝導
率が大きくかつ延性に富み、疲労限度の高い材
料を選択する。
な方法としては、 (1) 熱応力を材料の変形で吸収するべく、熱伝導
率が大きくかつ延性に富み、疲労限度の高い材
料を選択する。
(2) 合流する各流体の温度差自体を可能な限り小
さくする。
さくする。
(3) 熱サイクル数を可能な限り低くする運転条件
を確保する。
を確保する。
(4) 合流部の構造において、２流体の熱伝導が円
滑に行なわれ、且つ管内壁に生じる温度変動を
極力小さく押さえる等が考えられる。
滑に行なわれ、且つ管内壁に生じる温度変動を
極力小さく押さえる等が考えられる。
(1)の材料については、工業的に使用している材
質で格別優位な経済的な材質は現在特に見当たら
ず、対策としては現実的ではない。(2)の対策も、
大幅な系統変更や、プラント全体としての熱効率
を下げることとなり、現実的ではない。また、(3)
の運転条件を管理することは、一見効果的である
が、将来の運転状態を考えると予測しきれない場
合があり、不確定要素が多いこと、電力の安定供
給の確保等の面から、現実的ではない。したがつ
て、構造に関する(4)の対策が最も現実的で、効果
的で且つ即効的であると考えられる。
質で格別優位な経済的な材質は現在特に見当たら
ず、対策としては現実的ではない。(2)の対策も、
大幅な系統変更や、プラント全体としての熱効率
を下げることとなり、現実的ではない。また、(3)
の運転条件を管理することは、一見効果的である
が、将来の運転状態を考えると予測しきれない場
合があり、不確定要素が多いこと、電力の安定供
給の確保等の面から、現実的ではない。したがつ
て、構造に関する(4)の対策が最も現実的で、効果
的で且つ即効的であると考えられる。
このことから、従来、高，低温流体の合流部に
用いる熱疲労防止用の配管継手が種々考えられ
た。例えば、第２図に示すように、流入管の一方
である主管１１と他方である枝管１２との合流部
にその主管１１の流量を絞る絞り部１３を設け、
この絞り部３を流体が通過する際の圧力上昇によ
る流体の速度上昇を起こさせることにより枝管１
２から流入する流体が分岐コーナー部の管壁に直
接接触することを防止するようにしたものであ
る。
用いる熱疲労防止用の配管継手が種々考えられ
た。例えば、第２図に示すように、流入管の一方
である主管１１と他方である枝管１２との合流部
にその主管１１の流量を絞る絞り部１３を設け、
この絞り部３を流体が通過する際の圧力上昇によ
る流体の速度上昇を起こさせることにより枝管１
２から流入する流体が分岐コーナー部の管壁に直
接接触することを防止するようにしたものであ
る。
しかし、このものでは、仮に主管１１の流体を
高速化したとしても、枝管１２と主管１１との分
岐コーナー部１４には、流量変動等に基づいて高
温及び低温の各流体が交互に衝突する状態を避け
られず、局所的に熱疲労発生の可能性が残る。ま
た、管内平均流速は流体振動や腐蝕進行防止の見
地から約４〜5m／ｓに設定しするのが通常であ
り、これを絞り部１３で高速化するには管内断面
積を極端に減少させて圧力上昇を起こさせなけれ
ばならず、この場合、4m／ｓの平均流速に対し
て２倍に上昇するには、約３Kg／cm2ｇ、また、３
倍にするには８Kg／cm2ｇの圧力損失が生じること
になり、ポンプの大型化を招くとともに、実際
上、どの程度高速にすれば機能を果たすかが不明
確である。
高速化したとしても、枝管１２と主管１１との分
岐コーナー部１４には、流量変動等に基づいて高
温及び低温の各流体が交互に衝突する状態を避け
られず、局所的に熱疲労発生の可能性が残る。ま
た、管内平均流速は流体振動や腐蝕進行防止の見
地から約４〜5m／ｓに設定しするのが通常であ
り、これを絞り部１３で高速化するには管内断面
積を極端に減少させて圧力上昇を起こさせなけれ
ばならず、この場合、4m／ｓの平均流速に対し
て２倍に上昇するには、約３Kg／cm2ｇ、また、３
倍にするには８Kg／cm2ｇの圧力損失が生じること
になり、ポンプの大型化を招くとともに、実際
上、どの程度高速にすれば機能を果たすかが不明
確である。
これに対し、例えば第２図の一部又は第３図に
示すように、高温流体と低温流体との直接の衝突
を避けるべく配管内面にサーマルスリーブ１５，
１６を設ける手段もある。即ち、主管１１又は枝
管１２に小径なサーマルスリーブ１５，１６を各
管に同軸的に形成し、これによつて分岐コーナ部
１４の内表面に直接、高温流体と低温流体が激し
く衝突するのを防止する構成とするものである。
しかし、この場合は、両流体の流れがサーマルス
リーブ１５，１６によつて阻害されて管内の流れ
が複雑な渦流となり、分岐コーナー部１４に温度
差を伴つた流体が衝突することを確実に防止する
のは困難であり、管の熱疲労防止が確実には図れ
ない。
示すように、高温流体と低温流体との直接の衝突
を避けるべく配管内面にサーマルスリーブ１５，
１６を設ける手段もある。即ち、主管１１又は枝
管１２に小径なサーマルスリーブ１５，１６を各
管に同軸的に形成し、これによつて分岐コーナ部
１４の内表面に直接、高温流体と低温流体が激し
く衝突するのを防止する構成とするものである。
しかし、この場合は、両流体の流れがサーマルス
リーブ１５，１６によつて阻害されて管内の流れ
が複雑な渦流となり、分岐コーナー部１４に温度
差を伴つた流体が衝突することを確実に防止する
のは困難であり、管の熱疲労防止が確実には図れ
ない。
なお、Ｔ継手やＹ継手などの合流部では通常乱
流状態で衝突し、激しく撹拌され、その流れの様
子は複雑であり、管壁に約0.1〜１Hzの高サイク
ルの温度変動を発生させ、高サイクル熱疲労の発
生が懸念される。また、分岐コーナー部は丁度、
応力集中の高い所で、熱応力が他の部材以上の約
数倍にも達し、低温流体と高温流体の合流する境
界部でもあり、非常に厳しい条件下となつて熱疲
労の発生が懸念される。
流状態で衝突し、激しく撹拌され、その流れの様
子は複雑であり、管壁に約0.1〜１Hzの高サイク
ルの温度変動を発生させ、高サイクル熱疲労の発
生が懸念される。また、分岐コーナー部は丁度、
応力集中の高い所で、熱応力が他の部材以上の約
数倍にも達し、低温流体と高温流体の合流する境
界部でもあり、非常に厳しい条件下となつて熱疲
労の発生が懸念される。
本発明はこのような事情に鑑みてなされたもの
で、温度差のある流体の合流部で生じる微妙な温
度変動を極力低くおさえることができ、両流体合
流部の熱疲労の発生要因の減少に大きく寄与でき
る配管継手を提供することを目的とする。
で、温度差のある流体の合流部で生じる微妙な温
度変動を極力低くおさえることができ、両流体合
流部の熱疲労の発生要因の減少に大きく寄与でき
る配管継手を提供することを目的とする。
本発明の配管継手は、枝管部と主管部とからな
る、温度変化を生じる流体合流用の配管継手にお
いて、(a)枝管部の分岐コーナ部に、その枝管部の
一方からこれよりも小径であると共に、先端部が
閉塞し、かつ同軸的に前記主管内部に突出させた
整流筒を設け、かつ(b)前記整流筒の周壁に、前記
流出管部と連通し、かつ該流出管部の軸方向に沿
つて開口し、少なくとも下流側半分以下の範囲に
形成されており、又、前記枝管部の断面積と同等
の総孔断面積を有する複数の整流孔を穿設し、(c)
前記主管の上流側に複数の整流孔を有する整流板
を設け、更に、(d)前記流入管及び主管の双方の分
岐コーナ部にサーマルスリーブを設けたことを特
徴とする。
る、温度変化を生じる流体合流用の配管継手にお
いて、(a)枝管部の分岐コーナ部に、その枝管部の
一方からこれよりも小径であると共に、先端部が
閉塞し、かつ同軸的に前記主管内部に突出させた
整流筒を設け、かつ(b)前記整流筒の周壁に、前記
流出管部と連通し、かつ該流出管部の軸方向に沿
つて開口し、少なくとも下流側半分以下の範囲に
形成されており、又、前記枝管部の断面積と同等
の総孔断面積を有する複数の整流孔を穿設し、(c)
前記主管の上流側に複数の整流孔を有する整流板
を設け、更に、(d)前記流入管及び主管の双方の分
岐コーナ部にサーマルスリーブを設けたことを特
徴とする。
本発明の好適な実施の態様は、整流筒の先端
を、流入管部の他方に一体に形成され、次第に拡
径した基端が一方の流入管部の内面に形成したテ
ーパ部に摺動可能に当接したものとする。
を、流入管部の他方に一体に形成され、次第に拡
径した基端が一方の流入管部の内面に形成したテ
ーパ部に摺動可能に当接したものとする。
また、一方の流入管部は、その一端が整流筒よ
りも上流側に位置し、かつ分岐コーナ部よりも下
流側に位置するサーマルスリーブを一体に有する
ものとする。
りも上流側に位置し、かつ分岐コーナ部よりも下
流側に位置するサーマルスリーブを一体に有する
ものとする。
また、他方の流入管部は、その一端が整流筒の
整流孔よりも上流側に位置し、かつ分岐コーナ部
よりも下流側に位置するサーマルスリーブを一体
に有するものとする。更にまた、流入管の少なく
ともいずれか一方は、分岐コーナ部よりも上流側
に、管径方向に孔径を異ならせた複数の整流孔を
有する整流体を一体に設けたものとする。
整流孔よりも上流側に位置し、かつ分岐コーナ部
よりも下流側に位置するサーマルスリーブを一体
に有するものとする。更にまた、流入管の少なく
ともいずれか一方は、分岐コーナ部よりも上流側
に、管径方向に孔径を異ならせた複数の整流孔を
有する整流体を一体に設けたものとする。
以下、本発明の一実施例を第４図を参照して説
明する。
明する。
図において、２１は流入管部の一方つまり枝
管、２２は流入管部の他方つまり主管、２３は流
出管部である。この配管継手の分岐コーナ部に、
枝管２１からこれよりも小径で先端が閉塞した整
流管２４を同軸的に突出している。なお、この整
流管２４の先端は主管２２に一体に形成され、次
第に拡径した基端２５が枝管２１の内面に形成し
たテーパ部２６に摺動可能に当接している。ま
た、この整流管２４の周壁には流出管部２３と連
通する複数の整流孔２７をその総孔断面積を枝管
２１の断面積と同等にして穿設している。この整
流孔２７は、流出管部２３の軸方向に沿つて開孔
する形状とし、下流側半分程度に開けたものであ
る。
管、２２は流入管部の他方つまり主管、２３は流
出管部である。この配管継手の分岐コーナ部に、
枝管２１からこれよりも小径で先端が閉塞した整
流管２４を同軸的に突出している。なお、この整
流管２４の先端は主管２２に一体に形成され、次
第に拡径した基端２５が枝管２１の内面に形成し
たテーパ部２６に摺動可能に当接している。ま
た、この整流管２４の周壁には流出管部２３と連
通する複数の整流孔２７をその総孔断面積を枝管
２１の断面積と同等にして穿設している。この整
流孔２７は、流出管部２３の軸方向に沿つて開孔
する形状とし、下流側半分程度に開けたものであ
る。
また、主管２２は、その一端が整流筒２４より
も上流側に位置し、かつ分岐コーナ部２８よりも
下流側に位置するサーマルスリーブ２９を一体に
有している。
も上流側に位置し、かつ分岐コーナ部２８よりも
下流側に位置するサーマルスリーブ２９を一体に
有している。
更に枝管２１は、その一端が整流筒２４の整流
孔２７よりも上流側に位置し、かつ分岐コーナ部
２８よりも下流側に位置する異なるサーマルスリ
ーブ３０を一体に有している。
孔２７よりも上流側に位置し、かつ分岐コーナ部
２８よりも下流側に位置する異なるサーマルスリ
ーブ３０を一体に有している。
更にまた、主管２２は、分岐コーナ部２８より
も上流側に整流板３１を一体に有するものとして
いる。この整流板３１は、主管２２の管径方向に
孔径を異ならせた複数の整流孔３２を有するもの
としている。なお、この整流孔３２は主管２２の
中心側のものが外周側のものよりも大径としてあ
る。この整流孔３２の主管２２に対する開口面積
割合は、レイノズル数（Re）＝106程度では例え
ば0.466とするのが望ましい。
も上流側に整流板３１を一体に有するものとして
いる。この整流板３１は、主管２２の管径方向に
孔径を異ならせた複数の整流孔３２を有するもの
としている。なお、この整流孔３２は主管２２の
中心側のものが外周側のものよりも大径としてあ
る。この整流孔３２の主管２２に対する開口面積
割合は、レイノズル数（Re）＝106程度では例え
ば0.466とするのが望ましい。
このような構成であると、枝管２１及び主管２
２に温度差を有する２流体を流入させて合流した
場合、次のような作用によつて管壁疲労を防止す
ることができる。即ち、主管２２から流入する流
体（流れ方向Ｆ）は、第４図に仮想線Ａで示すよ
うに、流量分布の良好な形状を呈している。そし
てこの主管２２に設けたサーマルスリーブ２９を
介して分岐コーナ部２８には流体が非接触な状態
で流通するものである。
２に温度差を有する２流体を流入させて合流した
場合、次のような作用によつて管壁疲労を防止す
ることができる。即ち、主管２２から流入する流
体（流れ方向Ｆ）は、第４図に仮想線Ａで示すよ
うに、流量分布の良好な形状を呈している。そし
てこの主管２２に設けたサーマルスリーブ２９を
介して分岐コーナ部２８には流体が非接触な状態
で流通するものである。
一方、枝管２１に流入する流体（流入方向ｆ）
は、整流筒２４から整流孔２７を介して流出管部
２３側に仮想線Ｂで示すように良好な流量分布で
通過する。この整流孔２７から流通する流体は、
枝管２１のサーマルスリーブ３０によつて分岐コ
ーナ部２８に接触することを防止される。
は、整流筒２４から整流孔２７を介して流出管部
２３側に仮想線Ｂで示すように良好な流量分布で
通過する。この整流孔２７から流通する流体は、
枝管２１のサーマルスリーブ３０によつて分岐コ
ーナ部２８に接触することを防止される。
しかして、主管２２及び枝管２１から流れ込む
流体は分岐コーナ部２８を通過する場合、渦流な
どが抑制された状態で、第４図に仮想線Ｃで示す
如く良好な流量分布形状で、流出管部２３に流出
することになる。即ち、主管２２から流入する流
体及び枝管２１から流入する流体の両方とも、
Ａ，Ｂで示す如く良好な流量分布形状で合流する
ため、それらの総和としての流出管部２３におけ
る流量分布形状もＣの如く良好な特性を得るもの
である。
流体は分岐コーナ部２８を通過する場合、渦流な
どが抑制された状態で、第４図に仮想線Ｃで示す
如く良好な流量分布形状で、流出管部２３に流出
することになる。即ち、主管２２から流入する流
体及び枝管２１から流入する流体の両方とも、
Ａ，Ｂで示す如く良好な流量分布形状で合流する
ため、それらの総和としての流出管部２３におけ
る流量分布形状もＣの如く良好な特性を得るもの
である。
従つて本実施例によると、合流した温度差のあ
る流体が良好は流量分布形状で流出するようにな
るので、極部的な渦流などの発生により各流入流
体が流量変化するなど、未混合状態で分岐コーナ
部２８に接触するような虞れがなく、良好な状態
で混合されて平均した温度分布で管内を流通する
ことになる。従つて分岐コーナ部或いはこれに対
向する側面部２８Ａなどに温度変化を発生する虞
れがなく、この部分に熱応力を余分に発生させる
虞れをなくし疲労を抑制する上で有効なものとな
る。
る流体が良好は流量分布形状で流出するようにな
るので、極部的な渦流などの発生により各流入流
体が流量変化するなど、未混合状態で分岐コーナ
部２８に接触するような虞れがなく、良好な状態
で混合されて平均した温度分布で管内を流通する
ことになる。従つて分岐コーナ部或いはこれに対
向する側面部２８Ａなどに温度変化を発生する虞
れがなく、この部分に熱応力を余分に発生させる
虞れをなくし疲労を抑制する上で有効なものとな
る。
なお、前記実施例のように、整流筒２４の先端
を主管２２に一体に形成し、次第に拡径した基端
２５を枝管２１の内面形成したテーパ部２６に摺
動可能に当接したものにすれば、主管２２から流
入する流体は整流筒２４の主管２２への一体連結
構造の先端部分を通過するから、この整流筒２４
が振動などの虞れなく固定状態に保持できる。ま
た、枝管２１から流入する流体による整流筒２４
に加わる流体圧力でその整流筒２４の基端２５に
外周方向への押圧力が加わることになるが、この
基端２５がテーパ部２６に当接していることより
押圧固定状態となり、振動などの発生する虞れが
ない。なお、整流筒２４の基端２５を枝管２１の
テーパ部２６に当接した構成にすると、温度変化
によつて整流筒２４が熱膨脹した場合においても
当接位置が自動的に調整され、熱応力発生を確実
に防止できる。
を主管２２に一体に形成し、次第に拡径した基端
２５を枝管２１の内面形成したテーパ部２６に摺
動可能に当接したものにすれば、主管２２から流
入する流体は整流筒２４の主管２２への一体連結
構造の先端部分を通過するから、この整流筒２４
が振動などの虞れなく固定状態に保持できる。ま
た、枝管２１から流入する流体による整流筒２４
に加わる流体圧力でその整流筒２４の基端２５に
外周方向への押圧力が加わることになるが、この
基端２５がテーパ部２６に当接していることより
押圧固定状態となり、振動などの発生する虞れが
ない。なお、整流筒２４の基端２５を枝管２１の
テーパ部２６に当接した構成にすると、温度変化
によつて整流筒２４が熱膨脹した場合においても
当接位置が自動的に調整され、熱応力発生を確実
に防止できる。
また、前記実施例の如く、整流筒２４の整流孔
２７を、流出管部２３の軸方向に沿う形状とし、
少なくとも下流側半分程度に開けたものである
と、二流体が流出管部２３の軸線方向に沿つて流
入し、混合するので渦の発生防止がより確実とな
る。
２７を、流出管部２３の軸方向に沿う形状とし、
少なくとも下流側半分程度に開けたものである
と、二流体が流出管部２３の軸線方向に沿つて流
入し、混合するので渦の発生防止がより確実とな
る。
また、前記実施例の如く、サーマルスリーブ２
９，３０を各流入管部２１，２２に設けることに
より分岐コーナ部２８に流体が直接接触すること
を防止できるようにすれば、この分岐コーナ部２
８の温度変化を更に確実に防止できるものとな
る。
９，３０を各流入管部２１，２２に設けることに
より分岐コーナ部２８に流体が直接接触すること
を防止できるようにすれば、この分岐コーナ部２
８の温度変化を更に確実に防止できるものとな
る。
更にまた、前記実施例の如く主管２２に整流孔
３２の径の異なる整流板３１を設けたものである
と、流入する流体の流量分布形状を予め良好にで
き（仮想線Ａ参照）、整流効果がより確実とな
る。なお整流板３１は、図示しないが枝管２１に
設けてもよい。
３２の径の異なる整流板３１を設けたものである
と、流入する流体の流量分布形状を予め良好にで
き（仮想線Ａ参照）、整流効果がより確実とな
る。なお整流板３１は、図示しないが枝管２１に
設けてもよい。
なお、前記実施例では整流筒２４を枝管２１の
軸線に沿つて配置するものとしたが、この整流筒
２４は必ずしもこのような配置にする必要がな
く、例えば主管２２の軸方向に沿う配置としても
同様の効果を奏することができる。
軸線に沿つて配置するものとしたが、この整流筒
２４は必ずしもこのような配置にする必要がな
く、例えば主管２２の軸方向に沿う配置としても
同様の効果を奏することができる。
以上のように、本発明は流入管部の分岐コーナ
部にその流入管部の一方方からこれよりも小径で
先端が閉塞した整流筒を同軸的に突出し、この整
流筒の周壁に流出管部と連通する複数の整流孔を
その総孔断面積を流入管部の断面積と同等にして
穿設したものであるから分岐コーナ部に未混合の
渦流体が多量に発生することを確実に防止し、従
つて混度差のある流体を合流する場合にその分岐
コーナ部に温度変化に基づく熱応力を原因とする
疲労の虞れを防止することができ、例えば原子炉
における冷却材浄化系の設備は勿論のことそれ以
外の各種の配管設備においても有効なものとな
り、管路構成の信頼性を向上することができる。
部にその流入管部の一方方からこれよりも小径で
先端が閉塞した整流筒を同軸的に突出し、この整
流筒の周壁に流出管部と連通する複数の整流孔を
その総孔断面積を流入管部の断面積と同等にして
穿設したものであるから分岐コーナ部に未混合の
渦流体が多量に発生することを確実に防止し、従
つて混度差のある流体を合流する場合にその分岐
コーナ部に温度変化に基づく熱応力を原因とする
疲労の虞れを防止することができ、例えば原子炉
における冷却材浄化系の設備は勿論のことそれ以
外の各種の配管設備においても有効なものとな
り、管路構成の信頼性を向上することができる。
第１図は配管継手を組み込む配管系統の一例を
示す系統図、第２図及び第３図は従来の配管継手
の構成を示す部分断面図、第４図は本発明の一実
施例を示す部分断面図である。 ２１……流入管部の一方（枝管）、２２……流
入管部の他方（主管）、２３……流出管部、２４
……整流筒、２５……整流筒の基端、２６……テ
ーパ部、２７……整流孔、２８……分岐コーナ
部、２９，３０……サーマルスリーブ、３１……
整流板、３２……整流孔。
示す系統図、第２図及び第３図は従来の配管継手
の構成を示す部分断面図、第４図は本発明の一実
施例を示す部分断面図である。 ２１……流入管部の一方（枝管）、２２……流
入管部の他方（主管）、２３……流出管部、２４
……整流筒、２５……整流筒の基端、２６……テ
ーパ部、２７……整流孔、２８……分岐コーナ
部、２９，３０……サーマルスリーブ、３１……
整流板、３２……整流孔。
Claims (1)
- １ 枝管部と主管部とからなる、温度変化を生じ
る流体合流用の配管継手において、(a)枝管部の分
岐コーナ部に、その枝管部の一方からこれよりも
小径であると共に、先端部が閉塞し、かつ同軸的
に前記主管内部に突出させた整流筒を設け、かつ
(b)前記整流筒の周壁に、前記流出管部と連通し、
かつ該流出管部の軸方向に沿つて開口し、少なく
とも下流側半分以下の範囲に形成されており、
又、前記枝管部の断面積と同等の総孔断面積を有
する複数の整流孔を穿設し、(c)前記主管の上流側
に複数の整流孔を有する整流板を設け、更に、(d)
前記流入管及び主管の双方の分岐コーナー部にサ
ーマルスリーブを設けたことを特徴とする配管継
手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57168529A JPS5958294A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 配管継手 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57168529A JPS5958294A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 配管継手 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5958294A JPS5958294A (ja) | 1984-04-03 |
| JPS624596B2 true JPS624596B2 (ja) | 1987-01-30 |
Family
ID=15869707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57168529A Granted JPS5958294A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 配管継手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5958294A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4575278B2 (ja) * | 2005-11-08 | 2010-11-04 | 株式会社日立製作所 | 給水加熱器ドレンポンプアップシステム |
| JP5106310B2 (ja) * | 2008-08-07 | 2012-12-26 | 株式会社東芝 | 沸騰水型原子炉 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5231846Y2 (ja) * | 1972-12-11 | 1977-07-20 | ||
| JPS50150828U (ja) * | 1974-05-31 | 1975-12-15 |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP57168529A patent/JPS5958294A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5958294A (ja) | 1984-04-03 |
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