JPS6249355B2 - - Google Patents
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- JPS6249355B2 JPS6249355B2 JP56079362A JP7936281A JPS6249355B2 JP S6249355 B2 JPS6249355 B2 JP S6249355B2 JP 56079362 A JP56079362 A JP 56079362A JP 7936281 A JP7936281 A JP 7936281A JP S6249355 B2 JPS6249355 B2 JP S6249355B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Water Treatment By Electricity Or Magnetism (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、電流効率の高い電解処理方法に関す
るものである。
るものである。
電気分解法は、特定物質の分離・精製或いは廃
水の分解・回収処理等の工業規模のものから、電
気化学的測定法として知られる測定分野に至るま
での広範な部門で実用されている。
水の分解・回収処理等の工業規模のものから、電
気化学的測定法として知られる測定分野に至るま
での広範な部門で実用されている。
第１図は従来の電解法の原理説明図を示すもの
である。
である。
第１図において、１は電解槽、２は同電解槽１
内に入れられた電解液、３及び４は同電解液２中
に配設された陽極及び陰極、５及び６は同陽極３
及び陰極４に一側がそれぞれ接続されたリード
線、７は同リード線５及び６の他側が接続された
電源である。このような構成において通電するこ
とにより電解処理が行われる。尚、電源７は定電
流或いは定電圧の直流電源であるが、通常の実用
規模での電解では定電流が多く使用される。
内に入れられた電解液、３及び４は同電解液２中
に配設された陽極及び陰極、５及び６は同陽極３
及び陰極４に一側がそれぞれ接続されたリード
線、７は同リード線５及び６の他側が接続された
電源である。このような構成において通電するこ
とにより電解処理が行われる。尚、電源７は定電
流或いは定電圧の直流電源であるが、通常の実用
規模での電解では定電流が多く使用される。
第２図及び第３図は第１図の原理にもとづいて
従来の電解法で実用されている電解槽の基本的な
電極構成の例である。
従来の電解法で実用されている電解槽の基本的な
電極構成の例である。
第２図において、ある一定の有効面積を持つ平
板状の陽極３と陰極４が図中の矢印方向で流入出
する電解液を介して対向している。第２図の変形
として他にも数多くの発明、考案があるが、それ
ら全てが第１図の原理にもとづいたものである。
板状の陽極３と陰極４が図中の矢印方向で流入出
する電解液を介して対向している。第２図の変形
として他にも数多くの発明、考案があるが、それ
ら全てが第１図の原理にもとづいたものである。
第３図は他の例として、主陽極３Ａと主陰極４
Ａの間の図中矢印方向で流入出する電解液部に復
極性の微粒子、例えば炭素粒子を介在させた分散
系電極群Ｐから成る電解法である。
Ａの間の図中矢印方向で流入出する電解液部に復
極性の微粒子、例えば炭素粒子を介在させた分散
系電極群Ｐから成る電解法である。
この方法は電解液中における電極表面積を、他
の従来法の二次元的な考え方から三次元的な考え
方に思考転換を行い、該三次元的な方法により著
しく増大させたものであるが、基本原理は第１図
或いは第２図と同じである。
の従来法の二次元的な考え方から三次元的な考え
方に思考転換を行い、該三次元的な方法により著
しく増大させたものであるが、基本原理は第１図
或いは第２図と同じである。
しかし、以上の従来法には次のような欠点があ
る。
る。
一般に、電解反応を行う時に電流効率を良好に
維持するためには、加えた電流が目的とする電極
反応に対して有効に使われるよう工夫すべきであ
る。
維持するためには、加えた電流が目的とする電極
反応に対して有効に使われるよう工夫すべきであ
る。
今、第１図において次式のような酸化還元電極
反応が起つている場合、 xO＋mX＋neyR＋zZ ……(1) （Ox＋neRed） 電極反応が物質移動に律速されていれば、その一
般式は、電流密度ｉ、反応成分の溶液本体中の濃
度Cm、電極界面の濃度Co及び拡散層厚さδ、反
応成分の拡散定数Ｄとするとき、次の関係で示さ
れる。
反応が起つている場合、 xO＋mX＋neyR＋zZ ……(1) （Ox＋neRed） 電極反応が物質移動に律速されていれば、その一
般式は、電流密度ｉ、反応成分の溶液本体中の濃
度Cm、電極界面の濃度Co及び拡散層厚さδ、反
応成分の拡散定数Ｄとするとき、次の関係で示さ
れる。
ｉ＝ｎＦＤ（Ｃｍ−Ｃｏ）／δ ……(2)
但し、ｎは反応電子数、Ｆはフアラデー定数で
ある。
ある。
その場合の限界電流密度ilは、Co＝０であるか
ら、 il＝ｎＦＤ（Ｃｍ）／δ ……(3) となり、最大の限界電流密度ilは溶液本体中の反
応成分の濃度Cmに依存する。
ら、 il＝ｎＦＤ（Ｃｍ）／δ ……(3) となり、最大の限界電流密度ilは溶液本体中の反
応成分の濃度Cmに依存する。
しかし、このCmは電解の進行につれて減少す
るものであるから、反応進行中、成分の濃度変化
は電解時間と次のような関係にある。
るものであるから、反応進行中、成分の濃度変化
は電解時間と次のような関係にある。
Cx＝Cm・ｅ-〓t ……(4)
但し、Cxは時間ｔにおける反応成分の濃度で
ある。
ある。
ここで、αは電極面積Ｓ、処理液量Ｖ等の処理
条件によつて定まる因子であり、一般に次式で示
すことができる。
条件によつて定まる因子であり、一般に次式で示
すことができる。
但し、Ａ＝0.43・Ｄγ／δであり、γは電極の
形状に関する係数である。
形状に関する係数である。
以上の関係式は、ある量の被処理液が常に一定
の電極面積Ｓのもとで設定された条件（例えば定
電流条件）により処理されるため、処理液中の対
象となる反応成分Cxが電解時間ｔとともに減少
するにも拘わらず、電解電流密度は対象反応成分
の初期濃度Cmの条件のまゝで処理されることを
示す。
の電極面積Ｓのもとで設定された条件（例えば定
電流条件）により処理されるため、処理液中の対
象となる反応成分Cxが電解時間ｔとともに減少
するにも拘わらず、電解電流密度は対象反応成分
の初期濃度Cmの条件のまゝで処理されることを
示す。
従つて、従来電解法は本質的に次のような欠点
を有するのである。
を有するのである。
(1) 対象反応成分濃度Cxが減少するにつれて限
界電流密度ilが小さくなるため、電流効率向上
のためには電流密度をそれに応じて小さくする
必要があるが、そうすると処理するのに要する
電解時間ｔが著しく長くなる。
界電流密度ilが小さくなるため、電流効率向上
のためには電流密度をそれに応じて小さくする
必要があるが、そうすると処理するのに要する
電解時間ｔが著しく長くなる。
(2) 一定条件で電解を続けると、電流損失を生
じ、主反応に対する副反応の増大が生じ、処理
末期の収率が悪くなつて電流効率が低下する。
じ、主反応に対する副反応の増大が生じ、処理
末期の収率が悪くなつて電流効率が低下する。
それらの欠点がある故、電解法では希薄濃度の
成分に対しては他の物理的な処理方法に比べ適用
に制限を受けていた。
成分に対しては他の物理的な処理方法に比べ適用
に制限を受けていた。
なお、上記(1)，(2)の欠点は第４図によつて確か
められた。
められた。
第４図は定電流電解法によつて処理成分を分解
除去した結果（線Ａ）と、ある目的物質を製品と
して生成させたときの結果（線Ｂ）を傾向値で示
すが、実線Ａ，Ｂで示すようにいずれの場合も処
理時間と共に除去率又は収率が低下する。
除去した結果（線Ａ）と、ある目的物質を製品と
して生成させたときの結果（線Ｂ）を傾向値で示
すが、実線Ａ，Ｂで示すようにいずれの場合も処
理時間と共に除去率又は収率が低下する。
本発明は、上記従来電解法の欠点を改善し、よ
り高い電流効率で、しかも処理時間を短縮（すな
わち第４図の点線A′，B′に示すような結果とな
るように）することのできる電解処理方法を提供
するものである。
り高い電流効率で、しかも処理時間を短縮（すな
わち第４図の点線A′，B′に示すような結果とな
るように）することのできる電解処理方法を提供
するものである。
すなわち本発明は、被処理液中の対象反応成分
の電解進行による濃度の変化に対応して電解電流
密度と電極面積を変えることにより、常に一定の
電流で電解処理を行うことを特徴とする電解処理
方法に関するものである。
の電解進行による濃度の変化に対応して電解電流
密度と電極面積を変えることにより、常に一定の
電流で電解処理を行うことを特徴とする電解処理
方法に関するものである。
ところで、反応速度（すなわち電流密度）ｉL
は、前述の(3)，(4)式より、 ｉL＝ｎＦＤ／δ・Cm・ｅ-〓t ……(6) となり、また電極面積をＳとしたときの全電解電
流Ｉは、 Ｉ＝ｉLＳ＝K1・Cm・ｅ-〓t・Ｓ ……(7) （但し、K1＝ｎＦＤ／δ） となる。この(6)，(7)式より明らかなように電解電
流Ｉは時間とともに指数凾数的に減少し、反応速
度ｉLは低下する。
は、前述の(3)，(4)式より、 ｉL＝ｎＦＤ／δ・Cm・ｅ-〓t ……(6) となり、また電極面積をＳとしたときの全電解電
流Ｉは、 Ｉ＝ｉLＳ＝K1・Cm・ｅ-〓t・Ｓ ……(7) （但し、K1＝ｎＦＤ／δ） となる。この(6)，(7)式より明らかなように電解電
流Ｉは時間とともに指数凾数的に減少し、反応速
度ｉLは低下する。
そこで、電極面積Ｓを時間とともに
Ｓ＝K2e〓t ……(8)
但し、K2は常数で、理想的にはK2＝１である
が、電流効率が電流密度によつて必ずしも一定で
なく、従つてK2も実状に応じて決定される。） のように増加すれば、全電解電流Ｉは、 Ｉ＝K1・Cm・ｅ-〓t・K2・ｅ〓t ……(9) となり、初期濃度Cmに対応した電流Ｉによつ
て、反応時間Ｔは、 Ｔ＝ｎＦＣｍＶ／Ｗｇ−・Ｉ ……(10) （但し、Wgは反応成分の原子量である。） で示される。
が、電流効率が電流密度によつて必ずしも一定で
なく、従つてK2も実状に応じて決定される。） のように増加すれば、全電解電流Ｉは、 Ｉ＝K1・Cm・ｅ-〓t・K2・ｅ〓t ……(9) となり、初期濃度Cmに対応した電流Ｉによつ
て、反応時間Ｔは、 Ｔ＝ｎＦＣｍＶ／Ｗｇ−・Ｉ ……(10) （但し、Wgは反応成分の原子量である。） で示される。
例えば濃厚液の場合、通常は限界電流密度ilま
で高めた状態での電解操作を行うのはまれで、適
当な電流密度が電流効率、反応時間、電解装置コ
ストから選ばれる。電解が進んで対象成分濃度が
希薄になると物質移動律速になるので、電流密度
を下げる必要がある。しかし、それでは反応速度
が落ちるので、電極面積Ｓをそれに応じて増加さ
せる必要がある。理想的には前記したようにＳ＝
ｅ〓tの指数凾数となるが、 Ｓ＝αt1→αt2→αt3……αｔo と段階状に変えても充分目的を達成することがで
きる。
で高めた状態での電解操作を行うのはまれで、適
当な電流密度が電流効率、反応時間、電解装置コ
ストから選ばれる。電解が進んで対象成分濃度が
希薄になると物質移動律速になるので、電流密度
を下げる必要がある。しかし、それでは反応速度
が落ちるので、電極面積Ｓをそれに応じて増加さ
せる必要がある。理想的には前記したようにＳ＝
ｅ〓tの指数凾数となるが、 Ｓ＝αt1→αt2→αt3……αｔo と段階状に変えても充分目的を達成することがで
きる。
なお、本発明は濃厚液に限らず、濃厚液から希
薄液まで高い電流効率と高い反応速度の処理を行
うことができる。
薄液まで高い電流効率と高い反応速度の処理を行
うことができる。
以下、添付図面を参照して本発明方法の具体的
な操作態様を説明する。
な操作態様を説明する。
第５図Ａ，Ｂは本発明方法を実施する際に使用
される電解槽の一例を示すもので、第５図Ａは縦
断側面図、第５図Ｂは第５図ＡのＶ−Ｖ線断面矢
視図である。
される電解槽の一例を示すもので、第５図Ａは縦
断側面図、第５図Ｂは第５図ＡのＶ−Ｖ線断面矢
視図である。
第５図Ａ，Ｂのものは金属電極板を１１ａ，１
１ｂ，１１ｃ，１１ｄと４枚電解槽に収納したも
ので、１２１，１２２，１２３はプラスチツク側
板を示す。電極板１１ａ，１１ｂ，１１ｃ，１１
ｄは、面積Sa，Sb，Sc，Sdが電解液入口１３か
ら出口１４に向つて順次大きくなつており、絶縁
板を兼ねたプラスチツク支持板１５で電解槽内に
支持されている。電解液は支持板１５の途中にあ
けられた小穴１６を通つて流れるようになつてい
る。
１ｂ，１１ｃ，１１ｄと４枚電解槽に収納したも
ので、１２１，１２２，１２３はプラスチツク側
板を示す。電極板１１ａ，１１ｂ，１１ｃ，１１
ｄは、面積Sa，Sb，Sc，Sdが電解液入口１３か
ら出口１４に向つて順次大きくなつており、絶縁
板を兼ねたプラスチツク支持板１５で電解槽内に
支持されている。電解液は支持板１５の途中にあ
けられた小穴１６を通つて流れるようになつてい
る。
第５図Ａ，Ｂに示すものは、電解室が３室より
なるものであるが、必要に応じて第５図Ａ，Ｂに
示す要領で電解室を増減できる。
なるものであるが、必要に応じて第５図Ａ，Ｂに
示す要領で電解室を増減できる。
このような装置で電極板１１ａ〜１１ｄの外側
から通電すれば、陽・陰極電流密度は、それぞれ 陽極電流密度ia ia1＝Ｉ／Sa，ia2＝Ｉ／Sb， ia3＝Ｉ／Sc 陰極電流密度ic ic1＝Ｉ／Sb，ic2＝Ｉ／Sc， ic3＝Ｉ／Sd と次第に小さくなるが、全電流はＩであり、電極
板１１ａ，１１ｂ間で低下した濃度に相当する電
流と、最適な電流密度を保持できることになる。
から通電すれば、陽・陰極電流密度は、それぞれ 陽極電流密度ia ia1＝Ｉ／Sa，ia2＝Ｉ／Sb， ia3＝Ｉ／Sc 陰極電流密度ic ic1＝Ｉ／Sb，ic2＝Ｉ／Sc， ic3＝Ｉ／Sd と次第に小さくなるが、全電流はＩであり、電極
板１１ａ，１１ｂ間で低下した濃度に相当する電
流と、最適な電流密度を保持できることになる。
この電極板１１ａ〜１１ｄの面積Sa〜Sdの変
化または電流密度ia1〜ia3，ic1〜ic3の変化は、電
解槽の幾何学的構造を変えることによつてどのよ
うにでも変えることができ、電解系の特性によつ
て任意に選べばよい。
化または電流密度ia1〜ia3，ic1〜ic3の変化は、電
解槽の幾何学的構造を変えることによつてどのよ
うにでも変えることができ、電解系の特性によつ
て任意に選べばよい。
第６，７図は電解槽の他の例を示すもので、第
６図は円錐形電解槽、第７図は球形電解槽であ
る。
６図は円錐形電解槽、第７図は球形電解槽であ
る。
第６図において、第１番目の電極１１１を半径
r1、第ｎ番目の電極１１ｎを半径rnとし、電極１
１１と電極１１ｎ間の距離をln、この円錐の頂点
と電極１１１間の距離をl1とすると、 rn：（l1＋ln）＝r1：l1 rn＝ｒ１（ｌ１＋ｌｎ）／ｌ１ ……(11) となり、電極１１ｎの面積Snは Sn＝〔ｒ１（ｌ１＋ｌｎ）／ｌ１〕２π……(12) で表わせるから、電流密度は となる。
r1、第ｎ番目の電極１１ｎを半径rnとし、電極１
１１と電極１１ｎ間の距離をln、この円錐の頂点
と電極１１１間の距離をl1とすると、 rn：（l1＋ln）＝r1：l1 rn＝ｒ１（ｌ１＋ｌｎ）／ｌ１ ……(11) となり、電極１１ｎの面積Snは Sn＝〔ｒ１（ｌ１＋ｌｎ）／ｌ１〕２π……(12) で表わせるから、電流密度は となる。
また、第７図のものは、中央の半球電極１１１
を同心球として構成されたもので、中央の半球電
極１１１の表面積S1は S1＝２πｒ〓 であり、第ｎ番目の半球電極１１ｎの表面積Sn
は Sn＝２πｒ〓 であり、電流密度は中心からの距離rnの２乗に反
比例して in＝１…ｎ＝Ｉ／２πｒ〓 ……（14） のように減少する。
を同心球として構成されたもので、中央の半球電
極１１１の表面積S1は S1＝２πｒ〓 であり、第ｎ番目の半球電極１１ｎの表面積Sn
は Sn＝２πｒ〓 であり、電流密度は中心からの距離rnの２乗に反
比例して in＝１…ｎ＝Ｉ／２πｒ〓 ……（14） のように減少する。
上記の他に電極板の面積の変化を種々の凾数系
に組込むことは極めて容易であり、これらは電解
系によつて適宜選択できる。
に組込むことは極めて容易であり、これらは電解
系によつて適宜選択できる。
本発明の実施例を以下に述べる。
実施例
主に有機性の廃水の他、無機性の廃水も一部採
用して、４〜５種類の廃水を対象に下記実験条件
で実施した。
用して、４〜５種類の廃水を対象に下記実験条件
で実施した。
(1) 実験例１
１ 電極材 ；PbO2／陽極、SuS／陰極
２ 電流密度 ；10A／ｄm2→1A／ｄm2に変化
させる ３ 廃水処理量；0.5と１ (2) 実験例２ １ 電極材 ；Ti−Pt／陽極及びＣ材／陽極
と、SuS／陰極 ２ 電流密度 ；10A／ｄm2→1A／ｄm2と5A／
ｄm2→1A／ｄm2について実施 ３ 廃水処理量；0.5 実験結果は、第８図に処理成分残留濃度
（COD，NH4−Ｎ，シアン、及びCr6+等の有価金
属塩）の減衰を実線Ｄ傾向値で示すように、一点
破線Ａの従来法に比し、点線A′の理論カーブに
近づいていることから、処理末期では電流密度を
下げる方法が高収率を得て有効なことがわかつ
た。
させる ３ 廃水処理量；0.5と１ (2) 実験例２ １ 電極材 ；Ti−Pt／陽極及びＣ材／陽極
と、SuS／陰極 ２ 電流密度 ；10A／ｄm2→1A／ｄm2と5A／
ｄm2→1A／ｄm2について実施 ３ 廃水処理量；0.5 実験結果は、第８図に処理成分残留濃度
（COD，NH4−Ｎ，シアン、及びCr6+等の有価金
属塩）の減衰を実線Ｄ傾向値で示すように、一点
破線Ａの従来法に比し、点線A′の理論カーブに
近づいていることから、処理末期では電流密度を
下げる方法が高収率を得て有効なことがわかつ
た。
実験例
塩水中の塩素イオンを対象反応成分にして次式
の電極反応 2Cl-→Cl2＋2e を行なわせ、次式の反応で次亜塩素酸溶液として
取出す。
の電極反応 2Cl-→Cl2＋2e を行なわせ、次式の反応で次亜塩素酸溶液として
取出す。
Cl2＋2NaOH→NaClO＋NaCl＋H2O
その場合、生成濃度を7000×10000ppmまで濃
縮電解する為には従来電解法では生成した次亜塩
素酸濃度が高くなるにつれ 6ClO-＋3H2O→2ClO3 -＋6H+＋4Cl-＋3/2O2＋
6e；ClO-の放電 ClO-＋2H+＋2e→Cl-＋H2O；ClO-の還元 等の主なる副反応が生じ性能低下が顕著であつ
た。
縮電解する為には従来電解法では生成した次亜塩
素酸濃度が高くなるにつれ 6ClO-＋3H2O→2ClO3 -＋6H+＋4Cl-＋3/2O2＋
6e；ClO-の放電 ClO-＋2H+＋2e→Cl-＋H2O；ClO-の還元 等の主なる副反応が生じ性能低下が顕著であつ
た。
かゝる欠点を改善する目的で本発明により次の
実験条件で実施した。
実験条件で実施した。
１ 電極材 ；Ti−Pt、酸化物電極／陽極、SuS
及びTi／陰極 ２ 電流密度；３→30A／ｄm2，10→30A／ｄm2 ３ 電量濃度；２〜20AH／ その結果第８図の一点破線Ｂで示す従来法に比
べ、実線Ｅで示す本発明法が点線B′の理論カーブ
に近づき高性能を得ていることから、処理末期に
は電流密度を大きくして電極の反応速度を速くす
ることが有効であることを確認した。
及びTi／陰極 ２ 電流密度；３→30A／ｄm2，10→30A／ｄm2 ３ 電量濃度；２〜20AH／ その結果第８図の一点破線Ｂで示す従来法に比
べ、実線Ｅで示す本発明法が点線B′の理論カーブ
に近づき高性能を得ていることから、処理末期に
は電流密度を大きくして電極の反応速度を速くす
ることが有効であることを確認した。
第１図は従来の電解法の原理を説明する図、第
２図および第３図は第１図の原理に基いて従来の
電解法で実用されている電解槽の基本的な電極構
成の例を示す図、第４図は従来の電解法による処
理成分の分解除去結果と目的物質の生成結果を示
す図表、第５図Ａ，Ｂ、第６図および第７図は本
発明法を実施する際に使用される電解槽の例を示
す図、第８図は本発明方法による実験例で得られ
た結果を示す図表である。
２図および第３図は第１図の原理に基いて従来の
電解法で実用されている電解槽の基本的な電極構
成の例を示す図、第４図は従来の電解法による処
理成分の分解除去結果と目的物質の生成結果を示
す図表、第５図Ａ，Ｂ、第６図および第７図は本
発明法を実施する際に使用される電解槽の例を示
す図、第８図は本発明方法による実験例で得られ
た結果を示す図表である。
Claims (1)
- １ 被処理液中の対象反応成分の電解進行による
濃度の変化に対応して電解電流密度と電極面積を
変えることを特徴とする電解処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56079362A JPS57194265A (en) | 1981-05-27 | 1981-05-27 | Electrolytic treatment method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56079362A JPS57194265A (en) | 1981-05-27 | 1981-05-27 | Electrolytic treatment method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57194265A JPS57194265A (en) | 1982-11-29 |
| JPS6249355B2 true JPS6249355B2 (ja) | 1987-10-19 |
Family
ID=13687770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56079362A Granted JPS57194265A (en) | 1981-05-27 | 1981-05-27 | Electrolytic treatment method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57194265A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7051742B2 (en) | 1990-11-05 | 2006-05-30 | Ekc Technology, Inc. | Cleaning solutions including nucleophilic amine compound having reduction and oxidation potentials |
| US7144849B2 (en) | 1993-06-21 | 2006-12-05 | Ekc Technology, Inc. | Cleaning solutions including nucleophilic amine compound having reduction and oxidation potentials |
| US7205265B2 (en) | 1990-11-05 | 2007-04-17 | Ekc Technology, Inc. | Cleaning compositions and methods of use thereof |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005350745A (ja) * | 2004-06-11 | 2005-12-22 | Isis:Kk | 電解装置 |
-
1981
- 1981-05-27 JP JP56079362A patent/JPS57194265A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7051742B2 (en) | 1990-11-05 | 2006-05-30 | Ekc Technology, Inc. | Cleaning solutions including nucleophilic amine compound having reduction and oxidation potentials |
| US7205265B2 (en) | 1990-11-05 | 2007-04-17 | Ekc Technology, Inc. | Cleaning compositions and methods of use thereof |
| US7144849B2 (en) | 1993-06-21 | 2006-12-05 | Ekc Technology, Inc. | Cleaning solutions including nucleophilic amine compound having reduction and oxidation potentials |
| US7387130B2 (en) | 1993-06-21 | 2008-06-17 | Ekc Technology, Inc. | Cleaning solutions including nucleophilic amine compound having reduction and oxidation potentials |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57194265A (en) | 1982-11-29 |
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