JPS6256637B2 - - Google Patents
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- JPS6256637B2 JPS6256637B2 JP56214477A JP21447781A JPS6256637B2 JP S6256637 B2 JPS6256637 B2 JP S6256637B2 JP 56214477 A JP56214477 A JP 56214477A JP 21447781 A JP21447781 A JP 21447781A JP S6256637 B2 JPS6256637 B2 JP S6256637B2
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- lamp
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Description
本発明はHIDランプ（飽和蒸気圧放電ランプ）
を点灯する放電灯点灯回路に関するものである。
第１図はインダクタンスＬとランプｌとを直列
に商用電源に接続した従来例回路を示し、かかる
従来の放電灯点灯回路では、電源電圧に10〜20％
のクイツクダウンを生じると、ランプ電圧が少し
高いランプｌの場合、立消えを起してしまい、
HIDランプでは再始動に５〜10分の長時間を要す
るため、非常に不都合であつた。
また上述のような電源電圧のクイツクダウンに
よるランプｌの立消えを防止するため、トランス
式の回路構成とし、無負荷２次電圧を高くしてお
くことも考えられるが、この場合、ボルトアンペ
アが非常に大きくなり、大巾なコストアツプの原
因になる問題があつた。
本発明は上述の点に鑑みて提供したものであつ
て、電源電圧のクイツクダウンに対するランプの
立消えを防止し、しかも回路のボルトアンペアを
小さく押えてコストを安価にした放電灯点灯回路
を提供することを目的とするものである。
以下本発明の一実施例を図面により詳述する。
第２図は本発明の一実施例回路を示し、200Vの
商用電源に、インピーダンスがＺL1のインダクタ
ンスL1とインピーダンスがＺL2のインダクタンス
L2とランプｌとの直列閉回路を接続し、上記イ
ンダクタンスL2とランプｌとの直列回路に並列
にインピーダンスがＺCのコンデンサＣを接続し
た、いわゆる遅相点灯回路となつているものであ
る。しかして本発明にあつては点灯回路を構成す
る各インピーダンスＺL1、ＺL2、ＺCについてそ
のＺC／ＺL1とＺL2／ＺL1との関係が第３図に示
す４本の直線、
ＺC／ＺL1＝6ZL2／ＺL1＋20
ＺC／ＺL1＝−66ZL2／ＺL1＋100
ＺC／ＺL1＝−4ZL2／ＺL1＋10
ＺL2／ＺL1＝3.5
の範囲内に含まれるように設定していることに特
徴を有している。
即ち第２図実施例回路において、ランプｌの再
点弧電圧は、第５図ａ，ｂに示すようにコンデン
サＣの両端電圧Ｖcで維持されており、第４図
ａ，ｂに示すようにコンデンサ電圧Ｖcのピーク
値は電源電圧ＶACのピーク値よりも高い電圧とな
つている。ここで第４図は電源電圧ＶACとコンデ
ンサＣ両端電圧ＶC、第５図はランプ電圧Ｖlとコ
ンデンサＣ両端電圧ＶC、第６図はランプ電圧Ｖl
を電源電圧ＶACの波形図を示し、これら第４図乃
至第６図中ａはは定格電圧点灯時、ｂは27.5％の
クイツクダウン時の各波形を示すものである。従
つて電源電圧がクイツクダウンしたとき、第２図
実施例における遅相点灯回路は第１図従来例のシ
ングルチヨーク式のものに比べて、ランプｌの立
消えがはるかに生じにくいのである。
そこで第２図の回路において、インダクタンス
L1，L2及びコンデンサＣの各エレメントのイン
ピーダンス値を夫々独立に変化させ、ランプ出力
をランプ定格に合う様に設定し、この状態で下記
の条件を満足するように実験をし、その結果第３
図に示すような限定範囲を得たものである。即
ち、実験結果の一例を示すと下表のようになる。
なお、下表は200V、60Hzの電源により360Wの高
圧ナトリウム灯を点灯させたときの実験データで
あつて、表中×は悪い状態、〇は良好な状態、△
はその中間の状態を表わす。また、立消えの項目
において、数値はランプ電圧が127Vでランプが
点灯しているときに電源電圧がクイツクダウンし
てランプｌが立消えしたときの電源電圧の減少率
を示すものである。また、波形とはランプ電流波
形を意味する。
The present invention is a HID lamp (saturated vapor pressure discharge lamp)
This invention relates to a discharge lamp lighting circuit for lighting a discharge lamp. FIG. 1 shows a conventional circuit in which an inductance L and a lamp L are connected in series to a commercial power supply.
If a quick down occurs, a lamp with a slightly higher lamp voltage will turn off.
HID lamps require a long time of 5 to 10 minutes to restart, which is very inconvenient. In addition, in order to prevent the lamp l from going out due to the quick down of the power supply voltage as mentioned above, it is possible to use a transformer type circuit configuration and keep the no-load secondary voltage high, but in this case, the volt-ampere is very high. There was a problem that was causing a large increase in costs. The present invention has been provided in view of the above-mentioned points, and provides a discharge lamp lighting circuit which prevents the lamp from going out due to a quick down of the power supply voltage, and further reduces the cost by keeping the volt-ampere of the circuit small. The purpose is to An embodiment of the present invention will be described in detail below with reference to the drawings.
Figure 2 shows a circuit according to an embodiment of the present invention, in which an inductance L1 with an impedance of Z L1 and an inductance with an impedance of Z L2 are connected to a 200V commercial power supply.
A series closed circuit of L2 and lamp l is connected, and a capacitor C with impedance ZC is connected in parallel to the series circuit of inductance L2 and lamp l, forming a so-called slow-phase lighting circuit. be. According to the present invention, the relationship between Z C /Z L1 and Z L2 /Z L1 for each impedance Z L1 , Z L2 , and Z C constituting the lighting circuit is expressed by the four straight lines shown in FIG. Z C /Z L1 =6Z L2 /Z L1 +20 Z C /Z L1 = -66Z L2 /Z L1 +100 Z C /Z L1 = -4Z L2 /Z L1 +10 Z L2 /Z L1 = Included within the range of 3.5 The feature is that it is set so that That is, in the embodiment circuit of FIG. 2, the restriking voltage of the lamp l is maintained at the voltage V c across the capacitor C, as shown in FIGS. 5a and b, and as shown in FIGS. 4a and b. The peak value of the capacitor voltage Vc is higher than the peak value of the power supply voltage VAC . Here, Figure 4 shows the power supply voltage V AC and the voltage across capacitor C V C , Figure 5 shows the lamp voltage V l and the voltage across capacitor C V C , and Figure 6 shows the lamp voltage V l
4 to 6 show waveform diagrams of the power supply voltage V AC , and in these FIGS. 4 to 6, a shows the waveforms when the rated voltage is turned on, and b shows the waveforms when the light is turned on at a quick down of 27.5%. Therefore, when the power supply voltage is quickly down, the delayed phase lighting circuit of the embodiment shown in FIG. 2 is much less likely to cause the lamp l to go out than the single-choke type lighting circuit of the conventional example shown in FIG. Therefore, in the circuit shown in Figure 2, the inductance
The impedance values of each element of L 1 , L 2 and capacitor C were changed independently, and the lamp output was set to match the lamp rating. In this state, an experiment was conducted to satisfy the following conditions, and the results were as follows. Third
The limited range shown in the figure is obtained. That is, an example of the experimental results is shown in the table below.
The table below shows experimental data when a 360W high-pressure sodium lamp was lit using a 200V, 60Hz power supply.
represents an intermediate state. In addition, in the item "turning off", the numerical value indicates the rate of decrease in the power supply voltage when the lamp voltage is 127V and the lamp is on, and the power supply voltage is quickly down and the lamp 1 goes out. Moreover, the waveform means a lamp current waveform.
【表】【table】
【表】
ここでランプｌの消費電力が360Wのものにつ
いて実験結果を示しているが、消費電力が異なつ
ている場合にも同様の結果を得た。この実験結果
について、(イ)ランプｌの点灯にチラツキが生じ
ず、かつ(ロ)回路の定電流性により生じる飽和蒸気
圧放電ランプであるランプの電圧の暴走により立
消えが生じずまた(ハ)ランプ電流波形が著しく悪化
せず、(ニ)電源電圧がクイツクダウンした場合の立
消え特性が優れている、という各条件を設定し、
上記条件(イ)〜(ニ)を全て満足するためのＺL1、ＺL
２、ＺCの範囲として、第３図の限定範囲が得ら
れるのである。しかしてこの第３図の特性図にお
いて、ＺC／ＺL1を6ZL2／ＺL1＋20以上としたり
あるいはＺL2／ＺL1を3.5以上とするとランプｌ
の立消え特性が悪化し、またＺC／ＺL1を−
66ZL2／ＺL1＋100以下又は−4ZL2／ＺL1＋10以下
とするとランプｌの点灯状態にチラツキを生じる
ことになるのである。
なお、上記限定範囲内で実際に高圧ナトリウム
灯を点灯させた場合の各部の実際値を下表に示
す。[Table] Here, the experimental results are shown for a lamp l with a power consumption of 360 W, but similar results were obtained when the power consumption was different. Regarding the results of this experiment, (a) there is no flickering in the lighting of the lamp, (b) there is no turning off due to runaway voltage of the lamp, which is a saturated vapor pressure discharge lamp caused by the constant current property of the circuit, and (c) We set conditions such that the lamp current waveform does not deteriorate significantly and (d) the turn-off characteristics are excellent when the power supply voltage is quickly down.
Z L1 , Z L to satisfy all of the above conditions (a) to (d)
2 , the limited range shown in Figure 3 can be obtained as the range of Z C . However, in the characteristic diagram of Fig. 3, if Z C /Z L1 is set to 6Z L2 /Z L1 +20 or more, or if Z L2 /Z L1 is set to 3.5 or more, the lamp l
The fading characteristics of Z C / Z L1 deteriorated and
If 66Z L2 /Z L1 +100 or less or -4Z L2 /Z L1 +10 or less, flickering will occur in the lighting state of the lamp l. The table below shows the actual values of each part when the high-pressure sodium lamp is actually turned on within the above-mentioned limited range.
【表】
かくて本発明の回路にあつては、電源電圧ＶAC
のクイツクダウン率に対し、コンデンサ電圧ＶC
のダウン率が小さい為、電源電圧ＶACと同一比率
で２次電圧が変化するリーケージトランス式の点
灯回路と比較してもさらに良い結果が得られるも
のである。第７図は電源電圧のクイツクダウン時
におけるランプｌの立消え特性を示すものであつ
て、ランプｌとして360Wの高圧ナトリウム灯を
使用し、電源のクイツクダウン時間を全て１秒間
とした上で、各測定ポイントにおいて電源のダウ
ン率を徐々に上げていき、ランプｌが立消えを生
じたポイントを示しているものであり、同図中ａ
に示す本発明回路によるものが、同図ｂに示す第
１図従来例回路のものに比べて格段に優れた効果
を有するだけでなく、同図ｃに示す２次電圧を
240Vに設計したリーケージトランス式のものに
比べても優れた効果を有することが明らかであ
る。
本発明は飽和蒸気圧放電ランプであるランプを
点灯させる遅相点灯回路において、上述のように
インダクタンスおよびコンデンサのインピーダン
スを設定したので、従来のシングルチヨーク式の
ものに比べて電源電圧のクイツクダウンに対して
ランプの立消えを起こしにくいものであり、常に
安定したチラツキのない点灯状態が得られるとい
う利点を有する。また、リーケージトランスを用
いる場合のように巻線のボルトアンペアを大きく
とる必要がなく、リーケージトランス式のものに
比較してコストが安くなるという利点を有するも
のである。実際にシングルチヨーク式と、本装置
と、リーケージトランス式のものとを当社比で比
較すると、下表のように、価格はシングルチヨー
ク式とリーケージトランス式との中間程度とな
り、電源電圧のクイツクダウンに対する点灯状態
の安定性に関しては３者中もつともよいから、高
いコストパフオーマンスが得られるのである。[Table] Thus, in the circuit of the present invention, the power supply voltage V AC
For the quick-down rate of , the capacitor voltage V C
Since the down rate is small, even better results can be obtained compared to leakage transformer type lighting circuits in which the secondary voltage changes at the same ratio as the power supply voltage V AC . Figure 7 shows the turn-off characteristics of the lamp l during a quick-down of the power supply voltage. A 360W high-pressure sodium lamp was used as the lamp, the power supply quick-down time was set to 1 second, and each measurement point was The figure shows the point at which the lamp l went out as the power down rate was gradually increased.
The circuit according to the present invention shown in FIG. 1 not only has a much better effect than the conventional circuit shown in FIG.
It is clear that it has superior effects compared to the leakage transformer type designed for 240V. In the slow-phase lighting circuit for lighting a saturated vapor pressure discharge lamp, the present invention sets the impedance of the inductance and capacitor as described above, so it is less susceptible to quick down of the power supply voltage than the conventional single-choke type. On the other hand, it is less likely to cause the lamp to go out, and has the advantage that a stable, flicker-free lighting state can always be obtained. Further, unlike in the case of using a leakage transformer, there is no need to increase the volt-ampere of the winding, and the cost is lower than that of a leakage transformer type. When we actually compare the single-ch yoke type, this device, and the leakage transformer type, as shown in the table below, the price is between the single-ch yoke type and the leakage transformer type, and the power supply voltage is Since the stability of the lighting state against quick down is better among the three, high cost performance can be obtained.
第１図は従来例の回路図、第２図は本発明一実
施例の回路図、第３図は同上のＺC／ＺL1とＺL
２／Z1との限定条件を示す関係特性図、第４図乃
至第６図は同上のブラウン管オシロスコープで観
察した各部波形図であつて夫々ａは定格電源電圧
時でｂは27.5％のクイツクダウン時を示し、第７
図は電源のクイツクダウンによるランプの立消え
の従来例と比較した特性図であり、L1は第１の
インダクタンス、L2は第２のインダクタンス、
ｌはランプ、Ｃはコンデンサである。
Fig. 1 is a circuit diagram of a conventional example, Fig. 2 is a circuit diagram of an embodiment of the present invention, and Fig. 3 is a circuit diagram of Z C /Z L1 and Z L of the same as above.
2 /Z 1 A relational characteristic diagram showing the limiting conditions, and Figures 4 to 6 are waveform diagrams of various parts observed with the same cathode ray tube oscilloscope, where a is at the rated power supply voltage and b is at a quick down of 27.5%. and the seventh
The figure is a characteristic diagram comparing the lamp extinguishing due to quick down of the power supply with a conventional example, where L 1 is the first inductance, L 2 is the second inductance,
l is a lamp and C is a capacitor.
Claims (1)
スと高圧ナトリウム灯のような飽和蒸気圧放電ラ
ンプであるランプとが順次直列接続され両端が商
用電源に接続される直列閉回路と、上記第２のイ
ンダクタンスとランプとの直列回路に並列に接続
されたコンデンサとにより放電灯点灯回路を形成
し、上記第１及び第２のインダクタンス並びにコ
ンデンサのインピーダンスを夫々ＺL1、ＺL2、Ｚ
CとしたときのＺL2／ＺL1とＺC／ＺL1との関係特
性図において、 ＺC／ＺL1＝6ZL2／ＺL1＋20 ＺC／ＺL1＝−66ZL2／ＺL1＋100 ＺC／ＺL1＝−4ZL2／ＺL1＋10 ＺL2／ＺL1＝3.5 の各直線で囲まれる範囲内に夫々ＺL1、ＺL2、Ｚ
Cを設定して成ることを特徴とする放電灯点灯回
路。[Claims] 1. A series closed circuit in which a first inductance, a second inductance, and a lamp that is a saturated vapor pressure discharge lamp such as a high-pressure sodium lamp are sequentially connected in series and both ends are connected to a commercial power source; A discharge lamp lighting circuit is formed by the second inductance and a capacitor connected in parallel to the series circuit of the lamp, and the impedances of the first and second inductances and the capacitor are respectively Z L1 , Z L2 , and Z
In the relationship characteristic diagram between Z L2 /Z L1 and Z C /Z L1 when C , Z C /Z L1 = 6Z L2 /Z L1 +20 Z C /Z L1 = -66Z L2 /Z L1 +100 Z C /Z L1 = -4Z L2 /Z L1 +10 Z L2 /Z L1 = 3.5 Within the range surrounded by each straight line, there are Z L1 , Z L2 , and Z, respectively.
A discharge lamp lighting circuit characterized by setting C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21447781A JPS58117684A (en) | 1981-12-29 | 1981-12-29 | Circuit for firing discharge lamp |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21447781A JPS58117684A (en) | 1981-12-29 | 1981-12-29 | Circuit for firing discharge lamp |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58117684A JPS58117684A (en) | 1983-07-13 |
| JPS6256637B2 true JPS6256637B2 (en) | 1987-11-26 |
Family
ID=16656362
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21447781A Granted JPS58117684A (en) | 1981-12-29 | 1981-12-29 | Circuit for firing discharge lamp |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58117684A (en) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS555674B2 (en) * | 1972-08-25 | 1980-02-08 |
-
1981
- 1981-12-29 JP JP21447781A patent/JPS58117684A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58117684A (en) | 1983-07-13 |
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