JPS6346442B2 - - Google Patents
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- JPS6346442B2 JPS6346442B2 JP54038530A JP3853079A JPS6346442B2 JP S6346442 B2 JPS6346442 B2 JP S6346442B2 JP 54038530 A JP54038530 A JP 54038530A JP 3853079 A JP3853079 A JP 3853079A JP S6346442 B2 JPS6346442 B2 JP S6346442B2
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、コンプレツサに流入するガスの体
積量を運転状況に応じて最適に制御するコンプレ
ツサのガス流入量制御装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a gas inflow amount control device for a compressor that optimally controls the volumetric amount of gas flowing into the compressor according to operating conditions.
従来、この種の制御装置はなく、コンプレツサ
の運転に関しては、熟練操作員に委ねられるとこ
ろが大きかつた。即ち、コンプレツサの運転に際
しては、先ず、熟練操作員の長年の経験により、
第５図に示すコンプレツサ性能曲線における一点
鎖線に示すようなガス流入量Qset（目標値）が設
定される。そして、コンプレツサの稼動中は、第
６図に示すように、コンプレツサ１に供給される
ガス流入ライン２のガス流入量を測定する流量検
知器３の実測値が設定したガス流入量Qsetとな
るように、操作員がガス還流量調整弁４を自動あ
るいは手動で操作してガス流出ライン５から必要
量のガスをガス還流ライン６に還流させていた。 Conventionally, this type of control device has not been available, and the operation of the compressor has largely been left to skilled operators. In other words, when operating a compressor, first of all, based on the years of experience of skilled operators,
The gas inflow amount Qset (target value) is set as shown by the dashed line in the compressor performance curve shown in FIG. While the compressor is in operation, as shown in FIG. Then, the operator automatically or manually operates the gas recirculation amount adjustment valve 4 to recirculate the required amount of gas from the gas outflow line 5 to the gas recirculation line 6.
ところが、上記コンプレツサの運転方法では、
第５図より明らかなように、ガス流入量をQset
に設定した場合、コンプレツサの回転数が90％あ
るいは100％（定格回転）付近にある時は問題と
ならないが、110％以上あるいは80％以下となる
と、サージング領域あるいはストーンウオール領
域に入つてしまい、コンプレツサ効率が低下する
という問題を有する。このことは、Qset値の設
定がいかに困難であるかということを示すもの
で、熟練操作員がいない場合には、起動運転を何
度が繰返すことにより、その操作（適正Qset値）
を見つけ出さなければならないために、非常に非
能率的作業が強いられることとなる。 However, in the above compressor operating method,
As is clear from Figure 5, the gas inflow rate is set to Qset.
When set to , there is no problem when the compressor rotation speed is around 90% or 100% (rated rotation), but when it exceeds 110% or below 80%, it enters the surging region or stone wall region, The problem is that the compressor efficiency decreases. This shows how difficult it is to set the Qset value.If there is no skilled operator, the operation (appropriate Qset value) can be achieved by repeating the startup operation many times.
This results in extremely inefficient work.
また、これによれば、上記目標Qset値がサー
ジング領域やストーンウオール領域に入つてはい
ない場合であつても、それは、必ずしもコンプレ
ツサ２が最高効率曲線Ａ（第５図参照）に対応し
た最高効率で運転されているとは限らないという
問題も有していた。 Furthermore, according to this, even if the target Qset value is not in the surging region or stonewall region, it does not necessarily mean that the compressor 2 has the highest efficiency corresponding to the highest efficiency curve A (see Figure 5). Another problem was that it was not always the case that the vehicle was being driven.
この発明は上記の従来の欠点を解消し、熟練操
作員でなくともコンプレツサの最高効率運転を容
易に可能ならしめるようにしたコンプレツサのガ
ス流入量制御装置を提供することを目的とするも
ので、コンプレツサのガス流入ラインとガス流出
ラインとの間にガス還流ラインを有するコンプレ
ツサにおいて、コンプレツサインペラの代表径
Ｄ、コンプレツサの無次元化ガス流入量φを表わ
す関数ｆ（μ）の各項定数、コンプレツサ流入ガ
スの平均分子量Ｍ、コンプレツサ流入ガスの比熱
比Ｋ、コンプレツサの効率ηHおよびコンプレツサ
の最適無次元化ガス流入量φ*を納めたコンプレ
ツサ性能データ記憶装置と、コンプレツサ流入ガ
スの圧力Ps、コンプレツサ流出ガスの圧力PD、
コンプレツサ流入ガスの温度Tsおよびコンプレ
ツサの回転速度NCを検出するコンプレツサのプ
ロセス量検出装置と、前記コンプレツサインペラ
の代表径Ｄ、コンプレツサの最適無次元化流入量
φ*およびコンプレツサの回転速度NCを入力して
目標ガス流入量Q*＝D3・NC・φ*を演算すると共
に、前記コンプレツサインペラの代表径Ｄ、コン
プレツサの無次元化ガス流入量φを表わす関数ｆ
（μ）の各項定数、コンフレツサ流入ガスの平均
分子量Ｍ、コンプレツサ流入ガスの比熱比Ｋ、コ
ンプレツサの効率ηH、コンプレツサ流入ガスの圧
力PS、コンプレツサ流出ガスの圧力PD、コンプ
レツサ流入ガスの温度Tsおよびコンプレツサの
回転速度NCを入力して実効ガス流入量Q^*＝D3・
Ｎ・φ^および圧力差ΔP＝PD−PSを演算し、かつ、
前記目標ガス流入量Q*との偏差Q*−Q^を求める
コンプレツサのガス流入量解析装置と、このコン
プレツサのガス流入量解析装置の前記偏差Q*−
Q^および圧力差ΔPを入力して、前記ガス還流量
調整弁に与える弁開度操作量Sv＝β・（Q*−
Q^）／√（β：定数）を演算するコンプレツ
サのガス還流量制御装置とを備えたコンプレツサ
のガス流入量制御装置を構成したものである。 It is an object of the present invention to provide a gas inflow rate control device for a compressor that eliminates the above-mentioned conventional drawbacks and allows even non-skilled operators to easily operate the compressor at maximum efficiency. In a compressor having a gas recirculation line between a gas inflow line and a gas outflow line of the compressor, the representative diameter D of the compressor impeller, each term constant of a function f (μ) representing the dimensionless gas inflow amount φ of the compressor, A compressor performance data storage device containing the average molecular weight M of the compressor inflow gas, the specific heat ratio K of the compressor inflow gas, the compressor efficiency η H and the compressor optimum dimensionless gas inflow amount φ * , and the compressor inflow gas pressure Ps, Pressure of compressor outflow gas P D ,
A compressor process amount detection device that detects the temperature Ts of the compressor inflow gas and the compressor rotation speed N C , the representative diameter D of the compressor impeller, the optimal dimensionless inflow amount φ * of the compressor, and the compressor rotation speed N C is input to calculate the target gas inflow Q * = D 3 · N C · φ * , and also calculate the representative diameter D of the compressor impeller and the function f representing the dimensionless gas inflow rate φ of the compressor.
(μ), the average molecular weight M of the compressor inflow gas, the specific heat ratio K of the compressor inflow gas, the compressor efficiency η H , the pressure of the compressor inflow gas P S , the pressure of the compressor outflow gas P D , the compressor inflow gas pressure P D Input the temperature T s and compressor rotation speed N C to calculate the effective gas inflow Q^ * = D 3・
Calculate N・φ^ and pressure difference ΔP=P D −P S , and
A compressor gas inflow analysis device that calculates the deviation Q * −Q^ from the target gas inflow Q * and the compressor gas inflow analysis device that calculates the deviation Q * −
By inputting Q^ and pressure difference ΔP, the valve opening operation amount S v = β・(Q * −
This is a compressor gas inflow control device that includes a compressor gas recirculation amount control device that calculates Q^)/√(β: constant).
上記構成によれば、ガス還流量調整弁は、コン
プレツサの各種性能データとコンプレツサの各種
プロセス量とによつて、求めた目標ガス流入量お
よび実効ガス流入量の偏差が０となるように操作
されることにより、常に、コンプレツサが最高効
率、即ち最高効率曲線Ａ（第５図参照）に沿つた
運転が行われることになる。 According to the above configuration, the gas recirculation amount adjustment valve is operated so that the deviation between the target gas inflow amount and the effective gas inflow amount obtained is zero based on various performance data of the compressor and various process quantities of the compressor. By doing so, the compressor always operates at maximum efficiency, that is, along the maximum efficiency curve A (see FIG. 5).
以下、この発明の実施例について、図面を参照
して詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
第１図はこの発明の一実施例に係るコンプレツ
サのガス流入量制御装置を示すもので、前記第６
図と同一部分については同一符号を付してその説
明を省略する。すなわち、図中１１はコンプレツ
サ性能テータ装置で、コンプレツサインペラの代
表径Ｄ、コンプレツサの無次元化ガス流入量φを
表わす関数ｆ（μ）の各項定数、コンプレツサ流
入ガスの平均分子量Ｍ、コンプレツサ流入ガスの
比熱比Ｋ、コンプレツサの効率ηHおよびコンプレ
ツサの最適無次元化ガス流入量φ*をデータ２１
として納めている。このうちｆ（μ）は、第２図
に示されるコンプレツサ１の性能曲線性能曲線を
次式
μ＝ｇ・Ｈ／（Ｄ・NC）2（ｇ：重力加速度、Ｈ：
ポ
リトロピツクヘツド） …(1)
および
φ＝Ｑ／D3・NC（Ｑ：ガス流入量） …(2)
によつて、無次元化されて得られる回転数NCに
依存しない１本の曲線（第３図参照）で示される
ものである。そして、μの二次関数で表わされる
場合には、次式
ｆ（μ）＝aμ2＋bμ＋ｃ …(3)
となり、この(3)式におけるａ，ｂ，ｃがｆ（μ）
の各項定数として示される。なお、上記(1)式は圧
力係数μを表わす
μ＝Ｈ／u2／2g
の式およびインペラ周速u2を表わす
u2＝Ｄ・NC
の式から定義され、(2)式は流量係数φを表わす
φ＝Ｑ／π／４・D2・NC
の式およびインペラ周速u2を表わす
μ2＝Ｄ・NC
の式より定義されるものである。 FIG. 1 shows a gas inflow control device for a compressor according to an embodiment of the present invention.
Components that are the same as those in the figures are given the same reference numerals and explanations thereof will be omitted. In other words, numeral 11 in the figure is a compressor performance data device, which measures the representative diameter D of the compressor impeller, the constants of each term of the function f(μ) representing the dimensionless gas inflow amount φ of the compressor, the average molecular weight M of the compressor inflow gas, and the compressor impeller. The specific heat ratio K of the inflow gas, the efficiency η H of the compressor, and the optimal dimensionless gas inflow rate φ * of the compressor are data 21.
It is paid as. Of these, f(μ) is the performance curve of compressor 1 shown in FIG.
polytropic head) …(1) and φ=Q/D 3・N C (Q: gas inflow rate) …(2), one line that does not depend on the rotational speed N C obtained by making it dimensionless (see Fig. 3). When expressed as a quadratic function of μ, the following formula f(μ)=aμ 2 +bμ+c …(3) is obtained, and a, b, and c in equation (3) are expressed as f(μ).
Each term is expressed as a constant. The above equation (1) is defined from the equation μ=H/u 2 /2g, which represents the pressure coefficient μ, and the equation u 2 = D・N C , which represents the impeller circumferential speed u 2 , and equation (2) is defined as the flow rate. It is defined by the equation φ=Q/π/4·D 2 ·N C representing the coefficient φ and the equation μ 2 =D·N C representing the impeller circumferential speed u 2 .
上記コンプレツサの最高無次元化ガス流入量
φ*は第３図に示したように、無次元化ガス流入
量φ＝ｆ（ｕ）上の１点であり、上記(1)，(2)式の
変形式
Ｈ＝（Ｄ・NC）2／ｇ・μ …(1)′
Ｑ＝D3・NC・φ …(2)′
を用いて、逆にφ＝ｆ（ｕ）を第２図に示したコ
ンプレツサの性能曲線として表わした時、これに
D3およびNCを乗算して得られる値、即ちD3・
NC・φ*が前記第５図の最高効率曲線Ａ（＝Q*）
と一致するような値である。 As shown in Fig. 3, the maximum non-dimensional gas inflow rate φ * of the compressor is a point on the non-dimensional gas inflow rate φ=f(u), and the above equations (1) and (2) Using the modified form H=(D・N C ) 2 /g・μ …(1)′ Q=D 3・N C・φ …(2)′, conversely, φ=f(u) can be expressed as the second When expressed as a performance curve of the compressor shown in the figure, this
The value obtained by multiplying D 3 and N C , that is, D 3・
N C・φ * is the maximum efficiency curve A (=Q * ) in Figure 5 above
The value is such that it matches.
また、第１図中１３はコンプレツサのプロセス
量検出装置で、コンプレツサ２の運転時における
コンプレツサ流入ガスの圧力Ps、コンプレツサ
流出ガスの圧力PD、コンプレツサ流入ガスの温
度Tsおよびコンプレツサの回転数NCを検出ライ
ン２５を通じて検出するものである。１２はコン
プレツサのガス流入量解析装置装置で、上記コン
プレツサ性能データ記憶装置１１のデータ２１お
よびコンプレツサのプロセス量検出装置１３のデ
ータ２３に基づき目標ガス流量Q*−実効ガス流
量Q^および圧力差ΔPの演算を後述するように演
算する。 Reference numeral 13 in FIG. 1 is a process amount detection device for the compressor, which includes the pressure Ps of the gas flowing into the compressor, the pressure P D of the gas flowing out of the compressor, the temperature Ts of the gas flowing into the compressor, and the rotational speed N C of the compressor during operation of the compressor 2. is detected through the detection line 25. Reference numeral 12 denotes a compressor gas inflow analysis device, which calculates target gas flow rate Q * - effective gas flow rate Q^ and pressure difference ΔP based on data 21 of the compressor performance data storage device 11 and data 23 of the compressor process amount detection device 13. The calculation is performed as described below.
さらに、第１図中１４はコンプレツサのガス還
流量制御装置で、コンプレツサのガス流入量解析
装置１２の演算結果２２に基づきβ・（Q*−
Q^）／√を後述するように演算し、この演算
結果２２を弁開度操作量Sv２４としてガス還流
調整弁４に与えている。この弁開度操作量Sv２
４を受けたガス還流量調整弁４は、それに応じた
弁開度操作を実行し、ガス還流ライン６を通じて
流出ガスをガス流入ライン２方向に還流させる。
この結果、コンプレツサ１への流入ガス量は最高
効率（第５図中曲線Ａで示す最高効率曲線）が得
られる目標ガス流量Q*となるように制御される。 Furthermore, 14 in FIG. 1 is a gas recirculation amount control device for the compressor, which is based on the calculation result 22 of the gas inflow amount analysis device 12 for the compressor .
Q^)/√ is calculated as described later, and the calculation result 22 is given to the gas recirculation regulating valve 4 as the valve opening manipulated variable Sv24. This valve opening operation amount Sv2
The gas recirculation amount adjusting valve 4 that receives the gas recirculation amount adjustment valve 4 executes a valve opening operation corresponding to the gas recirculation amount adjustment valve 4, and recirculates the outflow gas through the gas recirculation line 6 in the direction of the gas inflow line 2.
As a result, the amount of gas flowing into the compressor 1 is controlled to be the target gas flow rate Q * that provides the highest efficiency (the highest efficiency curve shown by curve A in FIG. 5).
次に、上記コンプレツサのガス流入量解析装置
１２及びコンプレツサのガス還流量制御装置１４
における演算内容について、第４図に基づき説明
する。 Next, the compressor gas inflow amount analysis device 12 and the compressor gas recirculation amount control device 14
The contents of the calculation will be explained based on FIG. 4.
即ち、上記コンプレツサのガス流入量Ｑは上記
(2)式より成立つ(2)′式により求められる。 That is, the gas inflow amount Q of the compressor is as follows.
It is obtained from equation (2)′, which is established from equation (2).
また、目標ガス流入量Q*は上記(2)′式の要素で
あるコンプレツサインペラの代表径Ｄ、コンプレ
ツサ回転数NCおよびコンプレツサの最適無次元
化流入量φ*がデータ２１、プロセス量２３中に
求められることにより、コンプレツサのガス流入
量解析装置１２において、これらコンプレツサイ
ンペラの代表径Ｄ、コンプレツサ回転数NCおよ
びコンプレツサの最適無次元化流入量φ*を演算
部fQに導入して直接
Q*＝D3・Nc・φ* …(4)
が求められる。 In addition, the target gas inflow rate Q * is determined by the representative diameter D of the compressor impeller, the compressor rotational speed N C , and the optimal dimensionless inflow rate φ * of the compressor, which are the elements of equation (2)′ above, as data 21 and process quantity 23. In the compressor gas inflow amount analysis device 12, the representative diameter D of the compressor impeller, the compressor rotational speed N C , and the optimal dimensionless inflow amount φ * of the compressor are introduced into the calculation unit f Q. Q * = D 3・N c・φ * …(4) can be directly obtained.
さらに、実効ガス流量Q^の場合は、上記(2)′式
中のφ、即ちQ^がデータ２１として納められ、あ
るいはプロセス量２３として直接に検出されるも
のではないために、その前に前記(3)式を用いて
（Q^がμ^の二字関数で表わされるものとする）μ^を
求める必要がある。このμ^は無次元化ガス流量φ
と同様にデータ２１として納められ、あるいはプ
ロセス量２３として直接に検出されるものでない
うえ、該μ^の導出に必要な前記(1)式のＨも同様に
データ２１として納められ、あるいはプロセス量
２３として直接に検出されるものではないため
に、実効ガス流量Ｑを求めるには、先ずH^を求
め、次にμ^，φ^の順に求められる。即ち、コンプ
レツサのガス流入量解析装置１２は、コンプレツ
サ流出ガスの圧力PDとコンプレツサ流入ガスの
圧力PSの比Υと共に、コンプレツサ流入ガスの温
度Ts、コンプレツサ流入ガスの平均分子量Ｍ、
コンプレツサ流入ガスの比熱比Ｋ、コンプレツサ
の効率ηHを演算部fQに導入し、先ず、第１のステ
ツプとして、
を演算する。この第１のステツプの演算結果は、
さらに導入されるコンプレツサインペラの代表径
Ｄ、コンプレツサ回転数NCと第２ステツプとし
て、
μ^＝ｇ・H^／（Ｄ・NC）2 …(6)
の演算が実施され、この第２のステツプ演算結果
と導入されるｆ（μ）の各項定数ａ，ｂ，ｃより
第３ステツプとして、
φ^＝ｆ（μ^）＝aμ^2＋bμ^＋ｃ …(7)
が演算され、この演算結果と導入される上記コン
プレツサインペラの代表径Ｄ、コンプレツサ回転
数NCから最終的に
Q^＝D3・NC・φ^ …(8)
が求められる。なお、上記(5)，(6)式中において、
Ｒ，ｇは、気体定数、重力加速度で、いずれも不
変値であることから、予め上記演算式に組込まれ
ている。 Furthermore, in the case of the effective gas flow rate Q^, φ in the above equation (2)', that is, Q^, is stored as the data 21 or is not directly detected as the process quantity 23; It is necessary to find μ^ using the above equation (3) (assuming that Q^ is expressed as a two-character function of μ^). This μ^ is the dimensionless gas flow rate φ
Similarly, it is not stored as data 21 or directly detected as process quantity 23, and H in equation (1), which is necessary for deriving μ^, is similarly stored as data 21 or is not directly detected as process quantity 23. Since it is not directly detected as 23, in order to determine the effective gas flow rate Q, first H^ is determined, then μ^ and φ^ are determined in this order. That is, the compressor gas inflow amount analysis device 12 calculates the ratio Υ of the pressure P D of the compressor outflow gas and the pressure P S of the compressor inflow gas, the temperature T s of the compressor inflow gas, the average molecular weight M of the compressor inflow gas,
Introducing the specific heat ratio K of the gas flowing into the compressor and the efficiency η H of the compressor into the calculation section f Q , first, as a first step, Calculate. The calculation result of this first step is
Furthermore, as a second step, the following calculation is performed using the representative diameter D of the compressor impeller to be introduced , the compressor rotation speed N C , and the following calculation. As the third step, φ^=f(μ^)=aμ^ 2 +bμ^+c …(7) is calculated from the step calculation result of step 2 and the constants a, b, and c of each term of f(μ) introduced. , from this calculation result, the representative diameter D of the compressor impeller to be introduced, and the compressor rotational speed N C , Q^=D 3 · N C · φ^ (8) is finally obtained. In addition, in the above formulas (5) and (6),
R and g are a gas constant and gravitational acceleration, and since both are constant values, they are incorporated in the above equation in advance.
このように上記目標ガス流量Q*および実効ガ
ス流量Q^が求められると、コンプレツサのガス流
入量解析装置１２は、さらに、その偏差Q*−Q^
を導出すると共に、ΔP＝PD−PSを導出してコン
プレツサのガス還元量制御装置１４に出力する。
すると、このコンプレツサのガス還元量制御装置
１４は、その演算部fvで
Sv＝β・（Q*−Q^）／√ …(9)
の演算を実施して、その演算結果を弁開度操作量
Sv２４としてガス還流量調整弁４に与える。な
お、(9)式中βは定数である。 When the target gas flow rate Q * and the effective gas flow rate Q^ are determined in this way, the compressor gas inflow analysis device 12 further calculates the deviation Q * -Q^.
At the same time, ΔP=P D -P S is derived and outputted to the compressor gas return amount control device 14.
Then, the compressor gas return amount control device 14 uses its calculation unit fv to calculate S v =β・(Q * −Q^)/√...(9), and uses the calculation result as the valve opening degree. Operation amount
It is given to the gas recirculation amount adjustment valve 4 as S v 24. Note that β in formula (9) is a constant.
以上詳述したように、この発明のコンプレツサ
のガス流入量制御装置によれば、コンプレツサの
各種性能データとコンプレツサの各種プロセス量
とによつて、目標ガス流量および実効ガス流量を
求め、この実効ガス流量が目標ガス流量と等しく
なるように、ガス還元量を調整するように構成し
たことにより、コンプレツサがサージング領域や
ストーンウオール領域に陥り、効率の低下をまね
くことがないばかりか、熟練操作員を要しなくと
も、コンプレツサの最高効率運転が容易に実現さ
れる。これは、コンプレツサ運転における実用
上、極めて有用ものである。 As described in detail above, according to the compressor gas inflow rate control device of the present invention, the target gas flow rate and the effective gas flow rate are determined based on various performance data of the compressor and various process quantities of the compressor, and the effective gas flow rate is By configuring the gas return amount to be adjusted so that the flow rate is equal to the target gas flow rate, the compressor does not fall into the surging region or stone wall region, which would lead to a decrease in efficiency, and it also eliminates the need for skilled operators. Even if it is not necessary, maximum efficiency operation of the compressor can be easily achieved. This is extremely useful in practice in compressor operation.
第１図はこの発明の一実施例に係るコンプレツ
サのガス流入量制御装置を示す構成図、第２図は
コンプレツサの性能曲線を示す特性図、第３図は
無次元化したコンプレツサの性能曲線を示す特性
図、第４図は第１図のコンブレツサのガス流入量
解析装置およびコンプレツサのガス還流量制御装
置の詳細を説明するために示した回路構成図、第
５図および第６図は従来のコンプレツサの問題点
を説明するために示した特性図および構成図であ
る。
１……コンプレツサ、２……ガス流入ライン、
４……ガス還流量調整弁、５……ガス流出ライ
ン、６……ガス還流ライン、１１……コンプレツ
サ性能データ記憶装置、１２……コンプレツサの
ガス流入量解析装置、１３……コンプレツサのプ
ロセス量検出装置、１４……コンプレツサのガス
還流量制御装置、２１……データ、２２……演算
結果、２３……プロセス量、２４……弁開度操作
量Sv、２５……検出ライン。
Fig. 1 is a configuration diagram showing a gas inflow rate control device for a compressor according to an embodiment of the present invention, Fig. 2 is a characteristic diagram showing a performance curve of the compressor, and Fig. 3 is a non-dimensional performance curve of the compressor. FIG. 4 is a circuit configuration diagram for explaining the details of the compressor gas inflow amount analysis device and the compressor gas recirculation amount control device shown in FIG. 1, and FIGS. 5 and 6 show the conventional FIG. 2 is a characteristic diagram and a configuration diagram shown to explain problems with a compressor. 1...Compressor, 2...Gas inflow line,
4...Gas reflux amount adjustment valve, 5...Gas outflow line, 6...Gas reflux line, 11...Compressor performance data storage device, 12...Compressor gas inflow amount analyzer, 13...Compressor process amount Detection device, 14... Compressor gas recirculation amount control device, 21... Data, 22... Calculation result, 23... Process amount, 24... Valve opening manipulated variable Sv, 25... Detection line.
Claims (1)
インとの間にガス還流ラインを有するコンプレツ
サにおいて、コンプレツサインペラの代表径Ｄ、
コンプレツサの無次元化ガス流入量φを表わす関
数ｆ（μ）の各項定数、コンプレツサ流入ガスの
平均分子量Ｍ、コンプレツサ流入ガスの比熱比
Ｋ、コンプレツサの効率ηHおよびコンプレツサの
最適無次元化ガス流入量φ*を納めたコンプレツ
サ性能データ記憶装置と、コンプレツサ流入ガス
の圧力Ps、コンプレツサ流出ガスの圧力PD、コ
ンプレツサ流入ガスの温度Tsおよびコンプレツ
サの回転速度NCを検出するコンプレツサのプロ
セス量検出装置と、前記コンプレツサインペラの
代表径Ｄ、コンプレツサの最適無次元化流入量
φ*およびコンプレツサの回転速度NCを入力して
目標ガス流入量Q*＝D3・NC・φ*を演算すると共
に、前記コンプレツサインペラの代表径Ｄ、コン
プレツサの無次元化ガス流入量φを表わす関数ｆ
（μ）の各項定数、コンプレツサ流入ガスの平均
分子量Ｍ、コンプレツサ流入ガスの比熱比Ｋ、コ
ンプレツサの効率ηH、コンプレツサ流入ガスの圧
力Ps、コンプレツサ流出ガスの圧力PD、コンプ
レツサ流入ガスの温度Tsおよびコンプレツサの
回転速度NCを入力して実効ガス流入量Q^＝D3・
Ｎ・φ^および圧力差ΔP＝PD−PSを演算し、かつ、
前記目標ガス流入量Q*との偏差Q*−Q^を求める
コンプレツサのガス流入量解析装置と、このコン
プレツサのガス流入量解析装置の前記偏差Q*−
Q^および圧力差ΔPを入力して、前記ガス還流量
調整弁に与える弁開度操作量SV＝β・（Q*−
Q^）／√（β：定数）を演算するコンプレツ
サのガス還流量制御装置とを具備してなることを
特徴とするコンプレツサのガス流入量制御装置。1 In a compressor having a gas recirculation line between a gas inflow line and a gas outflow line of the compressor, the representative diameter D of the compressor impeller,
Each term constant of the function f(μ) representing the non-dimensional gas inflow amount φ of the compressor, the average molecular weight M of the compressor inflow gas, the specific heat ratio K of the compressor inflow gas, the compressor efficiency η H , and the optimal non-dimensional gas of the compressor A compressor performance data storage device that stores the inflow amount φ * , and a compressor process amount detection device that detects the compressor inflow gas pressure Ps, the compressor outflow gas pressure P D , the compressor inflow gas temperature Ts, and the compressor rotation speed N C. Input the device, the representative diameter D of the compressor impeller, the optimal dimensionless inflow rate φ * of the compressor, and the compressor rotation speed N C to calculate the target gas inflow rate Q * = D 3・N C・φ * At the same time, the representative diameter D of the compressor impeller and a function f representing the dimensionless gas inflow amount φ of the compressor
(μ), average molecular weight M of compressor inflow gas, specific heat ratio K of compressor inflow gas, compressor efficiency η H , compressor inflow gas pressure Ps, compressor outflow gas pressure P D , compressor inflow gas temperature Input Ts and compressor rotational speed N C to calculate the effective gas inflow amount Q^=D 3・
Calculate N・φ^ and pressure difference ΔP=P D −P S , and
A compressor gas inflow analysis device that calculates the deviation Q * −Q^ from the target gas inflow Q * and the compressor gas inflow analysis device that calculates the deviation Q * −
By inputting Q^ and pressure difference ΔP, the valve opening control amount S V = β・(Q * −
A compressor gas inflow control device comprising: a compressor gas recirculation amount control device that calculates Q^)/√(β: constant).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3853079A JPS55131809A (en) | 1979-03-31 | 1979-03-31 | Analyzing controller for performance of compressor operation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3853079A JPS55131809A (en) | 1979-03-31 | 1979-03-31 | Analyzing controller for performance of compressor operation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55131809A JPS55131809A (en) | 1980-10-14 |
| JPS6346442B2 true JPS6346442B2 (en) | 1988-09-14 |
Family
ID=12527828
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3853079A Granted JPS55131809A (en) | 1979-03-31 | 1979-03-31 | Analyzing controller for performance of compressor operation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS55131809A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07199780A (en) * | 1991-11-02 | 1995-08-04 | Dening Yang | Resin-sandwiched light-transmitting glass with holographic lattice effect |
| CN104047879A (en) * | 2013-03-13 | 2014-09-17 | 北京康吉森自动化设备技术有限责任公司 | Diagnosis control system and method for turbine compressor unit |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104533821A (en) * | 2014-12-26 | 2015-04-22 | 北京华清燃气轮机与煤气化联合循环工程技术有限公司 | Gas compressor control method |
-
1979
- 1979-03-31 JP JP3853079A patent/JPS55131809A/en active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07199780A (en) * | 1991-11-02 | 1995-08-04 | Dening Yang | Resin-sandwiched light-transmitting glass with holographic lattice effect |
| CN104047879A (en) * | 2013-03-13 | 2014-09-17 | 北京康吉森自动化设备技术有限责任公司 | Diagnosis control system and method for turbine compressor unit |
| CN104047879B (en) * | 2013-03-13 | 2017-09-05 | 北京康吉森自动化设备技术有限责任公司 | Turbo compressor unit diagnostic control system and method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55131809A (en) | 1980-10-14 |
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