JPS6351850B2 - - Google Patents
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- JPS6351850B2 JPS6351850B2 JP55025392A JP2539280A JPS6351850B2 JP S6351850 B2 JPS6351850 B2 JP S6351850B2 JP 55025392 A JP55025392 A JP 55025392A JP 2539280 A JP2539280 A JP 2539280A JP S6351850 B2 JPS6351850 B2 JP S6351850B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- outer ring
- set hole
- circumferential
- mold
- groove
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/14—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. injection moulding around inserts or for coating articles
- B29C45/1459—Coating annular articles
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/64—Special methods of manufacture
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
- F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
- F16C19/04—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly
- F16C19/06—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly with a single row or balls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mounting Of Bearings Or Others (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はアルミニウム製等のハウジングを用い
る場合に採用するクリープ防止機能を備えた軸受
の製造方法及びその実施に使用する金型に関する
ものである。
る場合に採用するクリープ防止機能を備えた軸受
の製造方法及びその実施に使用する金型に関する
ものである。
転がり軸受用のハウジングとしてアルミニウム
を含む軽合金を用いる場合は、軸受鋼よりなる軸
受の外輪とハウジングとの熱膨張率の差異が大き
いため、温度が高くなると外輪の外周面とハウジ
ング内周面との間に隙間が形成され、軸受がハウ
ジング内でがたつき、振動騒音を発し、また異常
摩耗を生じてハウジングが破壊されるに至ること
がままある。これに対処するため、例えば第１図
に示す如く、転がり軸受１の外輪１１の外周に、
その全周にわたる所要深さの２条（１条の場合も
ある）の周溝１２，１３を形成し、この周溝１
２，１３内に熱膨張率の高い合成樹脂材料、例え
ば６−６ナイロン等よりなるリング１４，１５
を、外周部が外輪１１外周面よりも微小寸法（通
常10〜50μｍ程度）突出するよう嵌設しておき、
熱影響を受けてハウジング内周面と外輪外周面と
の間に隙間が形成された場合には、リング自体の
熱膨張によつてこの隙間を充足せしめ、ハウジン
グと軸受１とが熱影響の如何にかかわらず常に密
嵌合状態を維持し得るようにしたクリープ防止機
能を備える転がり軸受が提案されている。
を含む軽合金を用いる場合は、軸受鋼よりなる軸
受の外輪とハウジングとの熱膨張率の差異が大き
いため、温度が高くなると外輪の外周面とハウジ
ング内周面との間に隙間が形成され、軸受がハウ
ジング内でがたつき、振動騒音を発し、また異常
摩耗を生じてハウジングが破壊されるに至ること
がままある。これに対処するため、例えば第１図
に示す如く、転がり軸受１の外輪１１の外周に、
その全周にわたる所要深さの２条（１条の場合も
ある）の周溝１２，１３を形成し、この周溝１
２，１３内に熱膨張率の高い合成樹脂材料、例え
ば６−６ナイロン等よりなるリング１４，１５
を、外周部が外輪１１外周面よりも微小寸法（通
常10〜50μｍ程度）突出するよう嵌設しておき、
熱影響を受けてハウジング内周面と外輪外周面と
の間に隙間が形成された場合には、リング自体の
熱膨張によつてこの隙間を充足せしめ、ハウジン
グと軸受１とが熱影響の如何にかかわらず常に密
嵌合状態を維持し得るようにしたクリープ防止機
能を備える転がり軸受が提案されている。
ところで上述した如き転がり軸受を製造する場
合、従来は次のような方法によつて行なわれてい
た。即ち上述した如き外周にその全周にわたる２
条の平行な周溝１２，１３を形成した外輪１１
（軸受１として組立てた状態でもよい）と、第５，
６図に示す如き金型５０を用意する。金型５０は
上、下に２分割され、分離可能に一体結合された
割金型であつて、その上型５１と下型５２の双方
にわたる如く形成された、外輪１１の外径と等大
又は外輪１１の着脱に支障のないよう外輪１１の
外径よりも僅かに小さい直径を有するセツト孔５
３と、該セツト孔５３の周面に沿つてその全周に
わたり前記外輪１１の各周溝１２，１３と対向す
べく周溝１２，１３と同幅であつて、且つ微小深
さの２条の周溝５４，５５とを備えている。なお
上型５１の上面にはプレート５６が離形移動可能
に配設され、これら上型５１、プレート５６にわ
たる如くにランナ５７が形成されており、このラ
ンナ５７の始端は射出ノズルＮに対向してプレー
ト５６上面に開口するスプル５８に連なり、また
ランナ５８の終端はセツト孔５３の周溝５４，５
５に面して夫々開口するゲート５９，６０に連ら
なつている。
合、従来は次のような方法によつて行なわれてい
た。即ち上述した如き外周にその全周にわたる２
条の平行な周溝１２，１３を形成した外輪１１
（軸受１として組立てた状態でもよい）と、第５，
６図に示す如き金型５０を用意する。金型５０は
上、下に２分割され、分離可能に一体結合された
割金型であつて、その上型５１と下型５２の双方
にわたる如く形成された、外輪１１の外径と等大
又は外輪１１の着脱に支障のないよう外輪１１の
外径よりも僅かに小さい直径を有するセツト孔５
３と、該セツト孔５３の周面に沿つてその全周に
わたり前記外輪１１の各周溝１２，１３と対向す
べく周溝１２，１３と同幅であつて、且つ微小深
さの２条の周溝５４，５５とを備えている。なお
上型５１の上面にはプレート５６が離形移動可能
に配設され、これら上型５１、プレート５６にわ
たる如くにランナ５７が形成されており、このラ
ンナ５７の始端は射出ノズルＮに対向してプレー
ト５６上面に開口するスプル５８に連なり、また
ランナ５８の終端はセツト孔５３の周溝５４，５
５に面して夫々開口するゲート５９，６０に連ら
なつている。
このように構成された金型５０はその上型５１
と下型５２を分離しておき、外輪１１を、その周
溝１２，１３が夫々セツト孔５３における周溝５
４，５５と正しく整合するよう該セツト孔５３内
に装入し、上型５１、下型５２を閉じたあと、金
型５０を適温に加熱しつつ射出ノズルＮから金型
５０のスプル５８に溶融状態となつている合成樹
脂を注入する。溶融合成樹脂はスプル５８、ラン
ナ５７、ゲート５９，６０を経て外輪１１の周溝
１２，１３と、セツト孔５３の周溝５４，５５内
に充填される。充填を終えると上型５１、下型５
２を分離し、外輪１１を取り出す。上述した過程
を反復してリング１４，１５を射出成形した外輪
１１を製造し、これを用いて軸受１を組立ててい
た。
と下型５２を分離しておき、外輪１１を、その周
溝１２，１３が夫々セツト孔５３における周溝５
４，５５と正しく整合するよう該セツト孔５３内
に装入し、上型５１、下型５２を閉じたあと、金
型５０を適温に加熱しつつ射出ノズルＮから金型
５０のスプル５８に溶融状態となつている合成樹
脂を注入する。溶融合成樹脂はスプル５８、ラン
ナ５７、ゲート５９，６０を経て外輪１１の周溝
１２，１３と、セツト孔５３の周溝５４，５５内
に充填される。充填を終えると上型５１、下型５
２を分離し、外輪１１を取り出す。上述した過程
を反復してリング１４，１５を射出成形した外輪
１１を製造し、これを用いて軸受１を組立ててい
た。
ところでこのような従来方法にあつては金型５
０が分割型に構成されており、そのセツト孔５３
への外輪１１の装入及びセツト孔５３からの外輪
１１の取り外しに際し、その都度上型５１と下型
５２とを分離する必要があるため、上型５１と下
型５２との接合面が傷み易く、また接合面間に異
物を噛み込むことが多いため、初期の金型精度を
維持するのが難かしく、軸受１における外輪１１
外周面からのリング１４，１５の突出高さが不均
一になり、また分割型のためにばりの発生が多く
外見上見苦しいなどの不都合があつた。このため
従来にあつては、外輪１１表面からのリング１
４，１５の突出高さを必要寸法よりも若干高く設
定し、リング１４，１５を射出成形した後、ばり
の除去とあわせてリング１４，１５の突出高さを
均一に整形する仕上処理を施すこととしていた
が、工数が増大し、製造コストが高くなるなどの
欠点があつた。
０が分割型に構成されており、そのセツト孔５３
への外輪１１の装入及びセツト孔５３からの外輪
１１の取り外しに際し、その都度上型５１と下型
５２とを分離する必要があるため、上型５１と下
型５２との接合面が傷み易く、また接合面間に異
物を噛み込むことが多いため、初期の金型精度を
維持するのが難かしく、軸受１における外輪１１
外周面からのリング１４，１５の突出高さが不均
一になり、また分割型のためにばりの発生が多く
外見上見苦しいなどの不都合があつた。このため
従来にあつては、外輪１１表面からのリング１
４，１５の突出高さを必要寸法よりも若干高く設
定し、リング１４，１５を射出成形した後、ばり
の除去とあわせてリング１４，１５の突出高さを
均一に整形する仕上処理を施すこととしていた
が、工数が増大し、製造コストが高くなるなどの
欠点があつた。
本発明はかかる事情に鑑みなされたものであつ
て、外輪外周面の周溝に、該外周面より僅かに突
出する合成樹脂リングを形成するのに用いる金型
を特殊なものとすることにより、金型から外輪を
取り外した後における合成樹脂リングに対する２
次加工が全く不要であり、大幅な工数の省略を図
り得、またばりの発生も少なく美麗な仕上りとす
ることができる軸受の製造方法及びこの方法の実
施に使用する金型を提供するにある。
て、外輪外周面の周溝に、該外周面より僅かに突
出する合成樹脂リングを形成するのに用いる金型
を特殊なものとすることにより、金型から外輪を
取り外した後における合成樹脂リングに対する２
次加工が全く不要であり、大幅な工数の省略を図
り得、またばりの発生も少なく美麗な仕上りとす
ることができる軸受の製造方法及びこの方法の実
施に使用する金型を提供するにある。
本発明に係る軸受の製造方法は外輪の外周に形
成した周溝内に、外径が外輪の外径よりも微小寸
法大きいクリープ防止用の合成樹脂リングを射出
成形せしめた軸受の製造方法において、前記外輪
の外径よりも僅かに大きい直径を有する外輪のセ
ツト孔と、該セツト孔の周面に、外輪の周溝と対
向すべく開口するゲートと、セツト孔の周面にお
ける前記ゲート開口位置と反対側の位置を中央に
して外輪の周溝とその周方向の過半部にわたつて
対向すべく形成され、且つ前記ゲート開口位置と
反対側の位置よりゲート開口位置に向うに従つて
漸減される微小深さの周溝とを備えた一体型の金
型における前記セツト孔に、前記外輪を、その周
溝を前記ゲート及びセツト孔の周溝と対向させる
べく装入し、ゲートから外輪の周溝に向け溶融合
成樹脂を射出せしめることを特徴とする。
成した周溝内に、外径が外輪の外径よりも微小寸
法大きいクリープ防止用の合成樹脂リングを射出
成形せしめた軸受の製造方法において、前記外輪
の外径よりも僅かに大きい直径を有する外輪のセ
ツト孔と、該セツト孔の周面に、外輪の周溝と対
向すべく開口するゲートと、セツト孔の周面にお
ける前記ゲート開口位置と反対側の位置を中央に
して外輪の周溝とその周方向の過半部にわたつて
対向すべく形成され、且つ前記ゲート開口位置と
反対側の位置よりゲート開口位置に向うに従つて
漸減される微小深さの周溝とを備えた一体型の金
型における前記セツト孔に、前記外輪を、その周
溝を前記ゲート及びセツト孔の周溝と対向させる
べく装入し、ゲートから外輪の周溝に向け溶融合
成樹脂を射出せしめることを特徴とする。
以下本発明をその実施状態を示す図面に基いて
具体的に説明する。
具体的に説明する。
第２図は本発明に係る軸受の製造方法（以下本
発明方法という）の実施に使用する金型（以下本
発明品という）を外輪を装入した状態で示す正面
図、第３図は第２図の−線による縦断面図、
第４図は本発明品における外輪を装入すべきセツ
ト孔の説明図である。図中１１は軸受の外輪であ
つて、外輪１１の外周には予めその全周にわたり
２条（１条でもよい）の適深の溝１２，１３が平
行に形成されており、第２，３図に示す如く金型
２のセツト孔２３に装入される。
発明方法という）の実施に使用する金型（以下本
発明品という）を外輪を装入した状態で示す正面
図、第３図は第２図の−線による縦断面図、
第４図は本発明品における外輪を装入すべきセツ
ト孔の説明図である。図中１１は軸受の外輪であ
つて、外輪１１の外周には予めその全周にわたり
２条（１条でもよい）の適深の溝１２，１３が平
行に形成されており、第２，３図に示す如く金型
２のセツト孔２３に装入される。
金型２は一体型に構成されており、中央部にそ
の一側面から他側面に貫通するセツト孔２３が設
けられ、また上部には離形移動可能なプレート２
６が配設されており、このプレート３と金型２と
にわたる如くランナ２７が形成され、ランナ２７
の始端側はプレート３上面中央に開口するスプル
２８に、またランナ２７の終端側はセツト孔２３
の周面に開口するゲート２９，３０に連らなつて
いる。ゲート２９，３０は外輪１１の溝１２，１
３の各一条につき１個形成されている。
の一側面から他側面に貫通するセツト孔２３が設
けられ、また上部には離形移動可能なプレート２
６が配設されており、このプレート３と金型２と
にわたる如くランナ２７が形成され、ランナ２７
の始端側はプレート３上面中央に開口するスプル
２８に、またランナ２７の終端側はセツト孔２３
の周面に開口するゲート２９，３０に連らなつて
いる。ゲート２９，３０は外輪１１の溝１２，１
３の各一条につき１個形成されている。
セツト孔２３の直径D23は外輪１１の外径D11
よりも微小寸法Δdだけ大きく設定されている。
この寸法Δdはこれを大きくすればそれだけセツ
ト孔２３に対する外輪１１の装入又は取り外しが
容易になる反面、ばり発生のおそれが生ずるため
射出成形用の溶融合成樹脂材料の材質、特に粘
性、或いは外輪１１外周面からのリング１４，１
５の突出高さ或いは射出成形時における外輪１１
のたわみ量等を勘案して適切に設定する。例えば
外輪１１外周面からのリング１４，１５の突出高
さを10〜50μｍと設定する場合にはΔdは数μｍ程
度とするのが望ましい。セツト孔２３の周面には
その軸方向に所要寸法を隔てて前記外輪１１の周
溝１２，１３とその過半部にわたつて対向する溝
２４，２５が形成されている。溝２４，２５は第
４図に示す如くセツト孔２３の中心Ｏに対し、ゲ
ート２９，３０の開口位置たるｘ位置と点対称の
位置、即ちｙ位置を中心にしてセツト孔２３の周
方向における過半部、換言すれば前記ｘ位置とｙ
位置とを結ぶ線と直交する水平線と交又するセツ
ト孔２３の周面上の位置、即ちz1、z2位置を越え
る範囲にわたり、溝底面がセツト孔２３の中心Ｏ
からｙ位置側にΔlだけ偏位した点O′を中心とし
て半径Ｒの円に沿うべく形成されている。各溝２
４，２５の端部、即ち溝端部の位置は前記z1、z2
位置からｘ位置に至るいずれの位置でもよく、外
輪１１の剛性、合成樹脂の射出圧等に応じて適宜
に設計すればよい。
よりも微小寸法Δdだけ大きく設定されている。
この寸法Δdはこれを大きくすればそれだけセツ
ト孔２３に対する外輪１１の装入又は取り外しが
容易になる反面、ばり発生のおそれが生ずるため
射出成形用の溶融合成樹脂材料の材質、特に粘
性、或いは外輪１１外周面からのリング１４，１
５の突出高さ或いは射出成形時における外輪１１
のたわみ量等を勘案して適切に設定する。例えば
外輪１１外周面からのリング１４，１５の突出高
さを10〜50μｍと設定する場合にはΔdは数μｍ程
度とするのが望ましい。セツト孔２３の周面には
その軸方向に所要寸法を隔てて前記外輪１１の周
溝１２，１３とその過半部にわたつて対向する溝
２４，２５が形成されている。溝２４，２５は第
４図に示す如くセツト孔２３の中心Ｏに対し、ゲ
ート２９，３０の開口位置たるｘ位置と点対称の
位置、即ちｙ位置を中心にしてセツト孔２３の周
方向における過半部、換言すれば前記ｘ位置とｙ
位置とを結ぶ線と直交する水平線と交又するセツ
ト孔２３の周面上の位置、即ちz1、z2位置を越え
る範囲にわたり、溝底面がセツト孔２３の中心Ｏ
からｙ位置側にΔlだけ偏位した点O′を中心とし
て半径Ｒの円に沿うべく形成されている。各溝２
４，２５の端部、即ち溝端部の位置は前記z1、z2
位置からｘ位置に至るいずれの位置でもよく、外
輪１１の剛性、合成樹脂の射出圧等に応じて適宜
に設計すればよい。
そして各溝２４，２５におけるセツト孔２３内
周面から溝底迄の寸法、即ち溝深さは、前記ｙ位
置においては外輪１１外周面からのリング１４，
１５の突出高さに略等しいΔbに設定され、この
ｙ位置からｘ位置側に向うに従つて漸次浅くなる
よう設定され、溝端部においては溝深さは略零に
なつている。
周面から溝底迄の寸法、即ち溝深さは、前記ｙ位
置においては外輪１１外周面からのリング１４，
１５の突出高さに略等しいΔbに設定され、この
ｙ位置からｘ位置側に向うに従つて漸次浅くなる
よう設定され、溝端部においては溝深さは略零に
なつている。
なお前記した各溝２４，２５の溝底面の曲率半
径Ｒ及び曲率中心O′とＯ点との離隔寸法Δl等の
値は、合成樹脂の注入充填時即ち外輪１１が射出
圧を受けた状態下において、外輪１１の周溝１
２，１３とセツト孔２３の周面及び溝２４，２５
との間に形成される環状空間がその全周にわたつ
て断面均一となるよう適切に設定される。
径Ｒ及び曲率中心O′とＯ点との離隔寸法Δl等の
値は、合成樹脂の注入充填時即ち外輪１１が射出
圧を受けた状態下において、外輪１１の周溝１
２，１３とセツト孔２３の周面及び溝２４，２５
との間に形成される環状空間がその全周にわたつ
て断面均一となるよう適切に設定される。
なお、セツト孔２３における溝２４，２５の溝
底面は複数の円弧の組合せたもの、或いは橢円弧
に沿うべく形成してもよいことは勿論である。
底面は複数の円弧の組合せたもの、或いは橢円弧
に沿うべく形成してもよいことは勿論である。
而して、外輪１１（又は軸受として組立てた状
態でもよい）を上述した如き金型２におけるセツ
ト孔２３にその一側から装入し、外輪１１の周溝
１２，１３がセツト孔２３における溝２４，２５
及びゲート２９，３０と対向する如く位置せしめ
る。この状態ではセツト孔２３の直径D23は外輪
１１の外径D11よりも僅かに大きく設定されてい
るから、外輪１１はその外周面がセツト孔２３に
おけるｙ位置にて接触し、ｙ位置からｘ位置に向
うに従つて、外輪１１の外周面とセツト孔２３の
周面との隙間が漸次大きくなり、ｘ位置において
は隙間寸法がΔdとなつている。
態でもよい）を上述した如き金型２におけるセツ
ト孔２３にその一側から装入し、外輪１１の周溝
１２，１３がセツト孔２３における溝２４，２５
及びゲート２９，３０と対向する如く位置せしめ
る。この状態ではセツト孔２３の直径D23は外輪
１１の外径D11よりも僅かに大きく設定されてい
るから、外輪１１はその外周面がセツト孔２３に
おけるｙ位置にて接触し、ｙ位置からｘ位置に向
うに従つて、外輪１１の外周面とセツト孔２３の
周面との隙間が漸次大きくなり、ｘ位置において
は隙間寸法がΔdとなつている。
金型２を適温に加熱しつつ、例えば６−６ナイ
ロン等の合成樹脂を適正な粘性を有するよう加熱
溶融し、射出ノズルＮから高圧にて射出すれば、
溶融合成樹脂はスプル２８、ランナ２７、ゲート
２９，３０を経て外輪１１の周溝１２，１３と、
これに対向するセツト孔２３の周面及び溝２４，
２５との間に形成される環状空間内に注入充填さ
れるが、この間外輪１１は射出圧のためにセツト
孔２３内におけるゲート２９，３０が開口するｘ
位置と反対側のｙ位置側に強く押し付けられた状
態となつている。このため外輪１１にたわみが生
じ、ｘ位置及びその近傍における前記外輪１１の
外周面とセツト孔２３の周面との間の隙間が大き
くなつて、Δbに接近し、この結果、外輪１１の
外周面から溝１４，１５の底面又はセツト孔周面
との間の離隔寸法が外輪１１の全周にわたつて略
均一化され、リング１４，１５の突出高さも均一
になる。
ロン等の合成樹脂を適正な粘性を有するよう加熱
溶融し、射出ノズルＮから高圧にて射出すれば、
溶融合成樹脂はスプル２８、ランナ２７、ゲート
２９，３０を経て外輪１１の周溝１２，１３と、
これに対向するセツト孔２３の周面及び溝２４，
２５との間に形成される環状空間内に注入充填さ
れるが、この間外輪１１は射出圧のためにセツト
孔２３内におけるゲート２９，３０が開口するｘ
位置と反対側のｙ位置側に強く押し付けられた状
態となつている。このため外輪１１にたわみが生
じ、ｘ位置及びその近傍における前記外輪１１の
外周面とセツト孔２３の周面との間の隙間が大き
くなつて、Δbに接近し、この結果、外輪１１の
外周面から溝１４，１５の底面又はセツト孔周面
との間の離隔寸法が外輪１１の全周にわたつて略
均一化され、リング１４，１５の突出高さも均一
になる。
なお、Z1、Z2位置では、周溝２４，２５におけ
るセツト孔２３内周面から外輪１１外周面までの
隙間はΔbよりも若干小さくなり、リング１４，
１５の突出高さもこの位置では若干小さなものと
なるが、実用上問題となるほどのものではない。
るセツト孔２３内周面から外輪１１外周面までの
隙間はΔbよりも若干小さくなり、リング１４，
１５の突出高さもこの位置では若干小さなものと
なるが、実用上問題となるほどのものではない。
なおセツト孔２３における溝２４，２５のない
部分、即ちＸ位置又はＸ位置を含むその近傍にお
いては、外輪１１の外周面とセツト孔２３の周面
との間にはセツト孔２３の軸方向に溶融合成樹脂
の流出を規制する部分が存在しないことになる
が、これは成形条件にて解決できる。即ち前記し
た外輪１１をたわませて隙間をΔdからこれより
少し大きいΔbに接近させるための射出圧と、該
射出圧によつて外輪１１の周溝１２，１３から軸
方向にはみ出ようとする溶融合成樹脂の表面張力
と、前記隙間Δbとの関係を、溶融合成樹脂が、
外輪１１の周溝１２，１３及びセツト孔２３の溝
２４，２５に充満し、さらに外輪１１のたわみに
よつてＸ位置での周溝１２，１３上にΔb分の突
出部を具える状態でリング１４，１５を形成した
時点で成形が完了するよう、前記射出圧、溶融合
成樹脂の粘性、注入量、温度、成形時間等を適正
に定めることにより、該溶融合成樹脂の軸方向へ
の流出は生じない。
部分、即ちＸ位置又はＸ位置を含むその近傍にお
いては、外輪１１の外周面とセツト孔２３の周面
との間にはセツト孔２３の軸方向に溶融合成樹脂
の流出を規制する部分が存在しないことになる
が、これは成形条件にて解決できる。即ち前記し
た外輪１１をたわませて隙間をΔdからこれより
少し大きいΔbに接近させるための射出圧と、該
射出圧によつて外輪１１の周溝１２，１３から軸
方向にはみ出ようとする溶融合成樹脂の表面張力
と、前記隙間Δbとの関係を、溶融合成樹脂が、
外輪１１の周溝１２，１３及びセツト孔２３の溝
２４，２５に充満し、さらに外輪１１のたわみに
よつてＸ位置での周溝１２，１３上にΔb分の突
出部を具える状態でリング１４，１５を形成した
時点で成形が完了するよう、前記射出圧、溶融合
成樹脂の粘性、注入量、温度、成形時間等を適正
に定めることにより、該溶融合成樹脂の軸方向へ
の流出は生じない。
樹脂の注入充填が終了すると、外輪１１をその
ままセツト孔２３の軸方向に押し出せばゲート２
９，３０において樹脂が切断され、外輪１１がセ
ツト孔２３から取り外される。
ままセツト孔２３の軸方向に押し出せばゲート２
９，３０において樹脂が切断され、外輪１１がセ
ツト孔２３から取り外される。
射出ノズルＮを後退させると、これに連動して
プレート２６が金型２からランナ２７内固形物と
共に離形され、ランナ内固形物が図示しないエア
ノズルからのエア噴射によつて吹き飛ばされる
と、プレート２６を金型２に復帰させ、再び前述
した動作を反復して外輪１１に対するリング１
４，１５の射出成形を行う。
プレート２６が金型２からランナ２７内固形物と
共に離形され、ランナ内固形物が図示しないエア
ノズルからのエア噴射によつて吹き飛ばされる
と、プレート２６を金型２に復帰させ、再び前述
した動作を反復して外輪１１に対するリング１
４，１５の射出成形を行う。
リング１４，１５を成形した外輪１１は軸受と
して組立てられる。
して組立てられる。
次に具体的な成形条件及び成形結果について説
明する。
明する。
使用金型の内径は32mmであり、公差は＋
0.005／−０mmである。またΔb＝30μｍ、Δd＝
10μｍとした。また外輪は外径32mm、公差＋０／
−0.011mmのものを用いた。金型を80゜としてこれ
に室温の外輪を嵌入し従来同様の６−６ナイロン
を射出圧65〜70Kg／cm2でスプルから注入した。
0.005／−０mmである。またΔb＝30μｍ、Δd＝
10μｍとした。また外輪は外径32mm、公差＋０／
−0.011mmのものを用いた。金型を80゜としてこれ
に室温の外輪を嵌入し従来同様の６−６ナイロン
を射出圧65〜70Kg／cm2でスプルから注入した。
このような条件で作られたリング１４，１５の
外輪外周面からの突出量は多数の試料の実測値で
Ｙ位置で10〜30μｍ、Z1、Z2位置で15〜35μｍ、
Ｘ位置で20〜40μｍの範囲となつた。この結果は
従来品の初期精度と同様であり、本発明の効果が
実証された。なお、この成形条件で合成樹脂の軸
方向への流出は実質的に見られなかつた。
外輪外周面からの突出量は多数の試料の実測値で
Ｙ位置で10〜30μｍ、Z1、Z2位置で15〜35μｍ、
Ｘ位置で20〜40μｍの範囲となつた。この結果は
従来品の初期精度と同様であり、本発明の効果が
実証された。なお、この成形条件で合成樹脂の軸
方向への流出は実質的に見られなかつた。
以上の如く本発明にあつては、外輪の周溝と対
向すべく、金型におけるセツト孔周面に形成すべ
き溝を、ゲート開口位置と反対側からゲート開口
位置側に向けてセツト孔周面の過半部にわたつて
しかも溝の深さを漸減せしめて形成した一体型の
金型を用いて合成樹脂リングの射出成形を行うこ
ととしているから、射出圧に伴い外輪が変形した
場合においてもリングの突出高さにばらつきが生
じず、またセツト孔に対する外輪の装入及び取り
出しが極めて容易となり、作業能率が高く、しか
も金型は一体型であるため、金型が分割型である
場合の如く、その上型と下型との衝合部位の摩
損、上型、下型間への異物のかみ込みによる金型
精度の低下がなく、またばり発生も極めて少なく
リング成形後における二次的な加工処理を殆んど
必要としないなど、本発明は優れた効果を奏す
る。
向すべく、金型におけるセツト孔周面に形成すべ
き溝を、ゲート開口位置と反対側からゲート開口
位置側に向けてセツト孔周面の過半部にわたつて
しかも溝の深さを漸減せしめて形成した一体型の
金型を用いて合成樹脂リングの射出成形を行うこ
ととしているから、射出圧に伴い外輪が変形した
場合においてもリングの突出高さにばらつきが生
じず、またセツト孔に対する外輪の装入及び取り
出しが極めて容易となり、作業能率が高く、しか
も金型は一体型であるため、金型が分割型である
場合の如く、その上型と下型との衝合部位の摩
損、上型、下型間への異物のかみ込みによる金型
精度の低下がなく、またばり発生も極めて少なく
リング成形後における二次的な加工処理を殆んど
必要としないなど、本発明は優れた効果を奏す
る。
第１図はクリープ防止機能を備えた転がり軸受
の構成を示す断面図、第２図は本発明方法の実施
に使用する本発明品を、外輪を装入した状態で示
す正面図、第３図は第２図の−線による断面
図、第４図は本発明品におけるセツト孔と溝との
関係を示す説明図、第５図は従来方法の実施に使
用する金型を、外輪を装入した状態で示す正面
図、第６図は第５図の−線による断面図であ
る。 ４……金型、１１……外輪、１２，１３……周
溝、１４，１５……リング、２３……セツト孔、
２４，２５……溝、２９，３０……ゲート。
の構成を示す断面図、第２図は本発明方法の実施
に使用する本発明品を、外輪を装入した状態で示
す正面図、第３図は第２図の−線による断面
図、第４図は本発明品におけるセツト孔と溝との
関係を示す説明図、第５図は従来方法の実施に使
用する金型を、外輪を装入した状態で示す正面
図、第６図は第５図の−線による断面図であ
る。 ４……金型、１１……外輪、１２，１３……周
溝、１４，１５……リング、２３……セツト孔、
２４，２５……溝、２９，３０……ゲート。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 外輪の外周に形成した周溝内に、外径が外輪
の外径よりも微小寸法大きいクリープ防止用の合
成樹脂リングを射出成形せしめた軸受の製造方法
において、前記外輪の外径よりも僅かに大きい直
径を有する外輪のセツト孔と、該セツト孔の周面
の特定個所に前記外輪の周溝と対向すべく開口す
るゲートと、セツト孔の周方向における前記ゲー
ト開口位置と反対側の位置を中央にして外輪の周
溝とその周方向の過半部にわたつて対向すべく形
成され、且つ前記ゲート開口位置の反対側の位置
よりゲート開口位置に向うに従つて漸減される微
小深さに形成された溝とを備えた一体型金型にお
ける前記セツト孔内に、前記外輪を、その周溝を
前記ゲート及びセツト孔の溝と対向させるべく装
入し、ゲートから外輪の周溝に向け溶融合成樹脂
を射出せしめることを特徴とする軸受の製造方
法。 ２ 外輪の外周に形成した周溝内に、外径が外輪
の外径よりも微小寸法大きいクリープ防止用の合
成樹脂リングを射出成形せしめた軸受の製造に使
用する金型であつて、一体型に構成され、前記外
輪の外径よりも僅かに大きい直径を有する外輪の
セツト孔と、該セツト孔の周面の特定個所に前記
外輪の周溝と対向すべく開口する溶融合成樹脂射
出用のゲートと、セツト孔の周面における前記ゲ
ート開口位置と反対側の位置を中央にして外輪の
周溝とその周方向の過半部にわたつて対向すべく
形成され、且つ前記ゲート開口位置と反対側の位
置よりゲート開口位置に向うに従つて漸減される
微小深さの溝とを具備することを特徴とする金
型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2539280A JPS56121750A (en) | 1980-02-29 | 1980-02-29 | Manufacture of bearing and metal mold employed therefor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2539280A JPS56121750A (en) | 1980-02-29 | 1980-02-29 | Manufacture of bearing and metal mold employed therefor |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56121750A JPS56121750A (en) | 1981-09-24 |
| JPS6351850B2 true JPS6351850B2 (ja) | 1988-10-17 |
Family
ID=12164606
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2539280A Granted JPS56121750A (en) | 1980-02-29 | 1980-02-29 | Manufacture of bearing and metal mold employed therefor |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56121750A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61148939U (ja) * | 1985-03-08 | 1986-09-13 | ||
| JPS6219420A (ja) * | 1985-07-18 | 1987-01-28 | Kubota Ltd | 弁シート製作用金型 |
| JP2019049316A (ja) * | 2017-09-11 | 2019-03-28 | スズキ株式会社 | 軸受部構造及びその製造方法 |
-
1980
- 1980-02-29 JP JP2539280A patent/JPS56121750A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56121750A (en) | 1981-09-24 |
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