JPS63518B2 - - Google Patents
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- JPS63518B2 JPS63518B2 JP55070874A JP7087480A JPS63518B2 JP S63518 B2 JPS63518 B2 JP S63518B2 JP 55070874 A JP55070874 A JP 55070874A JP 7087480 A JP7087480 A JP 7087480A JP S63518 B2 JPS63518 B2 JP S63518B2
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明はモリブデン酸アンモニウムを含む浴か
ら陰極に析出したモリブデンの酸化物からなる表
面層を有する、きわめて高い表面圧力および（ま
たは）摩擦もしくは摩耗および（または）高温を
負荷しうる滑り要素およびその製法に関する。
ら陰極に析出したモリブデンの酸化物からなる表
面層を有する、きわめて高い表面圧力および（ま
たは）摩擦もしくは摩耗および（または）高温を
負荷しうる滑り要素およびその製法に関する。
本発明の基本的意義を以下には滑り軸受要素を
例として説明する。
例として説明する。
流体力学的に潤滑された軸受部は各始動または
停止の際通常複合摩擦にさらされる。この場合滑
り軸受材料と軸材料は部分的に直接接触する。そ
れによつて負荷に応じて１組の材料に種種の強さ
の摩耗が生ずる。滑り軸受の場合、新しい軸受組
合せの軸と軸受の間をマイクロ幾何学的になじま
せるため、通常ならし運転過程が必要である。す
なわち加工の際接触面に発生した粗面の山または
幾何学的不整を計画的摩耗によつて平滑にし、そ
れによつて滑り要素の支持部分が増大し、したが
つて機械的負荷の許容限が上昇する。この場合こ
の過程に必要な時間はこれまで主として摩擦系す
なわち軸受材料−軸材料−潤滑剤の性質に関係し
た。内燃機関の組込用意のできた高負荷軸受ブツ
シに電解被覆したいわゆる３層軸受を使用するこ
とによつて、たとえばPKW工業のエンジンに対
しては予備的ならし運転過程はほとんど不用とな
り、370〜1580KWの範囲のデイーゼルエンジン
ではならし運転時間を20〜30時間から２〜５時間
に短縮することができた。３層軸受の場合一般に
たとえば銅またはアルミニウム合金材料からなる
基礎的滑り軸受材料のベース層へ層厚0.015〜
0.040mmの靭性電解被覆を通常もう１度あとから
機械加工することなく電解により最終寸法に被覆
する。
停止の際通常複合摩擦にさらされる。この場合滑
り軸受材料と軸材料は部分的に直接接触する。そ
れによつて負荷に応じて１組の材料に種種の強さ
の摩耗が生ずる。滑り軸受の場合、新しい軸受組
合せの軸と軸受の間をマイクロ幾何学的になじま
せるため、通常ならし運転過程が必要である。す
なわち加工の際接触面に発生した粗面の山または
幾何学的不整を計画的摩耗によつて平滑にし、そ
れによつて滑り要素の支持部分が増大し、したが
つて機械的負荷の許容限が上昇する。この場合こ
の過程に必要な時間はこれまで主として摩擦系す
なわち軸受材料−軸材料−潤滑剤の性質に関係し
た。内燃機関の組込用意のできた高負荷軸受ブツ
シに電解被覆したいわゆる３層軸受を使用するこ
とによつて、たとえばPKW工業のエンジンに対
しては予備的ならし運転過程はほとんど不用とな
り、370〜1580KWの範囲のデイーゼルエンジン
ではならし運転時間を20〜30時間から２〜５時間
に短縮することができた。３層軸受の場合一般に
たとえば銅またはアルミニウム合金材料からなる
基礎的滑り軸受材料のベース層へ層厚0.015〜
0.040mmの靭性電解被覆を通常もう１度あとから
機械加工することなく電解により最終寸法に被覆
する。
比較的軟い靭性の電解被覆層のなじみやすさは
ならし運転過程を容易にし、滑り軸受と軸との焼
付に対する安定性および潤滑剤によるぬれを良好
にする。電解被覆は鉛−インジウム、鉛−スズま
たは鉛−スズ−銅合金からなる。鉛−スズ−銅合
金の場合最近10重量％までの高い銅含量の合金が
公知である（西独公開特許公報第2722144号参
照）。エンジンメーカ側からの高い負荷可能性お
よび疲労強度ならびに耐摩耗性および耐食性に関
する要求からこの新しい電解被覆層が得られたけ
れど、この層はその硬度が高いためならし運転過
程を有効にする条件を完全には充足しない。この
点を潤滑剤に極圧添加剤を添加して解決する研究
が行われ、その際粗面の山の除去は化学−機械的
複合過程によつて行われる。ならし運転過程の間
の部分的接触によつてある程度圧力ピークおよび
温度ピークが発生し、そのため添加剤の侵食性に
作用する有効物質が軸受部の材料と化学反応して
たとえば金属硫化物、−塩化物、−リン酸塩が生成
し、その際軸受部の複合摩擦の範囲で接触面の機
械的および化学的除去過程が著しく進行する。負
荷のもとに長時間経過すると、とくに複合摩擦の
範囲で軸受材料および軸材料は非金属絶縁層によ
つて分離され、それによつて焼付に導く付着ブリ
ツジの形成およびそれに伴う高いシヤ力による材
料疲労が避けられることが明らかになつた。滑り
材料の表面とくにPb−Sn−Guからなる電解被覆
層の反応はならし運転期の間、粗さの状態および
エンジンの運転条件（長距離または短距離走行お
よびそれに伴う発熱）に応じて軸受金属表面にわ
たつて非常に不均一な分布で行われ、時間的経過
においても無制御に進行し、これはもちろん運転
事故の原因ともなる。
ならし運転過程を容易にし、滑り軸受と軸との焼
付に対する安定性および潤滑剤によるぬれを良好
にする。電解被覆は鉛−インジウム、鉛−スズま
たは鉛−スズ−銅合金からなる。鉛−スズ−銅合
金の場合最近10重量％までの高い銅含量の合金が
公知である（西独公開特許公報第2722144号参
照）。エンジンメーカ側からの高い負荷可能性お
よび疲労強度ならびに耐摩耗性および耐食性に関
する要求からこの新しい電解被覆層が得られたけ
れど、この層はその硬度が高いためならし運転過
程を有効にする条件を完全には充足しない。この
点を潤滑剤に極圧添加剤を添加して解決する研究
が行われ、その際粗面の山の除去は化学−機械的
複合過程によつて行われる。ならし運転過程の間
の部分的接触によつてある程度圧力ピークおよび
温度ピークが発生し、そのため添加剤の侵食性に
作用する有効物質が軸受部の材料と化学反応して
たとえば金属硫化物、−塩化物、−リン酸塩が生成
し、その際軸受部の複合摩擦の範囲で接触面の機
械的および化学的除去過程が著しく進行する。負
荷のもとに長時間経過すると、とくに複合摩擦の
範囲で軸受材料および軸材料は非金属絶縁層によ
つて分離され、それによつて焼付に導く付着ブリ
ツジの形成およびそれに伴う高いシヤ力による材
料疲労が避けられることが明らかになつた。滑り
材料の表面とくにPb−Sn−Guからなる電解被覆
層の反応はならし運転期の間、粗さの状態および
エンジンの運転条件（長距離または短距離走行お
よびそれに伴う発熱）に応じて軸受金属表面にわ
たつて非常に不均一な分布で行われ、時間的経過
においても無制御に進行し、これはもちろん運転
事故の原因ともなる。
西独公開特許公報第2840425号の発明の目的は
たとえば摩擦負荷される要素とくに常用の多層滑
り要素のための改善されたなじみ層およびこの保
護なじみ層の製法を得ることである。
たとえば摩擦負荷される要素とくに常用の多層滑
り要素のための改善されたなじみ層およびこの保
護なじみ層の製法を得ることである。
この目的はこの発明によれば摩耗および腐食を
防ぐ高圧添加剤による材料表面の制御された保護
的化学変化によつて、金属表面の乾燥摩擦および
焼付を防ぐ金属塩を主成分とする閉鎖した連続的
反応層としてなじみ層をつくることによつて解決
される。この高圧添加剤自体は摩擦、摩耗、発熱
または腐食を避けるための、高い圧力および温度
の作用下に運転中に初めて有効になる、天然およ
び合成潤滑剤またはエマルジヨンへの添加剤また
は抑制剤として公知である。
防ぐ高圧添加剤による材料表面の制御された保護
的化学変化によつて、金属表面の乾燥摩擦および
焼付を防ぐ金属塩を主成分とする閉鎖した連続的
反応層としてなじみ層をつくることによつて解決
される。この高圧添加剤自体は摩擦、摩耗、発熱
または腐食を避けるための、高い圧力および温度
の作用下に運転中に初めて有効になる、天然およ
び合成潤滑剤またはエマルジヨンへの添加剤また
は抑制剤として公知である。
さらに上記発明の目的は著しく改善された性質
のなじみ層を備える部材とくに滑り軸受要素を得
ることである。
のなじみ層を備える部材とくに滑り軸受要素を得
ることである。
これはこの部材が比較的高い表面圧力および
（または）高い摩擦および（または）高い温度の
もとに摩耗にさらされる表面に、金属表面の乾燥
摩擦および焼付を避ける金属塩化物、−リン酸塩
および（または）硫化物の形のシヤ強度の高い閉
鎖した連続的な反応生成物層を支持することによ
つて達成される。
（または）高い摩擦および（または）高い温度の
もとに摩耗にさらされる表面に、金属表面の乾燥
摩擦および焼付を避ける金属塩化物、−リン酸塩
および（または）硫化物の形のシヤ強度の高い閉
鎖した連続的な反応生成物層を支持することによ
つて達成される。
この部材はとくに滑り軸受要素であり、その滑
り層は高い銅含量のホワイトメタルもしくは硬い
ニツケル−スズ合金または混合分離しやすい懸濁
合金たとえばアルミニウム−鉛懸濁合金によつて
形成される。このような部材の場合摩耗および発
熱を避け、疲労強度および耐食性を上昇するため
表面に均一な閉鎖した保護絶縁層が形成される。
それによつてこのような部材は著しく高い負荷に
とくに複合摩擦の範囲で副作用なしに耐えるため
に適する。
り層は高い銅含量のホワイトメタルもしくは硬い
ニツケル−スズ合金または混合分離しやすい懸濁
合金たとえばアルミニウム−鉛懸濁合金によつて
形成される。このような部材の場合摩耗および発
熱を避け、疲労強度および耐食性を上昇するため
表面に均一な閉鎖した保護絶縁層が形成される。
それによつてこのような部材は著しく高い負荷に
とくに複合摩擦の範囲で副作用なしに耐えるため
に適する。
しかし層の製造に著しく時間を要し、現在まで
自動装置の工程へ導入できない。
自動装置の工程へ導入できない。
それゆえ本発明の目的は少なくとも西独公開特
許公報第2840425号から公知のものと同じ良好な
性質を有する摩擦負荷される要素とくに常用の多
層滑り要素のためのなじみ層を得ることおよびと
くに電流密度および浴濃度に応じて少なくとも１
〜２分の時間で、したがつて被覆過程を既存の電
解被覆自動装置の周期へ適合させうる、なじみ層
の安価な電気化学的製法を得ることである。
許公報第2840425号から公知のものと同じ良好な
性質を有する摩擦負荷される要素とくに常用の多
層滑り要素のためのなじみ層を得ることおよびと
くに電流密度および浴濃度に応じて少なくとも１
〜２分の時間で、したがつて被覆過程を既存の電
解被覆自動装置の周期へ適合させうる、なじみ層
の安価な電気化学的製法を得ることである。
この目的は本発明によりなじみ層を制御された
電気化学的方法により金属表面の乾燥摩擦および
焼付を避ける金属モリブデンの酸化物を主成分と
するマイクロクラツクを有する均一な（モザイク
状の）被覆として製造することによつて解決され
る。
電気化学的方法により金属表面の乾燥摩擦および
焼付を避ける金属モリブデンの酸化物を主成分と
するマイクロクラツクを有する均一な（モザイク
状の）被覆として製造することによつて解決され
る。
意外にもモリブデンの酸化物からなる本発明の
この被覆を有する部材とくに常用の滑り軸受要素
は、現在まで滑り軸受技術で公知のものより著し
く優れた性質を有することが明らかになつた。
この被覆を有する部材とくに常用の滑り軸受要素
は、現在まで滑り軸受技術で公知のものより著し
く優れた性質を有することが明らかになつた。
本発明の手段によつて、たとえば改善されたな
じみ層（西独公開特許公報第2840425号による）
を有する最適の技術的解決と見なされていた現在
まで常用のいわゆる３層軸受より、とくに摩耗お
よび発熱の減少ならびに疲労強度および耐食性上
昇の点ではるかに優れた滑り軸受要素が得られ
る。
じみ層（西独公開特許公報第2840425号による）
を有する最適の技術的解決と見なされていた現在
まで常用のいわゆる３層軸受より、とくに摩耗お
よび発熱の減少ならびに疲労強度および耐食性上
昇の点ではるかに優れた滑り軸受要素が得られ
る。
滑り軸受の多数の系数的研究により常用のいわ
ゆる３層滑り軸受にモリブデンの酸化物を本発明
により電気化学的に被覆する場合、同様連続負荷
可能性に意外に有利に影響することが明らかにな
つた。
ゆる３層滑り軸受にモリブデンの酸化物を本発明
により電気化学的に被覆する場合、同様連続負荷
可能性に意外に有利に影響することが明らかにな
つた。
以下の例は主として選択された常用の多層滑り
軸受要素に関するけれど、摩耗、発熱および腐食
防止層製造に関する滑り軸受要素の他の実施方
式、ならびに前記滑り軸受以外の摩擦負荷の高い
他の金属要素の実施方式も本発明の範囲内のきわ
めて簡単な安価な処理法により可能であることは
もちろんである。その例としてジヤーナル、ピス
トン、シリンダ壁、ガイド、ロール本体、工具表
面、歯車の歯の側面、弁棒ガイド、ピストンリン
グ、ローラチエーンおよびスプロケツトが挙げら
れる。
軸受要素に関するけれど、摩耗、発熱および腐食
防止層製造に関する滑り軸受要素の他の実施方
式、ならびに前記滑り軸受以外の摩擦負荷の高い
他の金属要素の実施方式も本発明の範囲内のきわ
めて簡単な安価な処理法により可能であることは
もちろんである。その例としてジヤーナル、ピス
トン、シリンダ壁、ガイド、ロール本体、工具表
面、歯車の歯の側面、弁棒ガイド、ピストンリン
グ、ローラチエーンおよびスプロケツトが挙げら
れる。
鋼支持体、その上にベース層として鋳造した厚
さ0.3mmの銅−鉛−スズ合金CuPb22Sn、遮断層と
して電解被覆した厚さ1.5μｍのニツケル層、厚さ
約22μｍのPbSn10Cu2からなる滑りおよびなじみ
層を有する常用層構造のいわゆる３層軸受にモリ
ブデンの酸化物からなる1μｍのなじみ層を全面
的に設ける。この層は電流密度および電解液濃度
に応じてたとえば１〜２分内に製造され、それゆ
えとくに自動装置の製造周期に適合する。滑り軸
受の表面に均一なマイクロクラツクを有する（モ
ザイク状の）深黒色のなじみ層が形成される。
さ0.3mmの銅−鉛−スズ合金CuPb22Sn、遮断層と
して電解被覆した厚さ1.5μｍのニツケル層、厚さ
約22μｍのPbSn10Cu2からなる滑りおよびなじみ
層を有する常用層構造のいわゆる３層軸受にモリ
ブデンの酸化物からなる1μｍのなじみ層を全面
的に設ける。この層は電流密度および電解液濃度
に応じてたとえば１〜２分内に製造され、それゆ
えとくに自動装置の製造周期に適合する。滑り軸
受の表面に均一なマイクロクラツクを有する（モ
ザイク状の）深黒色のなじみ層が形成される。
本発明により処理した滑り軸受を滑り軸受試験
機で試験した。この実験のため試験すべき２つ割
滑り軸受を２つ割軸受箱の下部にそれぞれ個々に
組込む。軸受箱の上部にはそれぞれ本発明の処理
をしない常用の滑り軸受ブツシを組込込む。試験
条件（回転数、潤滑剤温度、滑り軸受比負荷等）
を調節するため上側の未処理滑り軸受半分だけを
静的に負荷する。試験すべき滑り軸受半分内の大
きい遊びのため、軸を始動した際試験ブツシと機
械的に接触しないことが付加的に確認される。試
験条件を調節した後、軸受箱のレバーアームを介
する負荷方向の変化によつて試験すべき滑り軸受
半分を無段調節可能のハイドロリツクシリンダに
より静的に負荷する。レバーアームは尖端で支持
され、それによつて同時に摩擦秤として作用す
る。摩擦係数を圧力測定箱により求める。
機で試験した。この実験のため試験すべき２つ割
滑り軸受を２つ割軸受箱の下部にそれぞれ個々に
組込む。軸受箱の上部にはそれぞれ本発明の処理
をしない常用の滑り軸受ブツシを組込込む。試験
条件（回転数、潤滑剤温度、滑り軸受比負荷等）
を調節するため上側の未処理滑り軸受半分だけを
静的に負荷する。試験すべき滑り軸受半分内の大
きい遊びのため、軸を始動した際試験ブツシと機
械的に接触しないことが付加的に確認される。試
験条件を調節した後、軸受箱のレバーアームを介
する負荷方向の変化によつて試験すべき滑り軸受
半分を無段調節可能のハイドロリツクシリンダに
より静的に負荷する。レバーアームは尖端で支持
され、それによつて同時に摩擦秤として作用す
る。摩擦係数を圧力測定箱により求める。
試験データ：
潤滑剤 SAE30（HD）
潤滑剤入口圧力 ５バール
潤滑剤入口温度 120℃
軸受箱 58.6mmφ
軸受材 CK45HRC55
軸の粗さ Ra0.14〜0.18μｍ
軸直径 54.93mm
滑り軸受幅 22mm
回転数 7000／min〓5.75ｍ／ｓ
次に本発明を図面により説明する。
第１および２図によれば鋼の支持体５の上に層
厚約0.2〜0.7mmの鋼−鉛−スズ合金CuPb22Snの
ベース層４が支持される。このベース層４の上に
常用の３層軸受の場合拡散遮断層として役立つき
わめて薄い（厚さ0.001〜0.002mm）ニツケルの層
３がある。拡散遮断層３の上にたとえば厚さ約
0.022mmの３元系PbSn10Cu2からなる滑りおよび
なじみ層２がある。この滑り層２および同様鋼支
持体５の上に厚さ0.0005〜0.003mmとくに0.001mm
のモリブデンの酸化物からなるなじみ層がある。
厚約0.2〜0.7mmの鋼−鉛−スズ合金CuPb22Snの
ベース層４が支持される。このベース層４の上に
常用の３層軸受の場合拡散遮断層として役立つき
わめて薄い（厚さ0.001〜0.002mm）ニツケルの層
３がある。拡散遮断層３の上にたとえば厚さ約
0.022mmの３元系PbSn10Cu2からなる滑りおよび
なじみ層２がある。この滑り層２および同様鋼支
持体５の上に厚さ0.0005〜0.003mmとくに0.001mm
のモリブデンの酸化物からなるなじみ層がある。
第３，４図および５図は(a)未処理の、(b)
REOLUBETPPTで改良処理した、および(c)本
発明により処理した滑り軸受の静負荷における軸
受圧力と肉厚変化、温度および摩擦係数の関係を
対比して示す。曲線から本発明による処理をした
滑り軸受（ｃ曲線）が前記試験条件における最高
負荷可能性の点で優れていることが明らかであ
る。未処理滑り軸受ａは軸受圧力42N／mm2で焼付
き、改良処理した軸受ｂは軸受圧力80N／mm2で焼
付く。本発明により処理した軸受ｃは約110N／
mm2の軸受圧力で初めて焼付く。
REOLUBETPPTで改良処理した、および(c)本
発明により処理した滑り軸受の静負荷における軸
受圧力と肉厚変化、温度および摩擦係数の関係を
対比して示す。曲線から本発明による処理をした
滑り軸受（ｃ曲線）が前記試験条件における最高
負荷可能性の点で優れていることが明らかであ
る。未処理滑り軸受ａは軸受圧力42N／mm2で焼付
き、改良処理した軸受ｂは軸受圧力80N／mm2で焼
付く。本発明により処理した軸受ｃは約110N／
mm2の軸受圧力で初めて焼付く。
試験条件を厳しくし、たとえば負荷、回転数、
潤滑剤温度、潤滑剤の量または圧力等を変化しな
がら実際に近い組込状態で行つた後の試験では本
発明により処理したいわゆる３層軸受の常用公知
のものに比する利点が完全に明らかになつた。引
続くターボ過給機および燃料噴射器を有する高速
競走車エンジンによる実験は未処理の３層軸受と
異なり何の困難もなく行われた。
潤滑剤温度、潤滑剤の量または圧力等を変化しな
がら実際に近い組込状態で行つた後の試験では本
発明により処理したいわゆる３層軸受の常用公知
のものに比する利点が完全に明らかになつた。引
続くターボ過給機および燃料噴射器を有する高速
競走車エンジンによる実験は未処理の３層軸受と
異なり何の困難もなく行われた。
後の解体により表面性状、寸法安定性、摩擦お
よび負荷の点で常用の層構造に比しマイクロクラ
ツクを有する本発明のなじみ層が優れていること
が明らかに示された。ムクおよび（または）層構
造の滑り軸受に限らず、高い摩擦または摩耗にさ
らされる他の金属要素も表面層の同様簡単で安価
な処理をすることができ、それによつて潤滑性を
有する摩擦防止層または高耐圧性の低摩擦層が形
成される。
よび負荷の点で常用の層構造に比しマイクロクラ
ツクを有する本発明のなじみ層が優れていること
が明らかに示された。ムクおよび（または）層構
造の滑り軸受に限らず、高い摩擦または摩耗にさ
らされる他の金属要素も表面層の同様簡単で安価
な処理をすることができ、それによつて潤滑性を
有する摩擦防止層または高耐圧性の低摩擦層が形
成される。
滑り軸受要素の第１および２図で説明した構造
の代りに他の構造の滑り層を有する滑り軸受要素
も本発明によるなじみ層を備えるために使用する
ことができる。たとえば滑り軸受要素の滑り層を
混合分離しやすい懸濁合金から形成し、これをた
とえば遠心鋳造または肉盛によつて被覆し、支持
層とともに機械的に圧縮することができる。この
懸濁合金はとくにアルミニウム−鉛系が有利であ
る。このような滑り層の表面になじみ層を本発明
の方法で形成することができる。
の代りに他の構造の滑り層を有する滑り軸受要素
も本発明によるなじみ層を備えるために使用する
ことができる。たとえば滑り軸受要素の滑り層を
混合分離しやすい懸濁合金から形成し、これをた
とえば遠心鋳造または肉盛によつて被覆し、支持
層とともに機械的に圧縮することができる。この
懸濁合金はとくにアルミニウム−鉛系が有利であ
る。このような滑り層の表面になじみ層を本発明
の方法で形成することができる。
本発明のなじみ層の他の適用例は滑り層がホワ
イトメタルによつて形成されている滑り軸受要素
である。このホワイトメタルは３元合金としてス
ズ10〜20％、銅６〜10％、残部鉛、とくにスズ16
％、銅８％、残部鉛よりなり、その際スズはつね
に銅より６〜８％大きい質量成分でなければなら
ない。このような滑り層の上にも本発明のなじみ
層を形成することができる。
イトメタルによつて形成されている滑り軸受要素
である。このホワイトメタルは３元合金としてス
ズ10〜20％、銅６〜10％、残部鉛、とくにスズ16
％、銅８％、残部鉛よりなり、その際スズはつね
に銅より６〜８％大きい質量成分でなければなら
ない。このような滑り層の上にも本発明のなじみ
層を形成することができる。
本発明のなじみ層のもう１つの例は硬い薄い層
の場合であり、たとえば少し軟い金属材料の層で
支持されたスズを含む硬い合金からなる薄い層を
有する軸受要素の場合である。このような場合こ
の層はスズ含量約30〜90重量％のニツケル−スズ
合金からなり、最大約0.01mmとくに約0.005〜0.01
mmの厚さを有し、ブリネル硬度約４〜30Kg／mm2の
軸受材料からなる厚さ最大0.05mmとくに0.005〜
0.015mmの滑り層で蔽われる。この場合にもこの
層の上に本発明によるなじみ層を形成することが
できる。
の場合であり、たとえば少し軟い金属材料の層で
支持されたスズを含む硬い合金からなる薄い層を
有する軸受要素の場合である。このような場合こ
の層はスズ含量約30〜90重量％のニツケル−スズ
合金からなり、最大約0.01mmとくに約0.005〜0.01
mmの厚さを有し、ブリネル硬度約４〜30Kg／mm2の
軸受材料からなる厚さ最大0.05mmとくに0.005〜
0.015mmの滑り層で蔽われる。この場合にもこの
層の上に本発明によるなじみ層を形成することが
できる。
第３，４および５図に示すように本発和の層は
常用３元系の層よりはるかに良好なならし運転お
よび摩耗挙動を示す。さらに電流密度および電解
液濃度に応じて1μｍの厚さを１〜２分で製造で
きることにより自動装置の周期に完全に適合す
る。ならし運転期に１組の摩擦要素をマイクロ幾
何学的になじませる目的のほかに、酸化物層は複
合摩擦の範囲で有利に摩耗を著しく低下するよう
に作用する。さらにこの層は全面的腐食保護機能
を果すことが明らかになつた。たとえば常用の３
元系滑り層では普通に現れる指痕が見えず、かつ
軸受ブツシ長期貯蔵の際鉛の塩基性硫化物からな
る黒斑も発生しない。
常用３元系の層よりはるかに良好なならし運転お
よび摩耗挙動を示す。さらに電流密度および電解
液濃度に応じて1μｍの厚さを１〜２分で製造で
きることにより自動装置の周期に完全に適合す
る。ならし運転期に１組の摩擦要素をマイクロ幾
何学的になじませる目的のほかに、酸化物層は複
合摩擦の範囲で有利に摩耗を著しく低下するよう
に作用する。さらにこの層は全面的腐食保護機能
を果すことが明らかになつた。たとえば常用の３
元系滑り層では普通に現れる指痕が見えず、かつ
軸受ブツシ長期貯蔵の際鉛の塩基性硫化物からな
る黒斑も発生しない。
Ｘ線回折試験により、電気化学的に製造した層
にモリブデンの次の酸化物が試験条件に応じて認
められる： (1) Mo5O8（OH）8 (4) Mo9O26 (2) MoO（OH）3 (5) Mo17O47 (3) Mo4O11 (6) Mo9O26 ベース金属に固着した最高の均一な酸化物層は
次記の電解液および条件から得られる： （NH4）6Mo7O24・4H2O 10〜20ｇ／ NH4NO3 15〜30ｇ／ ｉ 1.5〜2.0A／ｄm2 温 度 35〜40℃ 時 間 1.5〜2.0min 陽 極 レマナイト PH ５〜６ 反 応 陰極 本発明のなじみ層はヘプタモリブデン酸アンモ
ニウム（NH4）6Mo7O24・4H2O10ｇ／および硝
酸アンモニウムNH4NO315ｇ／からなる温度
40℃の水性浴中で2A／ｄm2の電流密度で２分の
陰極電解によつて得られ、この層はほぼモリブデ
ンの酸化物および水酸化物からなる。この層はモ
ザイク状（マイクロクラツク）に形成され、した
がつて毛管効果を有し、Ｘ線分析によれば主とし
て無定形である。個個のモザイク構成単位の大き
さは電流密度、温度、（NH4）6Mo7O24・4H2Oの
濃度および処理時間により異なる。
にモリブデンの次の酸化物が試験条件に応じて認
められる： (1) Mo5O8（OH）8 (4) Mo9O26 (2) MoO（OH）3 (5) Mo17O47 (3) Mo4O11 (6) Mo9O26 ベース金属に固着した最高の均一な酸化物層は
次記の電解液および条件から得られる： （NH4）6Mo7O24・4H2O 10〜20ｇ／ NH4NO3 15〜30ｇ／ ｉ 1.5〜2.0A／ｄm2 温 度 35〜40℃ 時 間 1.5〜2.0min 陽 極 レマナイト PH ５〜６ 反 応 陰極 本発明のなじみ層はヘプタモリブデン酸アンモ
ニウム（NH4）6Mo7O24・4H2O10ｇ／および硝
酸アンモニウムNH4NO315ｇ／からなる温度
40℃の水性浴中で2A／ｄm2の電流密度で２分の
陰極電解によつて得られ、この層はほぼモリブデ
ンの酸化物および水酸化物からなる。この層はモ
ザイク状（マイクロクラツク）に形成され、した
がつて毛管効果を有し、Ｘ線分析によれば主とし
て無定形である。個個のモザイク構成単位の大き
さは電流密度、温度、（NH4）6Mo7O24・4H2Oの
濃度および処理時間により異なる。
これらの例のほか本発明のなじみ層およびその
製法は滑りおよび軸受要素のほとんどすべての公
知の層の上に設けることが可能である。
製法は滑りおよび軸受要素のほとんどすべての公
知の層の上に設けることが可能である。
第１図は本発明による２つ割滑り軸受の斜視
図、第２図は第１図Ａ−Ｂ線断面図、第３図、第
４図および第５図はそれぞれ肉厚減少、発熱温
度、摩擦係数と静負荷の関係を３種の滑り軸受に
ついて示すグラフである。 １……なじみ層、２……滑り層、３……拡散遮
断層、４……ベース層、５……支持体。
図、第２図は第１図Ａ−Ｂ線断面図、第３図、第
４図および第５図はそれぞれ肉厚減少、発熱温
度、摩擦係数と静負荷の関係を３種の滑り軸受に
ついて示すグラフである。 １……なじみ層、２……滑り層、３……拡散遮
断層、４……ベース層、５……支持体。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ モリブデン酸アンモニウムを含む浴から陰極
に析出したモリブデンの酸化物からなる表面層を
有する、きわめて高い表面圧力および（または）
摩擦もしくは摩耗および（または）高温を負荷し
うる滑り要素において、酸化モリブデン層が滑り
要素の滑り面に均一なマイクロクラツク（モザイ
ク）構造を有するなじみ層１として形成され、か
つ0.0005〜0.003mmの厚さを有することを特徴と
する滑り要素。 ２ モリブデン酸アンモニウムを含む浴から陰極
に析出したモリブデンの酸化物からなる表面層を
有する、きわめて高い表面圧力および（または）
摩擦もしくは摩耗および（または）高温を負荷し
うる滑り要素の製法において、あらかじめ製造し
た滑り要素を、その滑り面に0.0005〜0.003mm厚
さのなじみ層を製造するため、ヘプタモリブデン
酸アンモニウムおよび硝酸アンモニウムの水性浴
中で、陰極電解処理することを特徴とする滑り要
素の製法。 ３ 陰極電解を（NH4）6Mo7O24・4H2O10〜20
ｇ／およびNH4NO315〜30ｇ／を含む35〜
40℃の浴中で1.5〜2.0A／ｄm2の電流密度で1.5〜
2.0minの時間にわたつて行う特許請求の範囲第
２項記載の製法。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2926708A DE2926708C2 (de) | 1979-07-03 | 1979-07-03 | Gleitelement, das mit extrem hohem Flächendruck und bzw. oder Reibung bzw. Verschleiß und bzw. oder hoher Temperatur beanspruchbar ist, und Verfahren zu seiner Herstellung |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS569389A JPS569389A (en) | 1981-01-30 |
| JPS63518B2 true JPS63518B2 (ja) | 1988-01-07 |
Family
ID=6074729
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7087480A Granted JPS569389A (en) | 1979-07-03 | 1980-05-29 | Production of member having layer compatible with load accompanying extremely high surface pressure and * or friction or friction and * or high temperature |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4363854A (ja) |
| JP (1) | JPS569389A (ja) |
| AR (1) | AR225926A1 (ja) |
| AT (1) | AT369047B (ja) |
| BR (1) | BR8004131A (ja) |
| DE (1) | DE2926708C2 (ja) |
| ES (1) | ES8103204A1 (ja) |
| FR (1) | FR2461026A1 (ja) |
| GB (1) | GB2054648B (ja) |
| IT (1) | IT1131295B (ja) |
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