JPS6356019B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6356019B2 JPS6356019B2 JP56067877A JP6787781A JPS6356019B2 JP S6356019 B2 JPS6356019 B2 JP S6356019B2 JP 56067877 A JP56067877 A JP 56067877A JP 6787781 A JP6787781 A JP 6787781A JP S6356019 B2 JPS6356019 B2 JP S6356019B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- steel
- molten steel
- sio
- tundish
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
この発明は鋼の連続鋳造において、タンデイツ
シユ内の湯面もしくは鋳型内の湯面を被覆するた
めのパウダに関するものである。 周知のように鋼の連続鋳造においては取鍋から
鋳型に溶鋼を注入するにあたつて、取鍋から一旦
中間容器（タンデイツシユ）に注湯し、そのタン
デイツシユから鋳型へ注湯するのが通常である。
タンデイツシユにおいては、溶鋼湯面の温度低下
を防止するとともに、湯面に浮遊する脱酸生成物
やスカムと称される空気酸化物、あるいは転炉ス
ラグ等が混合した浮遊物等を吸収するかまたは希
釈して比較的無害なものに変化させ、併せて溶鋼
中に懸濁する非金属介在物を吸着する等の目的か
ら、酸化物粉を主体とするパウダによつて溶鋼湯
面を被覆することが行なわれている。また鋳型に
おいても、上記同様な目的、および鋳片と鋳型内
壁面との間を潤滑する目的から前記同様に酸化物
粉を主体とするパウダで湯面を被覆することが行
なわれている。このような湯面被覆用のパウダと
しては、前述の目的を効率良く達成するため、粘
性、軟化温度、滓化温度、流動性、塩基度等の諸
物性を適正に調整する必要があり、またパウダの
成分系として耐火レンガやタンデイツシユノズル
等の溶損を生じ難いものに調整しなければならな
い。これらの観点から従来の連続鋳造に使用され
るパウダとしては、CaO―SiO2―Al2O3を母材と
し、それにCaF2，NaFなどのフラツクス成分、
骨材としての炭素を適量配合して塩基度を0.8〜
1.3、軟化温度を1050〜1250℃、粘度を使用目的
に応じて2.5〜100ポアズ（1300℃）に調整したも
のが一般的である。 ところで一般にAl含有量の高い溶鋼では、溶
鋼中のAlと溶鋼湯面に浮遊する前述のような浮
遊物中のMnO，FeO，Fe2O3，SiO2，P2O5等の
還元され易い酸化物との間の還元反応により
Al2O3が生成され、このAl2O3が溶鋼中に分散し
て懸濁され、溶鋼汚染の原因となることが知られ
ている。そこで前述のようなパウダを特に浮遊物
量が多いタンデイツシユにおいて使用すれば、こ
れらの浮遊物が希釈されて前述の還元反応による
Al2O3の生成量が低減されて、清浄度が向上する
効果が得られる。しかしながら、より高い清浄度
が要求される深絞り用Alキルド鋼板や曲げ加工
用の低炭素Alキルド鋼等においては、前述のよ
うなパウダを使用しても充分に満足できる程度の
高い清浄度が得られていないのが実情である。そ
してまたこれらのAlキルド鋼の連続鋳造におい
ては、タンデイツシユから鋳型へ溶鋼を注入する
ためのイマージヨンノズル（タンデイツシユノズ
ル）内にAl2O3等の非金属介在物が付着・凝固し
てそのノズルが閉塞することが多いが、前述のよ
うなパウダを用いた場合でもその問題が根本的に
解決されていないのが実情である。一方、Alを
殆ど含有しないSi―Mnを主体とするキルド鋼
（Al≦0.01％）の場合、Al含有量が著しく小さい
ためAlと前述のような湯面浮遊物との間の還元
反応によりAl2O3が生成されるおそれは少ないと
考えられるが、それにもかかわらず、得られた鋼
中には依然としてMnO―SiO2，3MnO―Al2O3―
3SiO2をはじめCaO―Al2O3等の非金属介在物が
微量残留し、そのため酸素値を一定限界内に抑え
ることが困難となることがあり、またこの種の
Al含有量が少ないキルド鋼でも前記同様に非金
属介在物の付着によるタンデイツシユノズルの閉
塞が発生することがあつた。 この発明は以上の事情に鑑みてなされたもの
で、ノズル閉塞を有効に防止するとともに非金属
介在物の少ない鋳片を得ることができる連続鋳造
湯面被覆用パウダを提供することを目的とするも
のである。 本発明者が前述の問題について種々検討したと
ころ、前述のような問題が発生するのは、根本的
に従来のパウダの成分に問題があること、および
パウダの非金属介在物に対する吸着能が未だ充分
でないことに起因していることを知見した。すな
わち、従来のパウダを用いたAlキルド鋼の連続
鋳造では、パウダ中のSiO2と溶鋼中のAlとの反
応が生じてAl2O3が生成され、したがつてスカム
等の浮遊物をパウダで希釈できても、そのパウダ
中のSiO2分が多ければ、 Al＋SiO2→Al2O3＋Si などの反応が生じてしまい、結局はAl2O3等の非
金属介在物をある程度以上減少させることが困難
であることを知見した。また、Al含有量が少な
いSi―Mnキルド鋼においてもAl2O3、CaO―
Al2O3等の付着・堆積によりノズル閉塞が生じて
いることから、従来のパウダでは介在物の吸収が
未だ充分でないことが判明した。これらの点か
ら、本発明者等は従来のCaO―SiO2―Al2O3主体
のパウダ組成から、CaO―Al2O3主体、すなわち
SiO2成分を極力減少させた組成のパウダとして、
パウダ中のSiO2による反応の発生を防止し、か
つこれに適当な量のＣ，CaF2，Na2O，MgOを
配合して粘性、滓化性、流動性等の物性を適正に
調整して、介在物吸収性能を従来よりも良好にし
たパウダを開発するに至つたのである。 具体的には、この発明の湯面被覆用のパウダ
は、CaO40％を越え60％以下、Al2O320〜40％、
MgO0.5％以上5.0未満、C0.5〜2.0％、Na2O0.1〜
5.0％、CaF21〜10％を含有しかつSiO2を7.0％以
下に規制したものである。 以下この発明の連続鋳造湯面被覆用パウダをよ
り詳細に説明する。 この発明のパウダはその組成を前述のように定
めて、軟化温度が1200〜1300℃、粘度が１〜10ポ
アズ（1300℃）の範囲内となるようにしたもので
ある。このパウダの組成の成分限定理由は次の通
りである。 CaOおよびAl2O3はこの発明のパウダの主成分
であり、CaOを40％を越え60％以下、Al2O3を20
〜40％の範囲内で配合することによつて、パウダ
に必要な非金属介在物吸着能、粘性、軟化温度、
塩基度等の特性を持たせることができる。これら
の特性はCaF2，Na2O等によつても変えることが
できるが、これらの含有量はCaOやAl2O3よりも
少ないから大幅な変更は困難であり、したがつて
CaOおよびAl2O3の配合量によつて最適な特性を
確保する。なおAl2O3の配合量が過剰であれば非
金属介在物の吸着能が悪くなり、パウダの粘性が
特に大きく（すなわち硬く）なり易いから、前述
のように40％以下に抑える。 MgO，Na2OおよびCaF2はいずれもパウダの
前述の特性のほか、流動性や滓化温度などを微妙
に調整するために必要な成分であるが、MgOの
添加量が過剰であればパウダが硬くなり、また
Na2O，CaF2が過剰であれば逆に軟らかくなり過
ぎて、耐火レンガを溶損させ易くなつたりあるい
は溶鋼中に巻込まれ易くなつたりするほか、溶鋼
中のAlとパウダ中のSiO2やMnOとの反応が活発
になつて溶鋼中のAl2O3系の非金属介在物が増加
するおそれがあり、したがつてこれらの上限を前
述のように定める必要がある。またこれらの添加
量が過少であればパウダの特性を適正に調整する
ことが困難となるためそれぞれの添加量の下限を
前述のように定めている。またＣはパウダの滓化
時間、軟化温度等を調整するための骨材成分であ
つて、添加量が過剰であればパウダの溶融特性が
悪化し、少な過ぎれば溶融過多となつて支障を来
たすから、TC（総炭素量）として前述のように
0.5〜2.0％の範囲内に定める。 一方、SiO2はこの発明のパウダにおいては可
乃的に少ないことが望ましく、斯くすることによ
つて前述のように溶鋼中のAlとパウダ中のSiO2
との反応による溶鋼中へのAl2O3の増加を防止す
ることができるのである。しかしながらCaOや
Al2O3だけでは軟化温度等の特性を適当に維持す
ることが困難なこともあり、例えばCaOとAl2O3
との比が１：１であれば軟化温度が自ずと低くな
るが、両者の比がいずれかにずれれば軟化温度が
高くなつてしまい、このような場合にはCaF2や
Na2Oのみならず、SiO2を少量（通常は0.2％以
上）添加して調整することもある。但しSiO2が
７％を越えれば前述のAl2O3増加防止効果がほと
んど得られなくなつてしまうから、SiO2を添加
する場合でもその最大量は７％以下に規制する必
要がある。 上述のようにこの発明のパウダは、SiO2を抑
制して、CaOおよAl2O3を主体とし、かつフラツ
クスとしてのCaF2およびNa2O、骨材としての
Ｃ、およびMgOをそれぞれ少量配合したもので
あり、それぞれの添加量を前述の範囲とすること
によつて、パウダの溶融特性や粘性を適正に調整
し、パウダの非金属介在物吸着能、あるいは連続
鋳造時の鋳型と鋳片との間の潤滑能等を充分に高
め、かつ溶鋼中のAlとパウダ中のSiO2等との反
応による溶鋼中のAl2O3の増加を防止するもので
ある。なおパウダの成分としては上述のほか、少
量のFe2O3，MnO等を添加しても良いが、これ
らはあくまで微量成分であり、基本的組成は前述
の通りである。 上述のようなこの発明のパウダは、連続鋳造に
おけるタンデイツシユの湯面被覆、および鋳型内
湯面のいずれにも使用可能であるが、その使用箇
所によつて若干特性を変えることが望ましく、例
えば鋳型においては鋳型内壁面と鋳片との間の潤
滑性を重視して軟化温度および粘性をやや小さく
し、一方タンデイツシユにおいては取鍋からの溶
鋼注入量によつてパウダが巻込まれないよう粘性
をやや高くすることが望ましい。 なおこの発明のパウダは、Al2O3の吸着量が増
しても固化せず、粘性が殆ど変化しないから、
Al2O3の吸着能力が長時間低下しない特徴も備え
ている。 次にこの発明のパウダを鋼の連続鋳造に実際に
使用した実験例を記す。 先ず、予備実験として低炭素Alキルド冷延鋼
板を製造する際の連続鋳造タンデイツシユにこの
発明のパウダを使用したところ、製品板（冷延鋼
板）を加工する際の大型介在物に起因するベンド
不良は従来の組成のパウダを用いた場合と比較し
て格段に減少し、またタンデイツシユノズル内の
介在物付着量も格段に減少した。但しこの実験で
用いたこの発明のパウダの具体的組成は、CaO51
％、Al2O335％、SiO22.0％、Na2O2.5％、
CaF23.5％、MgO3.8％、TC1.8％である。この予
備実験における連続鋳造の鋳込条件は従来と同じ
であることから、上述の効果は単純にパウダの組
成のみによる効果であり、この効果から、溶鋼中
のAlとパウダ中のSiO2との反応によるAl2O3の生
成がこの発明のパウダでは殆ど生じていないこと
が推察される。 次いで上述の予備実験の結果を踏まえて、Al
含有量が高い缶用の深絞り用低炭素Alキルド冷
延鋼板（Al0.080％）製造の際の連続鋳造、およ
びAl含有量が0.007〜0.009％と低いSUS430鋼の
連続鋳造において、この発明のパウダをタンデイ
ツシユと鋳型との双方、もしくはいずれか一方に
使用した実験を行ない、併せて従来のパウダを用
いた実験を行つた。但しこの発明のパウダとして
は次の第１表のパウダ番号A1，A2，A3の３種の
組成のものを用い、従来のパウダとしては同じく
第１表のパウダ番号Ｂに示す組成のものを用い
た。この実験のうち、深絞り用低炭素Alキルド
鋼については、最終製品すなわち冷延および深絞
りにより得られた缶について、Al2O3もしくは
CaO―Al2O3に起因する缶表面の線状欠陥発生率
と、連続鋳造時のタンデイツシユノズル閉塞発生
率とを調べ、またAl0.01％以下のSUS430鋼につ
いては鋼中酸素値を測定することによつて溶鋼中
の微細介在物の吸収能を調べた。これらの結果を
第２表に示す。
シユ内の湯面もしくは鋳型内の湯面を被覆するた
めのパウダに関するものである。 周知のように鋼の連続鋳造においては取鍋から
鋳型に溶鋼を注入するにあたつて、取鍋から一旦
中間容器（タンデイツシユ）に注湯し、そのタン
デイツシユから鋳型へ注湯するのが通常である。
タンデイツシユにおいては、溶鋼湯面の温度低下
を防止するとともに、湯面に浮遊する脱酸生成物
やスカムと称される空気酸化物、あるいは転炉ス
ラグ等が混合した浮遊物等を吸収するかまたは希
釈して比較的無害なものに変化させ、併せて溶鋼
中に懸濁する非金属介在物を吸着する等の目的か
ら、酸化物粉を主体とするパウダによつて溶鋼湯
面を被覆することが行なわれている。また鋳型に
おいても、上記同様な目的、および鋳片と鋳型内
壁面との間を潤滑する目的から前記同様に酸化物
粉を主体とするパウダで湯面を被覆することが行
なわれている。このような湯面被覆用のパウダと
しては、前述の目的を効率良く達成するため、粘
性、軟化温度、滓化温度、流動性、塩基度等の諸
物性を適正に調整する必要があり、またパウダの
成分系として耐火レンガやタンデイツシユノズル
等の溶損を生じ難いものに調整しなければならな
い。これらの観点から従来の連続鋳造に使用され
るパウダとしては、CaO―SiO2―Al2O3を母材と
し、それにCaF2，NaFなどのフラツクス成分、
骨材としての炭素を適量配合して塩基度を0.8〜
1.3、軟化温度を1050〜1250℃、粘度を使用目的
に応じて2.5〜100ポアズ（1300℃）に調整したも
のが一般的である。 ところで一般にAl含有量の高い溶鋼では、溶
鋼中のAlと溶鋼湯面に浮遊する前述のような浮
遊物中のMnO，FeO，Fe2O3，SiO2，P2O5等の
還元され易い酸化物との間の還元反応により
Al2O3が生成され、このAl2O3が溶鋼中に分散し
て懸濁され、溶鋼汚染の原因となることが知られ
ている。そこで前述のようなパウダを特に浮遊物
量が多いタンデイツシユにおいて使用すれば、こ
れらの浮遊物が希釈されて前述の還元反応による
Al2O3の生成量が低減されて、清浄度が向上する
効果が得られる。しかしながら、より高い清浄度
が要求される深絞り用Alキルド鋼板や曲げ加工
用の低炭素Alキルド鋼等においては、前述のよ
うなパウダを使用しても充分に満足できる程度の
高い清浄度が得られていないのが実情である。そ
してまたこれらのAlキルド鋼の連続鋳造におい
ては、タンデイツシユから鋳型へ溶鋼を注入する
ためのイマージヨンノズル（タンデイツシユノズ
ル）内にAl2O3等の非金属介在物が付着・凝固し
てそのノズルが閉塞することが多いが、前述のよ
うなパウダを用いた場合でもその問題が根本的に
解決されていないのが実情である。一方、Alを
殆ど含有しないSi―Mnを主体とするキルド鋼
（Al≦0.01％）の場合、Al含有量が著しく小さい
ためAlと前述のような湯面浮遊物との間の還元
反応によりAl2O3が生成されるおそれは少ないと
考えられるが、それにもかかわらず、得られた鋼
中には依然としてMnO―SiO2，3MnO―Al2O3―
3SiO2をはじめCaO―Al2O3等の非金属介在物が
微量残留し、そのため酸素値を一定限界内に抑え
ることが困難となることがあり、またこの種の
Al含有量が少ないキルド鋼でも前記同様に非金
属介在物の付着によるタンデイツシユノズルの閉
塞が発生することがあつた。 この発明は以上の事情に鑑みてなされたもの
で、ノズル閉塞を有効に防止するとともに非金属
介在物の少ない鋳片を得ることができる連続鋳造
湯面被覆用パウダを提供することを目的とするも
のである。 本発明者が前述の問題について種々検討したと
ころ、前述のような問題が発生するのは、根本的
に従来のパウダの成分に問題があること、および
パウダの非金属介在物に対する吸着能が未だ充分
でないことに起因していることを知見した。すな
わち、従来のパウダを用いたAlキルド鋼の連続
鋳造では、パウダ中のSiO2と溶鋼中のAlとの反
応が生じてAl2O3が生成され、したがつてスカム
等の浮遊物をパウダで希釈できても、そのパウダ
中のSiO2分が多ければ、 Al＋SiO2→Al2O3＋Si などの反応が生じてしまい、結局はAl2O3等の非
金属介在物をある程度以上減少させることが困難
であることを知見した。また、Al含有量が少な
いSi―Mnキルド鋼においてもAl2O3、CaO―
Al2O3等の付着・堆積によりノズル閉塞が生じて
いることから、従来のパウダでは介在物の吸収が
未だ充分でないことが判明した。これらの点か
ら、本発明者等は従来のCaO―SiO2―Al2O3主体
のパウダ組成から、CaO―Al2O3主体、すなわち
SiO2成分を極力減少させた組成のパウダとして、
パウダ中のSiO2による反応の発生を防止し、か
つこれに適当な量のＣ，CaF2，Na2O，MgOを
配合して粘性、滓化性、流動性等の物性を適正に
調整して、介在物吸収性能を従来よりも良好にし
たパウダを開発するに至つたのである。 具体的には、この発明の湯面被覆用のパウダ
は、CaO40％を越え60％以下、Al2O320〜40％、
MgO0.5％以上5.0未満、C0.5〜2.0％、Na2O0.1〜
5.0％、CaF21〜10％を含有しかつSiO2を7.0％以
下に規制したものである。 以下この発明の連続鋳造湯面被覆用パウダをよ
り詳細に説明する。 この発明のパウダはその組成を前述のように定
めて、軟化温度が1200〜1300℃、粘度が１〜10ポ
アズ（1300℃）の範囲内となるようにしたもので
ある。このパウダの組成の成分限定理由は次の通
りである。 CaOおよびAl2O3はこの発明のパウダの主成分
であり、CaOを40％を越え60％以下、Al2O3を20
〜40％の範囲内で配合することによつて、パウダ
に必要な非金属介在物吸着能、粘性、軟化温度、
塩基度等の特性を持たせることができる。これら
の特性はCaF2，Na2O等によつても変えることが
できるが、これらの含有量はCaOやAl2O3よりも
少ないから大幅な変更は困難であり、したがつて
CaOおよびAl2O3の配合量によつて最適な特性を
確保する。なおAl2O3の配合量が過剰であれば非
金属介在物の吸着能が悪くなり、パウダの粘性が
特に大きく（すなわち硬く）なり易いから、前述
のように40％以下に抑える。 MgO，Na2OおよびCaF2はいずれもパウダの
前述の特性のほか、流動性や滓化温度などを微妙
に調整するために必要な成分であるが、MgOの
添加量が過剰であればパウダが硬くなり、また
Na2O，CaF2が過剰であれば逆に軟らかくなり過
ぎて、耐火レンガを溶損させ易くなつたりあるい
は溶鋼中に巻込まれ易くなつたりするほか、溶鋼
中のAlとパウダ中のSiO2やMnOとの反応が活発
になつて溶鋼中のAl2O3系の非金属介在物が増加
するおそれがあり、したがつてこれらの上限を前
述のように定める必要がある。またこれらの添加
量が過少であればパウダの特性を適正に調整する
ことが困難となるためそれぞれの添加量の下限を
前述のように定めている。またＣはパウダの滓化
時間、軟化温度等を調整するための骨材成分であ
つて、添加量が過剰であればパウダの溶融特性が
悪化し、少な過ぎれば溶融過多となつて支障を来
たすから、TC（総炭素量）として前述のように
0.5〜2.0％の範囲内に定める。 一方、SiO2はこの発明のパウダにおいては可
乃的に少ないことが望ましく、斯くすることによ
つて前述のように溶鋼中のAlとパウダ中のSiO2
との反応による溶鋼中へのAl2O3の増加を防止す
ることができるのである。しかしながらCaOや
Al2O3だけでは軟化温度等の特性を適当に維持す
ることが困難なこともあり、例えばCaOとAl2O3
との比が１：１であれば軟化温度が自ずと低くな
るが、両者の比がいずれかにずれれば軟化温度が
高くなつてしまい、このような場合にはCaF2や
Na2Oのみならず、SiO2を少量（通常は0.2％以
上）添加して調整することもある。但しSiO2が
７％を越えれば前述のAl2O3増加防止効果がほと
んど得られなくなつてしまうから、SiO2を添加
する場合でもその最大量は７％以下に規制する必
要がある。 上述のようにこの発明のパウダは、SiO2を抑
制して、CaOおよAl2O3を主体とし、かつフラツ
クスとしてのCaF2およびNa2O、骨材としての
Ｃ、およびMgOをそれぞれ少量配合したもので
あり、それぞれの添加量を前述の範囲とすること
によつて、パウダの溶融特性や粘性を適正に調整
し、パウダの非金属介在物吸着能、あるいは連続
鋳造時の鋳型と鋳片との間の潤滑能等を充分に高
め、かつ溶鋼中のAlとパウダ中のSiO2等との反
応による溶鋼中のAl2O3の増加を防止するもので
ある。なおパウダの成分としては上述のほか、少
量のFe2O3，MnO等を添加しても良いが、これ
らはあくまで微量成分であり、基本的組成は前述
の通りである。 上述のようなこの発明のパウダは、連続鋳造に
おけるタンデイツシユの湯面被覆、および鋳型内
湯面のいずれにも使用可能であるが、その使用箇
所によつて若干特性を変えることが望ましく、例
えば鋳型においては鋳型内壁面と鋳片との間の潤
滑性を重視して軟化温度および粘性をやや小さく
し、一方タンデイツシユにおいては取鍋からの溶
鋼注入量によつてパウダが巻込まれないよう粘性
をやや高くすることが望ましい。 なおこの発明のパウダは、Al2O3の吸着量が増
しても固化せず、粘性が殆ど変化しないから、
Al2O3の吸着能力が長時間低下しない特徴も備え
ている。 次にこの発明のパウダを鋼の連続鋳造に実際に
使用した実験例を記す。 先ず、予備実験として低炭素Alキルド冷延鋼
板を製造する際の連続鋳造タンデイツシユにこの
発明のパウダを使用したところ、製品板（冷延鋼
板）を加工する際の大型介在物に起因するベンド
不良は従来の組成のパウダを用いた場合と比較し
て格段に減少し、またタンデイツシユノズル内の
介在物付着量も格段に減少した。但しこの実験で
用いたこの発明のパウダの具体的組成は、CaO51
％、Al2O335％、SiO22.0％、Na2O2.5％、
CaF23.5％、MgO3.8％、TC1.8％である。この予
備実験における連続鋳造の鋳込条件は従来と同じ
であることから、上述の効果は単純にパウダの組
成のみによる効果であり、この効果から、溶鋼中
のAlとパウダ中のSiO2との反応によるAl2O3の生
成がこの発明のパウダでは殆ど生じていないこと
が推察される。 次いで上述の予備実験の結果を踏まえて、Al
含有量が高い缶用の深絞り用低炭素Alキルド冷
延鋼板（Al0.080％）製造の際の連続鋳造、およ
びAl含有量が0.007〜0.009％と低いSUS430鋼の
連続鋳造において、この発明のパウダをタンデイ
ツシユと鋳型との双方、もしくはいずれか一方に
使用した実験を行ない、併せて従来のパウダを用
いた実験を行つた。但しこの発明のパウダとして
は次の第１表のパウダ番号A1，A2，A3の３種の
組成のものを用い、従来のパウダとしては同じく
第１表のパウダ番号Ｂに示す組成のものを用い
た。この実験のうち、深絞り用低炭素Alキルド
鋼については、最終製品すなわち冷延および深絞
りにより得られた缶について、Al2O3もしくは
CaO―Al2O3に起因する缶表面の線状欠陥発生率
と、連続鋳造時のタンデイツシユノズル閉塞発生
率とを調べ、またAl0.01％以下のSUS430鋼につ
いては鋼中酸素値を測定することによつて溶鋼中
の微細介在物の吸収能を調べた。これらの結果を
第２表に示す。
【表】
【表】
但し第２表中において線状欠陥発生率指数およ
びノズル閉塞発生率指数はそれぞれ従来パウダを
タンデイツシユおよび鋳型に用いた実験番号６に
おける各発生率を100として指数化した値を示す。
またSUS430鋼の鋼中酸素値は100例の平均値を
示す。 また第２表において、実験番号１〜３はそれぞ
れタンデイツシユと鋳型との双方にこの発明のパ
ウダA1〜A3を使用した例であるが、これらのパ
ウダA1〜A3は第１表に示すようにそれぞれSiO2
含有量が異なるものである。一方、実験番号４は
この発明のパウダA1をタンデイツシユのみに使
用し、実験番号５はこの発明のパウダA1を鋳型
のみに使用したものである。 第２表に示される結果から、この発明のパウダ
を用いればAl2O3クラスタあるいはCaO―Al2O3
系の大型介在物に起因して発生する線状欠陥が減
少することが明らかであり、またその効果はパウ
ダのSiO2含有量が少ない程顕著となり、しかも
タンデイツシユと鋳型との双方に同時に使用すれ
ば、いずれか一方のみに使用した場合よりも顕著
となる。一方、ノズル閉塞発生率も同様な傾向と
なる。但しこの場合のノズルはタンデイツシユと
鋳型との間のものであるから、鋳型のみにこの発
明のパウダを使用してもノズル閉塞発生率低減効
果は得られない。またAl含有量が0.007〜0.009％
の範囲にあるSUS430鋼の鋼中酸素値もこの発明
のパウダを使用することによつて著しく低下して
清浄度が向上すること、換言すればこの発明のパ
ウダの微細介在物吸収能が高いことが明らかであ
る。 以上の説明で明らかなようにこの発明の連続鋳
造湯面被覆用パウダによれば、溶鋼中のAlとパ
ウダ中のSiO2等との反応により溶鋼中のAl2O3が
増加することが防止され、したがつてタンデイツ
シユに使用すればAl2O3の付着・堆積に起因する
タンデイツシユノズルの閉塞を可及的に防止で
き、また上述のようにAl2O3の増加が防止される
こととその他微細介在物の吸収能が従来のパウダ
よりも格段に高いこととが相俟つて、タンデイツ
シユおよび鋳型の双方または一方に使用すれば鋳
片の清浄度が従来よりも格段に良好となつて製品
の欠陥発生率が減少するとともに、鋼中酸素量が
減少する等、各種の効果が得られる。
びノズル閉塞発生率指数はそれぞれ従来パウダを
タンデイツシユおよび鋳型に用いた実験番号６に
おける各発生率を100として指数化した値を示す。
またSUS430鋼の鋼中酸素値は100例の平均値を
示す。 また第２表において、実験番号１〜３はそれぞ
れタンデイツシユと鋳型との双方にこの発明のパ
ウダA1〜A3を使用した例であるが、これらのパ
ウダA1〜A3は第１表に示すようにそれぞれSiO2
含有量が異なるものである。一方、実験番号４は
この発明のパウダA1をタンデイツシユのみに使
用し、実験番号５はこの発明のパウダA1を鋳型
のみに使用したものである。 第２表に示される結果から、この発明のパウダ
を用いればAl2O3クラスタあるいはCaO―Al2O3
系の大型介在物に起因して発生する線状欠陥が減
少することが明らかであり、またその効果はパウ
ダのSiO2含有量が少ない程顕著となり、しかも
タンデイツシユと鋳型との双方に同時に使用すれ
ば、いずれか一方のみに使用した場合よりも顕著
となる。一方、ノズル閉塞発生率も同様な傾向と
なる。但しこの場合のノズルはタンデイツシユと
鋳型との間のものであるから、鋳型のみにこの発
明のパウダを使用してもノズル閉塞発生率低減効
果は得られない。またAl含有量が0.007〜0.009％
の範囲にあるSUS430鋼の鋼中酸素値もこの発明
のパウダを使用することによつて著しく低下して
清浄度が向上すること、換言すればこの発明のパ
ウダの微細介在物吸収能が高いことが明らかであ
る。 以上の説明で明らかなようにこの発明の連続鋳
造湯面被覆用パウダによれば、溶鋼中のAlとパ
ウダ中のSiO2等との反応により溶鋼中のAl2O3が
増加することが防止され、したがつてタンデイツ
シユに使用すればAl2O3の付着・堆積に起因する
タンデイツシユノズルの閉塞を可及的に防止で
き、また上述のようにAl2O3の増加が防止される
こととその他微細介在物の吸収能が従来のパウダ
よりも格段に高いこととが相俟つて、タンデイツ
シユおよび鋳型の双方または一方に使用すれば鋳
片の清浄度が従来よりも格段に良好となつて製品
の欠陥発生率が減少するとともに、鋼中酸素量が
減少する等、各種の効果が得られる。
Claims (1)
- １ CaO40％を越え60％以下、Al2O320〜40％、
MgO0.5％以上〜5.0％未満、C0.5〜2.0％、
Na2O0.1〜5.0％、CaF21〜10％を含有しかつSiO2
を7.0％以下に規制したことを特徴とする、鋼の
連続鋳造におけるタンデイツシユもしくは鋳型内
の湯面被覆用パウダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6787781A JPS57184563A (en) | 1981-05-06 | 1981-05-06 | Powder for surface coating of molten metal in continuous casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6787781A JPS57184563A (en) | 1981-05-06 | 1981-05-06 | Powder for surface coating of molten metal in continuous casting |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57184563A JPS57184563A (en) | 1982-11-13 |
| JPS6356019B2 true JPS6356019B2 (ja) | 1988-11-07 |
Family
ID=13357573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6787781A Granted JPS57184563A (en) | 1981-05-06 | 1981-05-06 | Powder for surface coating of molten metal in continuous casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57184563A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106457370A (zh) * | 2014-06-24 | 2017-02-22 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 铸造粉末、铸造熔渣以及用于钢铸造的方法 |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6049858A (ja) * | 1983-08-30 | 1985-03-19 | Daido Steel Co Ltd | 造塊方法 |
| US5179997A (en) * | 1991-09-12 | 1993-01-19 | Atlantic Metals Corporation | Process for insulating molten steel during continuous casting |
| AU764954B2 (en) * | 1998-12-08 | 2003-09-04 | Shinagawa Refractories Co., Ltd. | Molding powder for continuous casting of steel and method for continuous casting of steel |
| JP4750985B2 (ja) * | 2001-09-27 | 2011-08-17 | 新日本製鐵株式会社 | 溶鋼表面保温材とそれを用いた鋼の連続鋳造方法 |
| KR100964306B1 (ko) | 2003-07-12 | 2010-06-17 | 두산중공업 주식회사 | 잉곳 표면 개선용 표면미려제 |
| CN102259175B (zh) * | 2011-07-16 | 2013-03-13 | 鞍山市和丰耐火材料有限公司 | 一种钙铝镁质无碳中包覆盖剂的生产方法 |
| JP5965186B2 (ja) * | 2012-03-30 | 2016-08-03 | 日新製鋼株式会社 | 連続鋳造方法 |
| JP6323973B2 (ja) * | 2012-03-30 | 2018-05-16 | 日新製鋼株式会社 | 連続鋳造方法 |
| MY182646A (en) | 2013-08-26 | 2021-01-27 | Nisshin Steel Co Ltd | Continuous casting method |
| EP3040138B1 (en) * | 2013-08-26 | 2019-10-09 | NIPPON STEEL Stainless Steel Corporation | Continuous casting method |
| JP6228524B2 (ja) * | 2013-09-27 | 2017-11-08 | 日新製鋼株式会社 | 連続鋳造方法 |
| CN105312523B (zh) * | 2014-06-24 | 2017-12-19 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种无取向硅钢用中间包覆盖剂 |
| CN106041007A (zh) * | 2016-08-10 | 2016-10-26 | 中南大学 | 一种改进型汽车用中锰钢连铸中间包覆盖剂及其应用 |
| JP6680320B2 (ja) * | 2017-08-25 | 2020-04-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の製造方法および溶鋼を収納した容器への添加用フラックス |
| CN108480579B (zh) * | 2018-06-29 | 2020-01-31 | 西峡县西保冶金材料有限公司 | 一种汽车板钢专用低硅超低碳覆盖剂及其制备方法 |
| CN113894272A (zh) * | 2021-10-08 | 2022-01-07 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 耐蚀合金模铸保护渣 |
| CN114130974B (zh) * | 2021-12-14 | 2023-06-27 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种改善中碳钢表面凹坑麻面的保护渣和方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4893535A (ja) * | 1972-03-13 | 1973-12-04 | ||
| DE2527553C3 (de) * | 1975-06-19 | 1978-08-10 | Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf | Gießpulver für den Strang- und Blockguß |
-
1981
- 1981-05-06 JP JP6787781A patent/JPS57184563A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106457370A (zh) * | 2014-06-24 | 2017-02-22 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 铸造粉末、铸造熔渣以及用于钢铸造的方法 |
| US10486227B2 (en) | 2014-06-24 | 2019-11-26 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Casting powder, casting slag and method for casting steel |
| CN106457370B (zh) * | 2014-06-24 | 2019-12-13 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 铸造粉末、铸造熔渣以及用于钢铸造的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57184563A (en) | 1982-11-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6356019B2 (ja) | ||
| CN105562641B (zh) | 一种高锰高铝钢连铸用结晶器保护渣及其制备方法 | |
| JPH09263820A (ja) | クラスターのないＡｌキルド鋼の製造方法 | |
| CN101629224A (zh) | 一种钢水脱氧改质剂 | |
| US5028257A (en) | Metallurgical flux compositions | |
| US3937269A (en) | Mold powder composition and method for continuously casting employing the same | |
| CN100443215C (zh) | 一种超低碳钢连铸保护渣 | |
| US4286984A (en) | Compositions and methods of production of alloy for treatment of liquid metals | |
| RU2356687C2 (ru) | Шлакообразующая смесь для промежуточного ковша | |
| CN109454210B (zh) | 一种超薄带用双层中间包覆盖剂 | |
| US3607234A (en) | Steel-refining composition containing portland cement and fluorspar | |
| US5876482A (en) | Mould cover for continuous casting of steel, especially very-low-carbon steels | |
| JPH02220746A (ja) | Ｔｉ含有極低炭素鋼の連続鋳造用モールドパウダ | |
| JP3142216B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー | |
| Yan et al. | Mold slags for the continuous casting of ultralow‐carbon steels with improved surface tension and heat transfer | |
| EP0141523B1 (en) | Mold additives for use in continuous casting | |
| JP2003053497A (ja) | 連続鋳造用フラックス | |
| JPH05208250A (ja) | 鋼の連続鋳造用鋳型添加剤 | |
| GB2265564A (en) | Tundish cover layer containing flux ingredients and expandable graphite | |
| JP3004657B2 (ja) | 高アルミニウム含有鋼の鋳造用パウダー及び鋳造法 | |
| JPH0464767B2 (ja) | ||
| JP7219854B2 (ja) | 容器に収容された溶鋼上に添加するフラックス | |
| JPS6344464B2 (ja) | ||
| JPS5914423B2 (ja) | 鋼の溶湯に用いられる耐火材 | |
| JP4121635B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 |