JPS6356181B2 - - Google Patents
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- JPS6356181B2 JPS6356181B2 JP6204283A JP6204283A JPS6356181B2 JP S6356181 B2 JPS6356181 B2 JP S6356181B2 JP 6204283 A JP6204283 A JP 6204283A JP 6204283 A JP6204283 A JP 6204283A JP S6356181 B2 JPS6356181 B2 JP S6356181B2
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Landscapes
- Glass Compositions (AREA)
Description
タングステン−ハロゲンランプはヨーロツパの
自動車業界では古くから使用されており、ここ数
年来、米国自動車業界にも浸透し始めている。こ
のようなランプは従来の密閉ビームランプと比較
して、いくつかの実用的長所：(1)放出される光が
従来のランプによるものより白い；(2)従来のラン
プと同等以上の光を産出させ、なおかつサイズを
かなり小さくすることができる；(3)照度が、タン
グステン−ハロゲンランプの寿命を通じてほぼ一
定である；および(4)タングステン−ハロゲンラン
プは従来の白熱電球よりも作動寿命が相当長い−
を有している。 しかしながら、タングステン−ハロゲンランプ
は標準ランプよりもかなり高い温度（集光域温度
は500゜〜700℃となり得る）で作動するため、当
該ランプに使用されるエンベロープはそれらの温
度において熱的に安定であり、熱変形耐性がなけ
ればならない。エンベロープは融解石英および96
％石英ガラス組成を原料として製造されてきた。
なぜなら、これらの成分はランプ作動温度よりは
るかに高い歪点を示すためである。しかしなが
ら、不利なことに、これらの成分は非常に高価で
あり、標準的な大量生産技術にはそのまま適用で
きない。さらに、これらのガラスは成形しランプ
仕様とすることが困難であり、熱膨脹率が非常に
低いため、リード線をランプ中に導入するために
特別なシーリング工程を必要とする。 したがつて、ランプエンベロープの大量生産に
使用できる融解および成形特性を示すと同時にそ
の使用に必要とされる物理特性を示すガラスを得
るために相当な研究がなされてきた。この組成研
究は主としてアルカリ土類アルミノケイ酸塩系中
のガラスに関するものである。これらの例を以下
に詳細する。 米国特許第3496401号明細書はタングステン−
ヨウ素白熱電球中のエンベロープとして使用する
ために特別に考案されたガラスに関するものであ
る。当該ガラスは熱膨脹率が30〜50×10-7／℃で
あり、歪点が500℃よりも高く、主として（酸化
物換算の重量％として表わされる）、55〜70％の
SiO2、13〜25％のAl2O3、10〜25％のアルカリ土
類金属酸化物および０〜10％のB2O3から成る。
アルカリ金属酸化物は存在しないことが望まし
く、いかなる場合においても合計0.1％を越えな
いようにする。好ましいガラスはBaOを含有し、
B2O3を含有しない。 米国特許第3798491号明細書は、主として（酸
化物換算の重量％で表現される）、59〜70％の
SiO2、10〜20％のAl2O3および7.4〜28％のBaO
から成るガラスエンベロープを有するタングステ
ン−ハロゲンランプの製造に関するものである。
当該ガラスの熱膨脹率は36〜40×10-7／℃であ
る。 米国特許第3978362号明細書は、主として（酸
化物換算の重量％として表現される）、58〜63％
のSiO2、13〜16％のAl2O3、14〜21％のCaO、０
〜５％のMgOおよび０〜７％のBaOから成り、
CaO＋MgO＋BaOの合計が19％以上である、タ
ングステン−臭素ランプ用ガラスエンベロープに
関する。アルカリ金属酸化物およびB2O3は存在
しないことが好ましい。当該ガラスの熱膨脹率は
48〜55×10-7／℃であり、歪点は700℃より高い。 米国特許第4060423号明細書は、液相線温度が
1250℃以下であり、歪点が725℃以上であり、熱
膨脹率が42〜48×10-7／℃であり、主として（酸
化物換算の重量％として表現される）、55〜68％
のSiO2、15〜18％のAl2O3、７〜13％のCaO、６
〜16％のBaOおよびそれぞれ微量な偶発的不純
物、残留融剤および清澄剤から成る、タングステ
ン−ハロゲンランプ中のエンベロープに特に適し
たガラス組成を記載するものである。CaO：
BaOの重量比は0.6：１〜１：１である。好まし
いガラス組成はPbO、B2O3およびアルカリ金属
酸化物を含有しない。 米国特許第4255198号明細書は、歪点が730℃よ
り高く、液相線温度が1200℃未満であり、液相線
粘度が40000ポイズ以上であり、熱膨脹率が43〜
48×10-7／℃であり、主として（酸化物換算の重
量％として表現される）、62〜64％のSiO2、14〜
16％のAl2O3、10〜13％のCaOおよび７〜９％の
SrOから成る、タングステン−ハロゲンランプエ
ンベロープ中に使用するガラスを開示するもので
ある。アルカリ金属酸化物は回避しなければなら
ず、MgOおよび／もしくはBaOは５％まで許容
され得る。 米国特許第4302250号明細書は1980年９月８日
にポールS.ダニエルソン（PaulS.Danielson）が
出願し、「タングステン−ハロゲンランプ用ガラ
スエンベロープ」と題され、歪点が750℃より高
く、液相線温度が1300℃未満であり、液相線粘度
が40000ポイズ以上であり、1520℃以下の温度に
おける粘度が1000ポイズ未満であり、熱膨脹率が
42〜44×10-7／℃であり、主として（酸化物換算
の重量で表現される）、64〜68％のSiO2、11〜14
％のCaO、16.5〜18.5％のAl2O3および３〜６％
のSrO＋BaO（０〜４％のSrOおよび０〜５％の
BaOから成る）から成る、タングステン−ハロ
ゲンランプ中のガラスエンベロープとして使用す
るために考案されたガラス組成を包摂する。
SrO：BaOのモル比は２：１〜１：２である。 ヨーロツパ特許出願第0019850号明細書は東京
芝浦電気株式会社により1980年５月21日に出願さ
れ、1979年５月24日の優先権を主張し、「ハロゲ
ン白熱電球」と題され、1980年12月10日に公開さ
れたものであり、歪点が675℃以上、熱膨脹率が
41〜48×10-7／℃であり、主として（酸化物換算
で表現される）、55〜65％のSiO2、15〜22％の
Al2O3、５〜10％のCaO、６〜10％のMgO、３〜
６％のB2O3およびそれぞれ極小量の付随酸化物、
残留融剤および残留清澄剤から成る、タングステ
ン−ハロゲンランプエンベロープ用に適したガラ
ス組成を包含する。提供された唯一の実施例は57
％のSiO2、20％のAl2O3、６％のCaO、８％の
MgOおよび４％のB2O3から成り、これらの成分
の合計は95％であつた。 英国特許出願GB2060602A号明細書は1980年10
月８日にカールーツアイスステイフトウング
（Carl−Zeiss Stiftung）により出願され、1979
年10月11日の優先権を主張し、「モリブデン用無
アルカリシーリングガラス」と題され、1981年５
月７日に公開されたものであり、転移温度が775゜
〜810℃、熱膨脹率が46〜51×10-7／℃である、
タングステン−ハロゲンランプ製造用に適したガ
ラス組成が記載されている。当該ガラスは無色と
することもでき、また素地組成にCeO2＋TiO2を
添加することにより黄色味を帯びたものとするこ
ともできる。列拳された最大範囲（酸化物換算の
重量％として表現される）は以下の値： SiO2 57.00〜64.00 Al2O3 12.50〜16.50 ZrO2 1.00〜5.50 Al2O3＋ZrO2 15.00〜19.00 CaO 11.50〜19.20 BaO ０〜6.50 CeO2 ０〜8.00 TiO2 ０〜4.50 CaO＋BaO＋CeO2＋TiO2 18.60〜25.70 As2O3 ０〜0.30 である。 残念ながら、上述の開示されたガラスにはそれ
ぞれ欠点がある。その主要な欠点は、標準的な商
業用大量生産ガラス成形技術を用いて組成を溶融
および成形する際に経験される固有な難しさであ
る。タングステン−ハロゲンランプエンベロープ
は通常、ガラス管の断片から製造されるため、最
も望ましいガラスはベロ（Vello）高速チユーブ
延伸工程に適応する熱安定性および粘性パラメー
ターを示すものとなろう。 本発明の主目的は、ベロ工程を用いて管状に成
形することができ、以下の物理特性；つまり、熱
膨脹率（0゜〜300℃）が42〜45×10-7／℃、歪点
が670℃以上、液相線温度が1150℃未満、液相線
における粘度が２×104ポイズより大である−を
示す、高温タングステン−ハロゲンランプ中の使
用に適したガラス組成を提供することである。 本目的は、主として（酸化物換算の重量％とし
て表現される）成分： SiO2 60.0±1.5 Al2O3 17.0±1.0 B2O3 5.0±0.8 CaO 11.4±0.8 MgO 7.5±0.8 から成るガラス組成を使用することにより達成す
ることができる。 SiO2＋Al2O3の総量が、本発明による組成の粘
度、歪点および熱膨脹率を決定するのに重要であ
る。一般に、例えばSiO2＋Al2O3量が少ない場合
にはガラスの歪点が低くなる。一方、SiO2＋
Al2O3濃度が非常に高い場合にはガラスの粘度が
高くなり、溶融が非常に困難となる。したがつ
て、SiO2＋Al2O3の総量は約74.5〜78％に保持さ
れることになろう。 SiO2：Al2O3の重量比は、本発明による組成の
液相線温度に相当な影響を及ぼす。例えば、液相
線温度が高過ぎる場合、ベロ工程を用いてガラス
を管状に成形することができない。したがつて、
SiO2：Al2O3の重量比は約3.3〜3.8とすることが
必要である。 CaO：MgOの重量比はガラスの膨脹特性に関
して極めて重要である。この比が特定値を越える
場合、本発明による組成の熱膨脹率は高くなり過
ぎるであろう。逆に、この比が低過ぎる場合に
は、ガラスの熱膨脹率が必要とされる範囲以下と
なるばかりでなく、ガラスの液相線温度が上昇し
て溶融時に問題となることがある。したがつて、
CaO：MgOの重量比は約1.3〜1.8に維持しなけれ
ばならない。 最後に、B2O3の量は綿密に調整し、ガラスが
容易に溶融し、かつ膨脹をもたらさないような十
分に低い粘度を付与するようにする。また、
B2O3はガラスが示す粘度−温度関係を平担化す
る傾向もある。しかしながら、B2O3量が多すぎ
る場合には、ガラスの歪点は望ましくない程、低
い値にまで低下する。逆にB2O3が最小値未満の
場合には、液相線温度は許容できない値にまで上
昇する。 最も理想的にランプを作動させるためには、ガ
ラスはアルカリ金属、鉄および塩化物を含有しな
いものとする。これらの物質のいかなるものも意
図的に組成中には混合しない。バツチ成分中にお
ける不純物濃度は、アルカリ金属酸化物0.2％未
満および酸化鉄0.04％未満に維持しなければなら
ない。 最も好ましいガラス用の目標となる組成は、酸
化物換算の重量％として表現される成分： Al2O3 17.4±0.2 B2O3 4.5±0.1 CaO 10.9±0.1 MgO 7.8±0.1 SiO2 59.4（残分） から成り、以下の物理特性： 歪点 681℃ 熱膨脹率 42.9×10-7／℃ 内液相線 1126℃ 液相線粘度 3.8×104ポイズ を示す。 表は酸化物換算の重量比で表現される数種の
ガラス組成を報告するものであり、これらの組成
は、必要な物理特性を満足するガラスを製造する
ために注意しなければならない決定的な組成パラ
メーターを示す上で有用である。各成分を合計す
ると100もしくはほぼ100となるため、あらゆる実
用的な目的において、列拳された成分は重量％で
記録されたとみなすことができる。実際のバツチ
成分は酸化物もしくは全体的に溶融した際に適当
な割合で必要な酸化物に転化する他の化合物とす
ることができる。例えば、CaCO3はCaO源とし
て用いることができる。 バツチ原料は均一に溶融するように全体的にボ
ールミルした後、プラチナるつぼ中に配置した。
るつぼは約1550℃で運転させる炉内に入れ、約４
時間、炉内に維持した。その後、るつぼを炉から
出し、溶融物を鋼型に注入し、約6″×6″×１／
2″の寸法を有するガラス板を成形し、この厚板を
直ちに、740℃で運転する徐冷窯に移した。（報告
された組成は研究室のるつぼのみで溶融されたも
のだが、必要ならば、より多量なガラス溶融物は
商業用るつぼもしくは連続ガラス溶融装置中で処
理することができるということを理解されなけれ
ばならない。）
自動車業界では古くから使用されており、ここ数
年来、米国自動車業界にも浸透し始めている。こ
のようなランプは従来の密閉ビームランプと比較
して、いくつかの実用的長所：(1)放出される光が
従来のランプによるものより白い；(2)従来のラン
プと同等以上の光を産出させ、なおかつサイズを
かなり小さくすることができる；(3)照度が、タン
グステン−ハロゲンランプの寿命を通じてほぼ一
定である；および(4)タングステン−ハロゲンラン
プは従来の白熱電球よりも作動寿命が相当長い−
を有している。 しかしながら、タングステン−ハロゲンランプ
は標準ランプよりもかなり高い温度（集光域温度
は500゜〜700℃となり得る）で作動するため、当
該ランプに使用されるエンベロープはそれらの温
度において熱的に安定であり、熱変形耐性がなけ
ればならない。エンベロープは融解石英および96
％石英ガラス組成を原料として製造されてきた。
なぜなら、これらの成分はランプ作動温度よりは
るかに高い歪点を示すためである。しかしなが
ら、不利なことに、これらの成分は非常に高価で
あり、標準的な大量生産技術にはそのまま適用で
きない。さらに、これらのガラスは成形しランプ
仕様とすることが困難であり、熱膨脹率が非常に
低いため、リード線をランプ中に導入するために
特別なシーリング工程を必要とする。 したがつて、ランプエンベロープの大量生産に
使用できる融解および成形特性を示すと同時にそ
の使用に必要とされる物理特性を示すガラスを得
るために相当な研究がなされてきた。この組成研
究は主としてアルカリ土類アルミノケイ酸塩系中
のガラスに関するものである。これらの例を以下
に詳細する。 米国特許第3496401号明細書はタングステン−
ヨウ素白熱電球中のエンベロープとして使用する
ために特別に考案されたガラスに関するものであ
る。当該ガラスは熱膨脹率が30〜50×10-7／℃で
あり、歪点が500℃よりも高く、主として（酸化
物換算の重量％として表わされる）、55〜70％の
SiO2、13〜25％のAl2O3、10〜25％のアルカリ土
類金属酸化物および０〜10％のB2O3から成る。
アルカリ金属酸化物は存在しないことが望まし
く、いかなる場合においても合計0.1％を越えな
いようにする。好ましいガラスはBaOを含有し、
B2O3を含有しない。 米国特許第3798491号明細書は、主として（酸
化物換算の重量％で表現される）、59〜70％の
SiO2、10〜20％のAl2O3および7.4〜28％のBaO
から成るガラスエンベロープを有するタングステ
ン−ハロゲンランプの製造に関するものである。
当該ガラスの熱膨脹率は36〜40×10-7／℃であ
る。 米国特許第3978362号明細書は、主として（酸
化物換算の重量％として表現される）、58〜63％
のSiO2、13〜16％のAl2O3、14〜21％のCaO、０
〜５％のMgOおよび０〜７％のBaOから成り、
CaO＋MgO＋BaOの合計が19％以上である、タ
ングステン−臭素ランプ用ガラスエンベロープに
関する。アルカリ金属酸化物およびB2O3は存在
しないことが好ましい。当該ガラスの熱膨脹率は
48〜55×10-7／℃であり、歪点は700℃より高い。 米国特許第4060423号明細書は、液相線温度が
1250℃以下であり、歪点が725℃以上であり、熱
膨脹率が42〜48×10-7／℃であり、主として（酸
化物換算の重量％として表現される）、55〜68％
のSiO2、15〜18％のAl2O3、７〜13％のCaO、６
〜16％のBaOおよびそれぞれ微量な偶発的不純
物、残留融剤および清澄剤から成る、タングステ
ン−ハロゲンランプ中のエンベロープに特に適し
たガラス組成を記載するものである。CaO：
BaOの重量比は0.6：１〜１：１である。好まし
いガラス組成はPbO、B2O3およびアルカリ金属
酸化物を含有しない。 米国特許第4255198号明細書は、歪点が730℃よ
り高く、液相線温度が1200℃未満であり、液相線
粘度が40000ポイズ以上であり、熱膨脹率が43〜
48×10-7／℃であり、主として（酸化物換算の重
量％として表現される）、62〜64％のSiO2、14〜
16％のAl2O3、10〜13％のCaOおよび７〜９％の
SrOから成る、タングステン−ハロゲンランプエ
ンベロープ中に使用するガラスを開示するもので
ある。アルカリ金属酸化物は回避しなければなら
ず、MgOおよび／もしくはBaOは５％まで許容
され得る。 米国特許第4302250号明細書は1980年９月８日
にポールS.ダニエルソン（PaulS.Danielson）が
出願し、「タングステン−ハロゲンランプ用ガラ
スエンベロープ」と題され、歪点が750℃より高
く、液相線温度が1300℃未満であり、液相線粘度
が40000ポイズ以上であり、1520℃以下の温度に
おける粘度が1000ポイズ未満であり、熱膨脹率が
42〜44×10-7／℃であり、主として（酸化物換算
の重量で表現される）、64〜68％のSiO2、11〜14
％のCaO、16.5〜18.5％のAl2O3および３〜６％
のSrO＋BaO（０〜４％のSrOおよび０〜５％の
BaOから成る）から成る、タングステン−ハロ
ゲンランプ中のガラスエンベロープとして使用す
るために考案されたガラス組成を包摂する。
SrO：BaOのモル比は２：１〜１：２である。 ヨーロツパ特許出願第0019850号明細書は東京
芝浦電気株式会社により1980年５月21日に出願さ
れ、1979年５月24日の優先権を主張し、「ハロゲ
ン白熱電球」と題され、1980年12月10日に公開さ
れたものであり、歪点が675℃以上、熱膨脹率が
41〜48×10-7／℃であり、主として（酸化物換算
で表現される）、55〜65％のSiO2、15〜22％の
Al2O3、５〜10％のCaO、６〜10％のMgO、３〜
６％のB2O3およびそれぞれ極小量の付随酸化物、
残留融剤および残留清澄剤から成る、タングステ
ン−ハロゲンランプエンベロープ用に適したガラ
ス組成を包含する。提供された唯一の実施例は57
％のSiO2、20％のAl2O3、６％のCaO、８％の
MgOおよび４％のB2O3から成り、これらの成分
の合計は95％であつた。 英国特許出願GB2060602A号明細書は1980年10
月８日にカールーツアイスステイフトウング
（Carl−Zeiss Stiftung）により出願され、1979
年10月11日の優先権を主張し、「モリブデン用無
アルカリシーリングガラス」と題され、1981年５
月７日に公開されたものであり、転移温度が775゜
〜810℃、熱膨脹率が46〜51×10-7／℃である、
タングステン−ハロゲンランプ製造用に適したガ
ラス組成が記載されている。当該ガラスは無色と
することもでき、また素地組成にCeO2＋TiO2を
添加することにより黄色味を帯びたものとするこ
ともできる。列拳された最大範囲（酸化物換算の
重量％として表現される）は以下の値： SiO2 57.00〜64.00 Al2O3 12.50〜16.50 ZrO2 1.00〜5.50 Al2O3＋ZrO2 15.00〜19.00 CaO 11.50〜19.20 BaO ０〜6.50 CeO2 ０〜8.00 TiO2 ０〜4.50 CaO＋BaO＋CeO2＋TiO2 18.60〜25.70 As2O3 ０〜0.30 である。 残念ながら、上述の開示されたガラスにはそれ
ぞれ欠点がある。その主要な欠点は、標準的な商
業用大量生産ガラス成形技術を用いて組成を溶融
および成形する際に経験される固有な難しさであ
る。タングステン−ハロゲンランプエンベロープ
は通常、ガラス管の断片から製造されるため、最
も望ましいガラスはベロ（Vello）高速チユーブ
延伸工程に適応する熱安定性および粘性パラメー
ターを示すものとなろう。 本発明の主目的は、ベロ工程を用いて管状に成
形することができ、以下の物理特性；つまり、熱
膨脹率（0゜〜300℃）が42〜45×10-7／℃、歪点
が670℃以上、液相線温度が1150℃未満、液相線
における粘度が２×104ポイズより大である−を
示す、高温タングステン−ハロゲンランプ中の使
用に適したガラス組成を提供することである。 本目的は、主として（酸化物換算の重量％とし
て表現される）成分： SiO2 60.0±1.5 Al2O3 17.0±1.0 B2O3 5.0±0.8 CaO 11.4±0.8 MgO 7.5±0.8 から成るガラス組成を使用することにより達成す
ることができる。 SiO2＋Al2O3の総量が、本発明による組成の粘
度、歪点および熱膨脹率を決定するのに重要であ
る。一般に、例えばSiO2＋Al2O3量が少ない場合
にはガラスの歪点が低くなる。一方、SiO2＋
Al2O3濃度が非常に高い場合にはガラスの粘度が
高くなり、溶融が非常に困難となる。したがつ
て、SiO2＋Al2O3の総量は約74.5〜78％に保持さ
れることになろう。 SiO2：Al2O3の重量比は、本発明による組成の
液相線温度に相当な影響を及ぼす。例えば、液相
線温度が高過ぎる場合、ベロ工程を用いてガラス
を管状に成形することができない。したがつて、
SiO2：Al2O3の重量比は約3.3〜3.8とすることが
必要である。 CaO：MgOの重量比はガラスの膨脹特性に関
して極めて重要である。この比が特定値を越える
場合、本発明による組成の熱膨脹率は高くなり過
ぎるであろう。逆に、この比が低過ぎる場合に
は、ガラスの熱膨脹率が必要とされる範囲以下と
なるばかりでなく、ガラスの液相線温度が上昇し
て溶融時に問題となることがある。したがつて、
CaO：MgOの重量比は約1.3〜1.8に維持しなけれ
ばならない。 最後に、B2O3の量は綿密に調整し、ガラスが
容易に溶融し、かつ膨脹をもたらさないような十
分に低い粘度を付与するようにする。また、
B2O3はガラスが示す粘度−温度関係を平担化す
る傾向もある。しかしながら、B2O3量が多すぎ
る場合には、ガラスの歪点は望ましくない程、低
い値にまで低下する。逆にB2O3が最小値未満の
場合には、液相線温度は許容できない値にまで上
昇する。 最も理想的にランプを作動させるためには、ガ
ラスはアルカリ金属、鉄および塩化物を含有しな
いものとする。これらの物質のいかなるものも意
図的に組成中には混合しない。バツチ成分中にお
ける不純物濃度は、アルカリ金属酸化物0.2％未
満および酸化鉄0.04％未満に維持しなければなら
ない。 最も好ましいガラス用の目標となる組成は、酸
化物換算の重量％として表現される成分： Al2O3 17.4±0.2 B2O3 4.5±0.1 CaO 10.9±0.1 MgO 7.8±0.1 SiO2 59.4（残分） から成り、以下の物理特性： 歪点 681℃ 熱膨脹率 42.9×10-7／℃ 内液相線 1126℃ 液相線粘度 3.8×104ポイズ を示す。 表は酸化物換算の重量比で表現される数種の
ガラス組成を報告するものであり、これらの組成
は、必要な物理特性を満足するガラスを製造する
ために注意しなければならない決定的な組成パラ
メーターを示す上で有用である。各成分を合計す
ると100もしくはほぼ100となるため、あらゆる実
用的な目的において、列拳された成分は重量％で
記録されたとみなすことができる。実際のバツチ
成分は酸化物もしくは全体的に溶融した際に適当
な割合で必要な酸化物に転化する他の化合物とす
ることができる。例えば、CaCO3はCaO源とし
て用いることができる。 バツチ原料は均一に溶融するように全体的にボ
ールミルした後、プラチナるつぼ中に配置した。
るつぼは約1550℃で運転させる炉内に入れ、約４
時間、炉内に維持した。その後、るつぼを炉から
出し、溶融物を鋼型に注入し、約6″×6″×１／
2″の寸法を有するガラス板を成形し、この厚板を
直ちに、740℃で運転する徐冷窯に移した。（報告
された組成は研究室のるつぼのみで溶融されたも
のだが、必要ならば、より多量なガラス溶融物は
商業用るつぼもしくは連続ガラス溶融装置中で処
理することができるということを理解されなけれ
ばならない。）
【表】
表は上述の例のガラスの物理特性のいくつか
をガラス技術において通常の方法に従つて測定し
た値を示すものである。熱膨脹率は0゜〜300℃の
温度範囲で測定され、×10-7／℃の単位で記録さ
れている。歪点および内液相線は℃、液相線温度
におけるガラスの粘度はポイズで表わされる。
をガラス技術において通常の方法に従つて測定し
た値を示すものである。熱膨脹率は0゜〜300℃の
温度範囲で測定され、×10-7／℃の単位で記録さ
れている。歪点および内液相線は℃、液相線温度
におけるガラスの粘度はポイズで表わされる。
【表】
組成の調整が非常に重大であることが上述の例
において明確にかつ十分に示される。つまり、例
１〜５は必要とされる物理特性値を示すが、一
方、例７〜12は本発明によるガラスとほぼ同様の
組成を有しながら、特定範囲の外にあるため、そ
れらの特性値を示さない。したがつて、上述の物
理特性のうちの１つ以上が、本発明によるガラス
の必要とされる使用に不適となつている。
において明確にかつ十分に示される。つまり、例
１〜５は必要とされる物理特性値を示すが、一
方、例７〜12は本発明によるガラスとほぼ同様の
組成を有しながら、特定範囲の外にあるため、そ
れらの特性値を示さない。したがつて、上述の物
理特性のうちの１つ以上が、本発明によるガラス
の必要とされる使用に不適となつている。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 歪点が670℃以上、熱膨脹率（0゜〜300℃）が
42〜45×10-7／℃、液相線温度が1150℃未満、液
相線温度における粘度が２×104ポイズより大で
あり、主として、酸化物換算の重量％として表現
したとき、成分： SiO2 60.0±1.5 Al2O3 17.0±1.0 B2O3 5.0±0.8 CaO 11.4±0.8 MgO 7.5±0.8 から成り、SiO2：Al2O3の重量比が約3.3〜3.8に
維持され、CaO：MgOの重量比が約1.3〜1.8に維
持されることを特徴とする、タングステン−ハロ
ゲン白熱電球用ガラスエンベロープ。 ２ 主として成分： Al2O3 17.4±0.2 B2O3 4.5±0.1 CaO 10.9±0.1 MgO 7.8±0.1 SiO2 59.4（残分） から成ることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載のガラスエンベロープ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6204283A JPS59186249A (ja) | 1983-04-08 | 1983-04-08 | タングステン−ハロゲンランプ用エンベロ−プ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6204283A JPS59186249A (ja) | 1983-04-08 | 1983-04-08 | タングステン−ハロゲンランプ用エンベロ−プ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59186249A JPS59186249A (ja) | 1984-10-23 |
| JPS6356181B2 true JPS6356181B2 (ja) | 1988-11-07 |
Family
ID=13188709
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6204283A Granted JPS59186249A (ja) | 1983-04-08 | 1983-04-08 | タングステン−ハロゲンランプ用エンベロ−プ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59186249A (ja) |
-
1983
- 1983-04-08 JP JP6204283A patent/JPS59186249A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59186249A (ja) | 1984-10-23 |
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