JPS6359239B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6359239B2 JPS6359239B2 JP9886482A JP9886482A JPS6359239B2 JP S6359239 B2 JPS6359239 B2 JP S6359239B2 JP 9886482 A JP9886482 A JP 9886482A JP 9886482 A JP9886482 A JP 9886482A JP S6359239 B2 JPS6359239 B2 JP S6359239B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- radio wave
- impedance
- transmission line
- branch
- wave path
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Constitution Of High-Frequency Heating (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は民生用高周波加熱装置、いわゆる一般
に電子レンジと呼ばれるものの電波シールに関す
るものである。
に電子レンジと呼ばれるものの電波シールに関す
るものである。
電子レンジは、被加熱物を高周波エネルギーに
よつて加熱、調理するものとして便利なものであ
る。一方電子レンジは、加熱室壁面と開閉自在の
ドア壁面の間隙（以下電波通路と呼ぶ。）から電
電が外部へ漏洩するので人体への安全性の見地か
ら許容範囲以下に抑え込まなければならず、上述
のような電波漏洩を防止するために、電波通路に
電波シールを施している。
よつて加熱、調理するものとして便利なものであ
る。一方電子レンジは、加熱室壁面と開閉自在の
ドア壁面の間隙（以下電波通路と呼ぶ。）から電
電が外部へ漏洩するので人体への安全性の見地か
ら許容範囲以下に抑え込まなければならず、上述
のような電波漏洩を防止するために、電波通路に
電波シールを施している。
一般によく知られている電波シール装置として
は、チヨークシールと呼ばれるものがある。チヨ
ークシールというのは、加熱室本体壁面とドア壁
面で形成される電波通路入口から電波共振溝まで
の寸法と電波共振溝の長さを共に使用している高
周波発生源の４分の１波長にとることにより、電
波通路入口が短絡されたことと等価になり理想的
な電波シール機能を有する。
は、チヨークシールと呼ばれるものがある。チヨ
ークシールというのは、加熱室本体壁面とドア壁
面で形成される電波通路入口から電波共振溝まで
の寸法と電波共振溝の長さを共に使用している高
周波発生源の４分の１波長にとることにより、電
波通路入口が短絡されたことと等価になり理想的
な電波シール機能を有する。
また、最近の電子レンジは加熱効率の向上を図
るため、スタラーフアンなどで電界を乱している
ので、チヨークシールだけでは複雑な電波伝搬方
向に対する電波シール機能を果さない。従つて電
波通路や電波共振溝に周期的構造をもつスリツト
を施し、電波伝搬方向に規制を加えた電波シール
装置もある。
るため、スタラーフアンなどで電界を乱している
ので、チヨークシールだけでは複雑な電波伝搬方
向に対する電波シール機能を果さない。従つて電
波通路や電波共振溝に周期的構造をもつスリツト
を施し、電波伝搬方向に規制を加えた電波シール
装置もある。
さらに電波共振溝に誘電体を装荷し、電波共振
溝の長さを縮少し、コンパクト化を図つた例も周
知のことである。
溝の長さを縮少し、コンパクト化を図つた例も周
知のことである。
以上において、従来のチヨークシールは電波通
路入口から電波共振溝までの寸法と電波共振溝の
長さ寸法を共に使用している高周波発生源の４分
の１波長にすることが必要条件であり、電子レン
ジの電波シール装置のコンパクト化には、おのず
と限界があつた。
路入口から電波共振溝までの寸法と電波共振溝の
長さ寸法を共に使用している高周波発生源の４分
の１波長にすることが必要条件であり、電子レン
ジの電波シール装置のコンパクト化には、おのず
と限界があつた。
本発明は、電波通路をＴ分岐終端した伝送線路
で周期的に配列し、またＴ分岐開孔部から電波通
路終端までの伝送線路部分の線路巾を変えること
によつて電波シール装置のコンパクト化と電波シ
ール性能の向上を目的とする高周波加熱装置の電
波シール装置を提供するものである。
で周期的に配列し、またＴ分岐開孔部から電波通
路終端までの伝送線路部分の線路巾を変えること
によつて電波シール装置のコンパクト化と電波シ
ール性能の向上を目的とする高周波加熱装置の電
波シール装置を提供するものである。
本発明は電波通路にＴ分岐を施すことによつて
Ｔ分岐回路の重要な特性の１つである。
Ｔ分岐回路の重要な特性の１つである。
「Ｔ分岐回路のもつ３ポートのうちの１つのポ
ートを適当な位置で短絡することにより他の２つ
のポート間には電力が伝送されない」ことに注目
し、かつＴ分岐した伝送線路を周期配列すること
によつて配列方向への電波伝搬を規制するもので
ある。
ートを適当な位置で短絡することにより他の２つ
のポート間には電力が伝送されない」ことに注目
し、かつＴ分岐した伝送線路を周期配列すること
によつて配列方向への電波伝搬を規制するもので
ある。
また電波漏洩防止機構のコンパクト化にあたつ
ては、従来のチヨーク方式でみられたような単に
電波通路入口から電波共振溝までの長さと電波共
振溝の長さを共に４分の１波長にすることにより
電波通路入口のインピーダンスを小さくする（理
想的には短絡状態）考え方ではなく、Ｔ分岐を有
する電波通路を、すべてインピーダンスに置置
し、電波漏洩量そのものを少くする電波通路系を
定量解析する方法を導入したことである。
ては、従来のチヨーク方式でみられたような単に
電波通路入口から電波共振溝までの長さと電波共
振溝の長さを共に４分の１波長にすることにより
電波通路入口のインピーダンスを小さくする（理
想的には短絡状態）考え方ではなく、Ｔ分岐を有
する電波通路を、すべてインピーダンスに置置
し、電波漏洩量そのものを少くする電波通路系を
定量解析する方法を導入したことである。
もう少しこの解析法を詳細に述べると、電波通
路を形成する伝送路終端にZLなるインピーダンス
を仮定する。電波通路終端にZL（損失インピーダ
ンスと呼ぶことにする）なるインピーダンスを導
入するのは、加熱室壁面とドアの間隙、すなわち
電波通路の間隙が必ず存在するわけであり、電波
通路を通つてきた電波は、伝送線路終端から外部
空間へ漏洩する場合、ZLなるインピーダンスでエ
ネルギーを消費するという考えである。ZLがある
有限な値をとる場合、電波通路を通つてきたエネ
ルギーが大きければZLで消費されるエネルギーは
多いので電波漏洩量が多く、エネルギーが小さけ
れば、逆に少くなる。従来のチヨーク方式では、
このような電波通路終端のZLなるインピーダンス
は、ZL＝０と考えており、単に電波通路入口のイ
ンピーダンスを小さくするという定性的な考え方
であつた。
路を形成する伝送路終端にZLなるインピーダンス
を仮定する。電波通路終端にZL（損失インピーダ
ンスと呼ぶことにする）なるインピーダンスを導
入するのは、加熱室壁面とドアの間隙、すなわち
電波通路の間隙が必ず存在するわけであり、電波
通路を通つてきた電波は、伝送線路終端から外部
空間へ漏洩する場合、ZLなるインピーダンスでエ
ネルギーを消費するという考えである。ZLがある
有限な値をとる場合、電波通路を通つてきたエネ
ルギーが大きければZLで消費されるエネルギーは
多いので電波漏洩量が多く、エネルギーが小さけ
れば、逆に少くなる。従来のチヨーク方式では、
このような電波通路終端のZLなるインピーダンス
は、ZL＝０と考えており、単に電波通路入口のイ
ンピーダンスを小さくするという定性的な考え方
であつた。
そこで、電波通路を通つた電波がZLで消費され
るエネルギーを少なくする（電波漏洩量を少くす
る）には、前述のような、Ｔ分岐回路の特性の１
つである２つのポート間に電力伝送できない状態
構成にし（すなわちＴ分岐部を４分の１波長近く
に選ぶ）、電波通路入口からＴ分岐開孔部までは
４分の１波長より小さい方がよいというチヨーク
方式には見られない結果を見い出し実験的にも確
認した。
るエネルギーを少なくする（電波漏洩量を少くす
る）には、前述のような、Ｔ分岐回路の特性の１
つである２つのポート間に電力伝送できない状態
構成にし（すなわちＴ分岐部を４分の１波長近く
に選ぶ）、電波通路入口からＴ分岐開孔部までは
４分の１波長より小さい方がよいというチヨーク
方式には見られない結果を見い出し実験的にも確
認した。
さらにＴ分岐開孔部から電波通路終端までの寸
法においてもこの定量解析法を用いると、この部
分の伝送線路の線路巾を変えることによつて、こ
の部分においても４分の１波長より小さい方が電
波漏洩量が少くなることも理論的にかつ実験的に
も確認した。
法においてもこの定量解析法を用いると、この部
分の伝送線路の線路巾を変えることによつて、こ
の部分においても４分の１波長より小さい方が電
波漏洩量が少くなることも理論的にかつ実験的に
も確認した。
この結果に基づいて、電波シール性能がすぐれ
コンパクトな高周波加熱装置の電波シール装置を
可能にした。
コンパクトな高周波加熱装置の電波シール装置を
可能にした。
以下図面を用いて説明する。
第１図は、従来の電子レンジのチヨークシール
を示している。加熱室本体壁面１とドア６で形成
される電波通路２、入口３から外部へ電波が伝搬
するがチヨークシールの場合、電波通路の入口か
ら電波共振溝入口４までと電波共振溝５の長さを
共に４分の１波長とすることで理想的な電波シー
ルを構成する。
を示している。加熱室本体壁面１とドア６で形成
される電波通路２、入口３から外部へ電波が伝搬
するがチヨークシールの場合、電波通路の入口か
ら電波共振溝入口４までと電波共振溝５の長さを
共に４分の１波長とすることで理想的な電波シー
ルを構成する。
第２図は本発明一実施例を示す電波通路の電波
シール機構断面形状である。電波通路７の入口８
からＴ分岐開孔部９までと、Ｔ分岐開孔部から伝
送線路終端１１までは共に４分の１波長よりも小
さい。Ｔ分岐部１０は４分の１波長近くに選び、
１２は誘電体である。
シール機構断面形状である。電波通路７の入口８
からＴ分岐開孔部９までと、Ｔ分岐開孔部から伝
送線路終端１１までは共に４分の１波長よりも小
さい。Ｔ分岐部１０は４分の１波長近くに選び、
１２は誘電体である。
第３図は、第２図の紙面に垂直方向に周期配列
しＴ分岐開孔部から伝送線終端までをテーパ状に
した伝送路１３を示したものである。
しＴ分岐開孔部から伝送線終端までをテーパ状に
した伝送路１３を示したものである。
第４図は第２図の電波通路７を等価的なインピ
ーダンスで置換した図である。電波通路入口８か
ら加熱室側を見たインピーダンスZ〓１４、電波通
路終端における損失インピーダンスをZL１５、伝
送線路の特性インピーダンスZO１６としている。
ーダンスで置換した図である。電波通路入口８か
ら加熱室側を見たインピーダンスZ〓１４、電波通
路終端における損失インピーダンスをZL１５、伝
送線路の特性インピーダンスZO１６としている。
第５図は、本発明一実施例によるところのＴ分
岐開口部から伝送線終端までの長さと、その伝送
線路の特性インピーダンスZOと損失インピーダン
スZLとの関係を示したグラフである。
岐開口部から伝送線終端までの長さと、その伝送
線路の特性インピーダンスZOと損失インピーダン
スZLとの関係を示したグラフである。
第６図は、第４図の電波通路入口からＴ分岐部
をまとめてZ1１７と置き換え、第７図は、第６図
においてZ1が無限大としたときの等価回路であ
り、l3はＴ分岐開孔部９から伝送線路終端１１ま
での長さである。
をまとめてZ1１７と置き換え、第７図は、第６図
においてZ1が無限大としたときの等価回路であ
り、l3はＴ分岐開孔部９から伝送線路終端１１ま
での長さである。
上記構成において電波通路７を通つて外部へ漏
洩しようとす電波はＴ分岐部１０が４分の１波長
近くに選んでいるので８−１１の間では伝搬しに
くく、周期配列方向にも電波は伝搬を規制してい
る。電波漏洩量の定量解析には、電波通路入口８
から加熱室側を見たインピーダンスZ〓１４、損失
インピーダンスZLを含めた電波通路の系のインピ
ーダンスＺを抵抗分（Real分）とリアクタンス
分（Imagenal分）とに分けＺ＝Ｒ＋ilとし、電波
漏洩量PLが、 PL∝Ｒ×Z〓／（R2＋I2＋Ｒ×Z〓） ………(1) に比例する考えを見い出した。
洩しようとす電波はＴ分岐部１０が４分の１波長
近くに選んでいるので８−１１の間では伝搬しに
くく、周期配列方向にも電波は伝搬を規制してい
る。電波漏洩量の定量解析には、電波通路入口８
から加熱室側を見たインピーダンスZ〓１４、損失
インピーダンスZLを含めた電波通路の系のインピ
ーダンスＺを抵抗分（Real分）とリアクタンス
分（Imagenal分）とに分けＺ＝Ｒ＋ilとし、電波
漏洩量PLが、 PL∝Ｒ×Z〓／（R2＋I2＋Ｒ×Z〓） ………(1) に比例する考えを見い出した。
この電波通路系のインピーダンスの計算は、次
のような理論式により算出される。
のような理論式により算出される。
今、基準面を電波通路入口８に置き、そこから
Ｔ分岐開口部９までを見た時のインピーダンス
（Z′1とする）は、Ｔ分岐開口部９のトータルイン
ピーダンスをZTとすれば、 Z′1＝Z0ZT＋jZ0tanβl1／Z0＋jZTtanβ1（１−１
） ここでZ0は、伝送線路の特性インピーダンス、
βは、位相定数、l1は、電波通路入口８からＴ分
岐開口部までの寸法である。
Ｔ分岐開口部９までを見た時のインピーダンス
（Z′1とする）は、Ｔ分岐開口部９のトータルイン
ピーダンスをZTとすれば、 Z′1＝Z0ZT＋jZ0tanβl1／Z0＋jZTtanβ1（１−１
） ここでZ0は、伝送線路の特性インピーダンス、
βは、位相定数、l1は、電波通路入口８からＴ分
岐開口部までの寸法である。
（産報出版・電子科学シリーズ21、マイクロ波回
路基礎知織P.15） また、Ｔ分岐開口部９のインピーダンス記述に
関しては、第４図のZaからZdに関しては、同参考
文献P.166より次のような関係式がある Za＝jBa Zb＝−jBb Zc＝−jBc Zd＝jBd （１−２） 次にＴ分岐部１２のインピーダンスZ′2は、そ
の長さをl2とすると、終端が短絡されているの
で、 Z′2＝jZ0tanβl2＝jZ″2 （１−３） となり、Ｔ分岐開口部９のZb、Zc、Zdと合成する
と、 Ｚ2＝ｊZ′2（Bd−Bc）−１／Bb｛Z″2（B
d−Bc）−１｝＋Bc（Z″2Bd−１）＝jW1（１−４）
また、Ｔ分岐開口部９から電波通路終端部２０
までのインピーダンスZ3は、損失インピーダンス
をZLとすると、 Z3＝Z0ZL＋jZ0tanβl3／Z0＋jZLtanβl3＝W2＋jW3（１
−５） となり、Ｔ分岐部９Zaとの合成インピーダンス
は、（１−５）式とより、 Z3＝１／jBa（W2＋jW3）／１／jBa＋W2＋jW3＝W4＋jW
5（１−６） さらに、（１−４）、（１−６）、Ｔ分岐部９の残
りのZaとの合成インピーダンスZTは、 ZT＝（Ｚ2＋Z3）・１／jBa／１／jBa＋Ｚ2＋Z3＝
W6＋jW7（１−７） この（１−７）式を（１−１）式に代入する
と、 Z′1＝Z0W6＋jW7）＋jZ0tanβl1／Z0＋ｊ（W6＋jW7）ta
nβl1 ＝Ｒ＋jI （１−８） というインピーダンス関係式が得られる。
路基礎知織P.15） また、Ｔ分岐開口部９のインピーダンス記述に
関しては、第４図のZaからZdに関しては、同参考
文献P.166より次のような関係式がある Za＝jBa Zb＝−jBb Zc＝−jBc Zd＝jBd （１−２） 次にＴ分岐部１２のインピーダンスZ′2は、そ
の長さをl2とすると、終端が短絡されているの
で、 Z′2＝jZ0tanβl2＝jZ″2 （１−３） となり、Ｔ分岐開口部９のZb、Zc、Zdと合成する
と、 Ｚ2＝ｊZ′2（Bd−Bc）−１／Bb｛Z″2（B
d−Bc）−１｝＋Bc（Z″2Bd−１）＝jW1（１−４）
また、Ｔ分岐開口部９から電波通路終端部２０
までのインピーダンスZ3は、損失インピーダンス
をZLとすると、 Z3＝Z0ZL＋jZ0tanβl3／Z0＋jZLtanβl3＝W2＋jW3（１
−５） となり、Ｔ分岐部９Zaとの合成インピーダンス
は、（１−５）式とより、 Z3＝１／jBa（W2＋jW3）／１／jBa＋W2＋jW3＝W4＋jW
5（１−６） さらに、（１−４）、（１−６）、Ｔ分岐部９の残
りのZaとの合成インピーダンスZTは、 ZT＝（Ｚ2＋Z3）・１／jBa／１／jBa＋Ｚ2＋Z3＝
W6＋jW7（１−７） この（１−７）式を（１−１）式に代入する
と、 Z′1＝Z0W6＋jW7）＋jZ0tanβl1／Z0＋ｊ（W6＋jW7）ta
nβl1 ＝Ｒ＋jI （１−８） というインピーダンス関係式が得られる。
そこで加熱室内のインピーダンスZ〓と加熱室外
のインピーダンスZ′1、マグネトロンからの電波
放射量をPINとすれば、Z〓とZ′1のリアル分の並列
回路が、電波漏洩量PLの計算値と実測値とが一
致する結果となつた。すなわち、 PL＝１／Ｒ／R2＋I2＋Ｉ／Z〓PIN PL＝Ｒ×Z〓／R2＋I2＋Ｒ・Z〓）PIN （１−９） となる。この計算値と実測値の結果を第５図に示
す。
のインピーダンスZ′1、マグネトロンからの電波
放射量をPINとすれば、Z〓とZ′1のリアル分の並列
回路が、電波漏洩量PLの計算値と実測値とが一
致する結果となつた。すなわち、 PL＝１／Ｒ／R2＋I2＋Ｉ／Z〓PIN PL＝Ｒ×Z〓／R2＋I2＋Ｒ・Z〓）PIN （１−９） となる。この計算値と実測値の結果を第５図に示
す。
これにより、電波通路入口８からＴ分岐開口部
までは、1/4波長より短い方が電波シール性能が
よいことがわかる。
までは、1/4波長より短い方が電波シール性能が
よいことがわかる。
さらに第６図においてＴ分岐開孔部９から伝送
線路終端１１までの長さl3と伝送線路終端におけ
る損失インピーダンスZL１５と電波通路系の特性
インピーダンスZO１６に電波漏洩量の定量解析法
を適要させると以下に示すような結果を得る。
線路終端１１までの長さl3と伝送線路終端におけ
る損失インピーダンスZL１５と電波通路系の特性
インピーダンスZO１６に電波漏洩量の定量解析法
を適要させると以下に示すような結果を得る。
第６図において、伝送線路終端部の損失インピ
ーダンスZL１５を距離l3（Ｔ分岐開孔部から伝送
線路の終端まで）離れて見た場合のインピーダン
スZ3は、伝送線路の特性インピーダンスをZO１６
にすれば、前記（１−５）を変形し、 Z3＝ZO／ZO 2＋（ZLtanβl3）2 ｛ZOZL（１ ＋tan2βl3） ＋ｊ（ZO 2−ZL 2）tanβl3｝ ………(2) 今、第６図におけるZ1１７が無限大（すなわち
Ｔ分岐部１０を４分の１波長近くにする）状態に
した場合、第７図に示す如く回路的オープンであ
り、回路にわずかの定電流Ｉが流れた場合、損失
インピーダンスZL１５を含むZ3のインピーダンス
が大きい方が電波漏洩量が多くなることは PL＝｜Z3｜｜Ｉ｜2 ………(3) の式より容易に想像できる。
ーダンスZL１５を距離l3（Ｔ分岐開孔部から伝送
線路の終端まで）離れて見た場合のインピーダン
スZ3は、伝送線路の特性インピーダンスをZO１６
にすれば、前記（１−５）を変形し、 Z3＝ZO／ZO 2＋（ZLtanβl3）2 ｛ZOZL（１ ＋tan2βl3） ＋ｊ（ZO 2−ZL 2）tanβl3｝ ………(2) 今、第６図におけるZ1１７が無限大（すなわち
Ｔ分岐部１０を４分の１波長近くにする）状態に
した場合、第７図に示す如く回路的オープンであ
り、回路にわずかの定電流Ｉが流れた場合、損失
インピーダンスZL１５を含むZ3のインピーダンス
が大きい方が電波漏洩量が多くなることは PL＝｜Z3｜｜Ｉ｜2 ………(3) の式より容易に想像できる。
そこでZ3なるインピーダンスの大小を決定する
のは、(2)式において、伝送線路の特性インピーダ
ンスZO１６と損失インピーダンスZL１５とのパラ
メータの大小関係によつて電波漏洩量がl3の長さ
を短くするほど増えたり、又は減じられるという
のである。
のは、(2)式において、伝送線路の特性インピーダ
ンスZO１６と損失インピーダンスZL１５とのパラ
メータの大小関係によつて電波漏洩量がl3の長さ
を短くするほど増えたり、又は減じられるという
のである。
わかりやすい例として(2)式においてl3＝０、l3
＝30.5mmを代入した場合、 l3＝Ｏ→Z3＝ZL ………(4) l3＝30.5mm→Z3 1＝ZO 2／ZL ………(5) したがつてl3が短いほど電波漏洩量が少くなる
条件は（Z3＜Z3 1） Z3−Z3 1＝ZL−（ZO 2／ZL 2）＝１／ZL（ZL ＋ZO）（ZL−ZO）＜Ｏ より ZL＜ZO ………(6) なる条件が必要である。すなわち、伝送線の特性
インピーダンスZOが伝送線終端の損失インピーダ
ンスZLより大きければ、l3の寸法（Ｔ分岐開孔部
より伝送線路終端までの距離）はl3＝1/4波長を
ピークに短くするほど電波漏洩量が、少くできる
のである。
＝30.5mmを代入した場合、 l3＝Ｏ→Z3＝ZL ………(4) l3＝30.5mm→Z3 1＝ZO 2／ZL ………(5) したがつてl3が短いほど電波漏洩量が少くなる
条件は（Z3＜Z3 1） Z3−Z3 1＝ZL−（ZO 2／ZL 2）＝１／ZL（ZL ＋ZO）（ZL−ZO）＜Ｏ より ZL＜ZO ………(6) なる条件が必要である。すなわち、伝送線の特性
インピーダンスZOが伝送線終端の損失インピーダ
ンスZLより大きければ、l3の寸法（Ｔ分岐開孔部
より伝送線路終端までの距離）はl3＝1/4波長を
ピークに短くするほど電波漏洩量が、少くできる
のである。
一方、ZL＞ZOの場合は、逆の現象が起きる。つ
まり上述の場合とは異なり、l3＝30.5mm付近で電
波漏洩量が最小になり、l3＝０、または２分の１
波長の時、ピーク値をもつようになる。またl3部
をスリツトにしないとl3の長さが大きくなると順
調に減少することが実測された。
まり上述の場合とは異なり、l3＝30.5mm付近で電
波漏洩量が最小になり、l3＝０、または２分の１
波長の時、ピーク値をもつようになる。またl3部
をスリツトにしないとl3の長さが大きくなると順
調に減少することが実測された。
第５図に示すようにZL＞ZOの場合の理論曲線と
実測値がほぼ一致する結果を得たが電波漏洩量が
少ないl3＝30mm付近（４分の１波長）では、電波
シール効果はあつてもコンパクト化には全く貢献
していない。
実測値がほぼ一致する結果を得たが電波漏洩量が
少ないl3＝30mm付近（４分の１波長）では、電波
シール効果はあつてもコンパクト化には全く貢献
していない。
そこで、電波シール効果がありコンパクト化も
達成するために(6)式なる条件を作り出そうとする
ものである。
達成するために(6)式なる条件を作り出そうとする
ものである。
さて、伝送線の特性インピーダンスZOの定義式
は、 ZO＝120π×（ｂ×ａ） ………(7) で示される。ここでｂ１８は、電波通路７の間
隙、ａ１９は伝送線路輻である。６の条件を作り
出すためには７式の特性インピーダンスZOを大き
くすればよいのであるから、電波通路の間隙を大
きくするか、伝送線路輻を狭くすればよく、本発
明ではl3部分２０にテーパを施した。l3＝10mmに
してテーパを施すと施す前より電波漏洩量が約５
分の１以下になつた。第５図においてＡ→A′点
になつた。このことは、すなわち(6)式なる条件を
理論的かつ実験的に再現し、電波シール効果もあ
りコンパクト化も実現可能となつたわけである。
は、 ZO＝120π×（ｂ×ａ） ………(7) で示される。ここでｂ１８は、電波通路７の間
隙、ａ１９は伝送線路輻である。６の条件を作り
出すためには７式の特性インピーダンスZOを大き
くすればよいのであるから、電波通路の間隙を大
きくするか、伝送線路輻を狭くすればよく、本発
明ではl3部分２０にテーパを施した。l3＝10mmに
してテーパを施すと施す前より電波漏洩量が約５
分の１以下になつた。第５図においてＡ→A′点
になつた。このことは、すなわち(6)式なる条件を
理論的かつ実験的に再現し、電波シール効果もあ
りコンパクト化も実現可能となつたわけである。
なおこれは本発明一実施例に限定されるもので
はなく他の実施例として第８図に示すようなl3の
形状などさまざま考えられる。
はなく他の実施例として第８図に示すようなl3の
形状などさまざま考えられる。
以上本発明は、加熱室壁面とドアとで形成され
る電波通路を一部Ｔ分岐終端した伝送線路で周期
的に配列し、Ｔ分岐開口部から伝送線路終端まで
の伝送線路の線路巾を変えることによつてコンパ
クトな電波シール装置が実現でき(1)〜(4)に示す効
果が得られる。
る電波通路を一部Ｔ分岐終端した伝送線路で周期
的に配列し、Ｔ分岐開口部から伝送線路終端まで
の伝送線路の線路巾を変えることによつてコンパ
クトな電波シール装置が実現でき(1)〜(4)に示す効
果が得られる。
(1) コンパクトな電波シール装置が実現でき、高
周波加熱装置本体の省スペース化可能となる。
周波加熱装置本体の省スペース化可能となる。
(2) 伝送線路のインピーダンスZOと電送線路終端
部の損失インピーダンスZLの大小関係で電波漏
洩量が定量解析でき、伝送線路の形状で電波シ
ール性能が向上する設計が可能である。
部の損失インピーダンスZLの大小関係で電波漏
洩量が定量解析でき、伝送線路の形状で電波シ
ール性能が向上する設計が可能である。
(3) 電波シール部のコンパクト化に伴い従来より
材料が少くてすむ。
材料が少くてすむ。
(4) ドアの軽量化が図れる。
第１図は従来のチヨークシール機構図、第２図
は本発明一実施例を示すＴ分岐部断面図、第３図
は伝送線路の形状図、第４図は電波通路のインピ
ーダンス等価回路図、第５図は本発明一実施例の
結果のグラフ、第６図、第７図は本発明を定量説
明するための等価回路図、第８図は本発明におけ
る他の実施例である。 １……加熱室、６……ドア、２，７……電波通
路、３，８……電波通路入口、１０……Ｔ分岐
部、１１……伝送線路終端、１２……誘電体、１
３……伝送線路、２０……伝送線テーパ部分
（l3）。
は本発明一実施例を示すＴ分岐部断面図、第３図
は伝送線路の形状図、第４図は電波通路のインピ
ーダンス等価回路図、第５図は本発明一実施例の
結果のグラフ、第６図、第７図は本発明を定量説
明するための等価回路図、第８図は本発明におけ
る他の実施例である。 １……加熱室、６……ドア、２，７……電波通
路、３，８……電波通路入口、１０……Ｔ分岐
部、１１……伝送線路終端、１２……誘電体、１
３……伝送線路、２０……伝送線テーパ部分
（l3）。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 加熱室に被加熱物を出し入れする開閉自在の
ドアを有し、前記加熱室壁面と前記ドアとで形成
される電波通路を一部、Ｔ分岐で終端した伝送線
路で周期的に配列し、かつ前記Ｔ分岐の開孔部か
ら前記電波通路終端までの前記伝送線路の線路巾
の寸法、形状を変形し、前記電波通路の入口から
前記Ｔ分岐の開孔部までの寸法と、前記Ｔ分岐の
開口部から前記電波通路の終端までの寸法をそれ
ぞれ４分の１波長より小さい構成とした電波シー
ル装置。 ２ 前記Ｔ分岐の部分に誘電体を装荷した特許請
求の範囲第１項記載の電波シール装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57098864A JPS58216389A (ja) | 1982-06-08 | 1982-06-08 | 電波シ−ル装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57098864A JPS58216389A (ja) | 1982-06-08 | 1982-06-08 | 電波シ−ル装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58216389A JPS58216389A (ja) | 1983-12-16 |
| JPS6359239B2 true JPS6359239B2 (ja) | 1988-11-18 |
Family
ID=14231066
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57098864A Granted JPS58216389A (ja) | 1982-06-08 | 1982-06-08 | 電波シ−ル装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58216389A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0522898U (ja) * | 1991-09-06 | 1993-03-26 | エヌ・オー・ケー・メグラステイツク株式会社 | ギヤダンパ |
-
1982
- 1982-06-08 JP JP57098864A patent/JPS58216389A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0522898U (ja) * | 1991-09-06 | 1993-03-26 | エヌ・オー・ケー・メグラステイツク株式会社 | ギヤダンパ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58216389A (ja) | 1983-12-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2607850A (en) | Wave guide impedance element | |
| EP1521502B1 (en) | Apparatus for shielding electomagnetic wave of microwave oven door | |
| JP5536743B2 (ja) | マイクロ波加熱装置、及びこれを用いた画像定着装置 | |
| PL72629B1 (ja) | ||
| TW201937804A (zh) | 矩形導波器中的模態抑制的設備及方法 | |
| JPS6359239B2 (ja) | ||
| Gerling | Waveguide components and configurations for optimal performance in microwave heating systems | |
| JPS6325478B2 (ja) | ||
| JPS6325475B2 (ja) | ||
| US3516032A (en) | Apparatus for filtering and dissipating microwave energy possessing undesired wave modes | |
| RU96102122A (ru) | Свч печь конвейерного типа | |
| JPS6091591A (ja) | 電波シ−ル装置 | |
| JPS599896A (ja) | 電波シ−ル装置 | |
| JPS6331917B2 (ja) | ||
| JPS6314830B2 (ja) | ||
| JPH03219699A (ja) | 電波シール装置 | |
| Brackett et al. | Dielectric Rod Wave‐Guide Cells for Microwave Spectroscopy | |
| JP3609536B2 (ja) | 電子レンジ | |
| JPS6091592A (ja) | 電波シ−ル装置 | |
| US3317700A (en) | Electronic oven | |
| JP2007317605A (ja) | 高周波加熱装置 | |
| JPH0217916B2 (ja) | ||
| JP2007317607A (ja) | 高周波加熱装置 | |
| Karunakar et al. | Analysis of rectangular waveguide coupled on the effect of waveguide dimensions in common narrow wall | |
| JPS622491A (ja) | 高周波加熱装置 |