JPS6363301B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6363301B2 JPS6363301B2 JP55117131A JP11713180A JPS6363301B2 JP S6363301 B2 JPS6363301 B2 JP S6363301B2 JP 55117131 A JP55117131 A JP 55117131A JP 11713180 A JP11713180 A JP 11713180A JP S6363301 B2 JPS6363301 B2 JP S6363301B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zirconia
- mold
- additive
- added
- molten slag
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼の連続鋳造を行う際に使用する、ジ
ルコニアを含有した浸漬ノズルの溶損を防止する
ことを目的とする連続鋳造用鋳型添加剤に関する
ものである。 鉄鋼製造時の連続鋳造においては鋳型内溶鋼面
は酸化防止、保温、非金属介在物の吸収および鋳
型と鋳片の間の潤滑の目的で鋳型添加剤が使用さ
れている。 鋳型添加剤は通常、フラツクス基材として
SiO2，CaO，Al2O3，MgO，MnO等の金属酸化
物からなつており、溶融性状調整材はNa2O，
K2O，Li2O，B2O3等の金属酸化物およびCaF2，
AlF3，NaF，LiF等の金属弗化物を融点、粘性調
整用に、炭素質粉末を溶融速度調整用に選択的に
加えたものからなつている。 上述のアルカリ金属、アルカリ土類金属の酸化
物は炭酸塩、硝酸塩の中から選択的に加える事も
ある。鋳型添加剤は鋳型内溶鋼面に添加されると
溶鋼面に接している部分は溶融して溶融スラグ層
を形成し、溶融スラグ層の上にはまだ溶融してい
ない未溶融層を形成し溶鋼面を覆つている。 この溶融スラグは鋳型と鋳片間に流入し潤滑剤
として消費されていくが常に追加投入され一定の
溶融スラグ層厚さを維持している。 鋳型添加剤が蓉融して形成される溶融スラグ層
中の主成分は一例としてSiO225〜45wt％，
CaO25〜45wt％，Al2O31〜20wt％，Na2O5〜
20wt％，F5〜20wt％，CaO／SiO20.5〜1.8、特
理特性は1300℃における粘性0.5〜20Poise、融点
900〜1200℃のものが一般的に使用されている。 またタンデイツシユから鋳型に溶鋼を注入する
際溶鋼の酸化防止、浮上してくる非金属介在物の
巻き込み防止および溶鋼注入流調整のため浸漬ノ
ズルが使用されている。 浸漬ノズルの材質は主として溶融石英、アルミ
ナ―グラフアイト、マグネシア、ジルコニア、ジ
ルコニア―グラフアイト、ジルコン、クロム―マ
グネシア等が使用されており、浸漬ノズルは材質
により優劣の差はあるが、前述の溶融スラグ中に
溶解する性質のものである。連続鋳造を長時間続
ける際には溶融スラグによる浸漬ノズルの溶損が
問題になり、溶損量が大きくなると、そこから折
損し操業が続けられなくなる。そこで浸漬ノズル
の材質も種々改良が重ねられ、最近ではアルミナ
―グラフアイト質の浸漬ノズルのスラグラインに
非常に高価ではあるが比較的耐溶損性にすぐれた
ジルコニア―グラフアイト質のリングを用いる事
が多くなつているがまだ十分とはいえない。 本発明はジルコニアまたはジルコンの単体もし
くはこれらのグラフアイトとの複合体からなる材
質の浸漬ノズルもしくはスラグラインにこれらの
材質のリングを使用する連続鋳造において浸漬ノ
ズルもしくはリングの溶損量を抑制する効果のあ
る鋳型添加剤を提供するものである。 第１図はジルコニアを主成分とした材質を溶融
スラグ中に浸漬し、50r.p.m.で回転させた時の溶
損量と溶融スラグ中のジルコニア含有量との関係
を示すテーブルテストの結果を示すが、この結果
によるとジルコニアを含まない溶融スラグ中にジ
ルコニアを主成分とした浸漬ノズルの材質を浸漬
するとこの材料は溶損される。 ところがジルコニアが5wt％以上含まれた溶融
スラグ中に同材料を浸漬するとジルコニアを主成
分とした材料の表面にはスラグ成分とジルコニア
による反応生成物の層が形成され溶融スラグ中へ
の溶解が抑制される。抑制効果は溶融スラグ中の
ジルコニアの含有量が多くなるほど強固な反応生
成物の層が形成され耐溶損性がでてくる。 一方鋳型添加剤中にジルコニアを添加した場合
のジルコニア添加量と鋳型添加剤の粘性、融点の
関係及びガラス性との関係結果を第２図に示す
が、ジルコニア含有量が上ると徐々に融点、粘性
が上昇して行き15wt％以上ジルコニアが含まれ
ると溶融スラグ中にジルコニアが析出してくる。
融点、粘性についてはSiO2，CaO，Al2O3，
Na2O，Ｆの含有量を変更する事により、操業に
合致した物性に調整する事ができるが、高融点物
質であるジルコニアが溶融スラグ中に析出してく
ると、スラグベアの発達が大きくなりスラグベア
が鋳片に巻き込まれたりし、ブレークアウトの原
因となる。従つてジルコニアは鋳型添加剤中へ
15wt％以上は配合できない。5wt％以下では浸漬
ノズルの耐溶損性の効果があまり認められない。
この事から鋳型添加剤中へのジルコニア配合量は
５〜15wt％が適切である。 通常の鋳型添加剤ではジルコニアを10wt％配
合すると溶融スラグ中にジルコニアが析出してく
るが、溶融スラグのガラス性を改善する効果があ
り、かつ粘性、融点を下げる事のできるB2O3を
配合すると、15wt％迄ジルコニアを含有させる
事ができる。 第３図は鋳型添加剤中にB2O3を添加した場合
のB2O3添加量とジルコニア添加量による結晶析
出量との関係を示し、B2O3の配合量は第３図の
結果から0.5〜10wt％が適当である。 次に本発明の実施例を示す。 サイズ220×1500の低炭アルミキルド鋼の連続
鋳造において、アルミナグラフアイト質浸漬ノズ
ルのスラグラインにジルコニア質リングを使用す
る操業で第１表に示す従来鋳型添加剤を使用した
場合、同一浸漬ノズルでの操業は溶損のため240
分で操業継続不能となつたが、本発明による添加
剤第１表Ａを使用する事により、320分迄操業が
継続できた。又第１表Ｂを使用する事により360
分迄継続可能となつた。第４図は従来の鋳型添加
剤と本発明による鋳型添加剤Ａ，Ｂ，を使用した
時の鋳片表面品質結果を示す。 この時の鋳片表面疵は第４図の通り従来の鋳型
添加剤と同等であつた。 さらにサイズ250×1800低炭アルミキルド鋼の
連続鋳造において溶融石英質浸漬ノズルのスラグ
ラインにジルコン質リングを使用する操業で第１
表に示す従来鋳型添加剤を使用した場合、同一浸
漬ノズルでの操業は溶損のため200分で操業継続
不能となつたが、本発明による添加剤第１表Ｃを
使用する事により300分迄操業が継続できた。第
５図は本発明による鋳型添加剤Ｃを使用した時の
結果を示す。この時の鋳片表面疵は第５図の通り
従来の鋳型添加剤と同等であつた。 【表】
ルコニアを含有した浸漬ノズルの溶損を防止する
ことを目的とする連続鋳造用鋳型添加剤に関する
ものである。 鉄鋼製造時の連続鋳造においては鋳型内溶鋼面
は酸化防止、保温、非金属介在物の吸収および鋳
型と鋳片の間の潤滑の目的で鋳型添加剤が使用さ
れている。 鋳型添加剤は通常、フラツクス基材として
SiO2，CaO，Al2O3，MgO，MnO等の金属酸化
物からなつており、溶融性状調整材はNa2O，
K2O，Li2O，B2O3等の金属酸化物およびCaF2，
AlF3，NaF，LiF等の金属弗化物を融点、粘性調
整用に、炭素質粉末を溶融速度調整用に選択的に
加えたものからなつている。 上述のアルカリ金属、アルカリ土類金属の酸化
物は炭酸塩、硝酸塩の中から選択的に加える事も
ある。鋳型添加剤は鋳型内溶鋼面に添加されると
溶鋼面に接している部分は溶融して溶融スラグ層
を形成し、溶融スラグ層の上にはまだ溶融してい
ない未溶融層を形成し溶鋼面を覆つている。 この溶融スラグは鋳型と鋳片間に流入し潤滑剤
として消費されていくが常に追加投入され一定の
溶融スラグ層厚さを維持している。 鋳型添加剤が蓉融して形成される溶融スラグ層
中の主成分は一例としてSiO225〜45wt％，
CaO25〜45wt％，Al2O31〜20wt％，Na2O5〜
20wt％，F5〜20wt％，CaO／SiO20.5〜1.8、特
理特性は1300℃における粘性0.5〜20Poise、融点
900〜1200℃のものが一般的に使用されている。 またタンデイツシユから鋳型に溶鋼を注入する
際溶鋼の酸化防止、浮上してくる非金属介在物の
巻き込み防止および溶鋼注入流調整のため浸漬ノ
ズルが使用されている。 浸漬ノズルの材質は主として溶融石英、アルミ
ナ―グラフアイト、マグネシア、ジルコニア、ジ
ルコニア―グラフアイト、ジルコン、クロム―マ
グネシア等が使用されており、浸漬ノズルは材質
により優劣の差はあるが、前述の溶融スラグ中に
溶解する性質のものである。連続鋳造を長時間続
ける際には溶融スラグによる浸漬ノズルの溶損が
問題になり、溶損量が大きくなると、そこから折
損し操業が続けられなくなる。そこで浸漬ノズル
の材質も種々改良が重ねられ、最近ではアルミナ
―グラフアイト質の浸漬ノズルのスラグラインに
非常に高価ではあるが比較的耐溶損性にすぐれた
ジルコニア―グラフアイト質のリングを用いる事
が多くなつているがまだ十分とはいえない。 本発明はジルコニアまたはジルコンの単体もし
くはこれらのグラフアイトとの複合体からなる材
質の浸漬ノズルもしくはスラグラインにこれらの
材質のリングを使用する連続鋳造において浸漬ノ
ズルもしくはリングの溶損量を抑制する効果のあ
る鋳型添加剤を提供するものである。 第１図はジルコニアを主成分とした材質を溶融
スラグ中に浸漬し、50r.p.m.で回転させた時の溶
損量と溶融スラグ中のジルコニア含有量との関係
を示すテーブルテストの結果を示すが、この結果
によるとジルコニアを含まない溶融スラグ中にジ
ルコニアを主成分とした浸漬ノズルの材質を浸漬
するとこの材料は溶損される。 ところがジルコニアが5wt％以上含まれた溶融
スラグ中に同材料を浸漬するとジルコニアを主成
分とした材料の表面にはスラグ成分とジルコニア
による反応生成物の層が形成され溶融スラグ中へ
の溶解が抑制される。抑制効果は溶融スラグ中の
ジルコニアの含有量が多くなるほど強固な反応生
成物の層が形成され耐溶損性がでてくる。 一方鋳型添加剤中にジルコニアを添加した場合
のジルコニア添加量と鋳型添加剤の粘性、融点の
関係及びガラス性との関係結果を第２図に示す
が、ジルコニア含有量が上ると徐々に融点、粘性
が上昇して行き15wt％以上ジルコニアが含まれ
ると溶融スラグ中にジルコニアが析出してくる。
融点、粘性についてはSiO2，CaO，Al2O3，
Na2O，Ｆの含有量を変更する事により、操業に
合致した物性に調整する事ができるが、高融点物
質であるジルコニアが溶融スラグ中に析出してく
ると、スラグベアの発達が大きくなりスラグベア
が鋳片に巻き込まれたりし、ブレークアウトの原
因となる。従つてジルコニアは鋳型添加剤中へ
15wt％以上は配合できない。5wt％以下では浸漬
ノズルの耐溶損性の効果があまり認められない。
この事から鋳型添加剤中へのジルコニア配合量は
５〜15wt％が適切である。 通常の鋳型添加剤ではジルコニアを10wt％配
合すると溶融スラグ中にジルコニアが析出してく
るが、溶融スラグのガラス性を改善する効果があ
り、かつ粘性、融点を下げる事のできるB2O3を
配合すると、15wt％迄ジルコニアを含有させる
事ができる。 第３図は鋳型添加剤中にB2O3を添加した場合
のB2O3添加量とジルコニア添加量による結晶析
出量との関係を示し、B2O3の配合量は第３図の
結果から0.5〜10wt％が適当である。 次に本発明の実施例を示す。 サイズ220×1500の低炭アルミキルド鋼の連続
鋳造において、アルミナグラフアイト質浸漬ノズ
ルのスラグラインにジルコニア質リングを使用す
る操業で第１表に示す従来鋳型添加剤を使用した
場合、同一浸漬ノズルでの操業は溶損のため240
分で操業継続不能となつたが、本発明による添加
剤第１表Ａを使用する事により、320分迄操業が
継続できた。又第１表Ｂを使用する事により360
分迄継続可能となつた。第４図は従来の鋳型添加
剤と本発明による鋳型添加剤Ａ，Ｂ，を使用した
時の鋳片表面品質結果を示す。 この時の鋳片表面疵は第４図の通り従来の鋳型
添加剤と同等であつた。 さらにサイズ250×1800低炭アルミキルド鋼の
連続鋳造において溶融石英質浸漬ノズルのスラグ
ラインにジルコン質リングを使用する操業で第１
表に示す従来鋳型添加剤を使用した場合、同一浸
漬ノズルでの操業は溶損のため200分で操業継続
不能となつたが、本発明による添加剤第１表Ｃを
使用する事により300分迄操業が継続できた。第
５図は本発明による鋳型添加剤Ｃを使用した時の
結果を示す。この時の鋳片表面疵は第５図の通り
従来の鋳型添加剤と同等であつた。 【表】
第１図はジルコニアを主成分とした材質を溶融
スラグ中に浸漬し50r.p.mで回転させた時の溶損
量と溶融スラグ中のジルコニア含有量との関係を
示す。第２図は鋳型添加剤中にジルコニアを添加
した場合のジルコニア添加量と鋳型添加剤の粘
性、融点の関係及びガラス性との関係を示す。第
３図は鋳型添加剤中にB2O3を添加した場合の
B2O3添加量とジルコニアの添加量による結晶析
出量との関係を示す。第４図は従来の鋳型添加剤
と本発明による鋳型添加剤Ａ，Ｂを使用した時の
鋳片表面品質結果を示す。第５図は第４図と同様
に本発明による鋳型添加剤Ｃを使用した時の結果
を示す。
スラグ中に浸漬し50r.p.mで回転させた時の溶損
量と溶融スラグ中のジルコニア含有量との関係を
示す。第２図は鋳型添加剤中にジルコニアを添加
した場合のジルコニア添加量と鋳型添加剤の粘
性、融点の関係及びガラス性との関係を示す。第
３図は鋳型添加剤中にB2O3を添加した場合の
B2O3添加量とジルコニアの添加量による結晶析
出量との関係を示す。第４図は従来の鋳型添加剤
と本発明による鋳型添加剤Ａ，Ｂを使用した時の
鋳片表面品質結果を示す。第５図は第４図と同様
に本発明による鋳型添加剤Ｃを使用した時の結果
を示す。
Claims (1)
- １ ジルコニアまたはジルコン含有材質よりなる
浸漬ノズルもしくはスラグラインにこれらの材質
のリングを有するノズルで連続鋳造を行なう際に
用いる鋳型添加剤であつて、SiO2―Al2O3―CaO
系フラツクス基材及び溶融性状調整材を加えた定
常鋳造用の添加剤にジルコニア５〜15wt％を含
有せしめてなる連続鋳造用鋳型添加剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11713180A JPS5741862A (en) | 1980-08-27 | 1980-08-27 | Mold additive for continuous casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11713180A JPS5741862A (en) | 1980-08-27 | 1980-08-27 | Mold additive for continuous casting |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5741862A JPS5741862A (en) | 1982-03-09 |
| JPS6363301B2 true JPS6363301B2 (ja) | 1988-12-07 |
Family
ID=14704204
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11713180A Granted JPS5741862A (en) | 1980-08-27 | 1980-08-27 | Mold additive for continuous casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5741862A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6114055A (ja) * | 1984-06-28 | 1986-01-22 | Nippon Steel Corp | 表面欠陥及び内質欠陥の少ない鋼の連続鋳造用湯面保護剤 |
| JPS61119612A (ja) * | 1984-11-14 | 1986-06-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶鉄の脱銅及び／又は脱錫方法 |
| JPH01186253A (ja) * | 1988-01-21 | 1989-07-25 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造用鋳型添加剤 |
| JPH03193248A (ja) * | 1989-12-25 | 1991-08-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー |
| KR100749025B1 (ko) | 2006-06-22 | 2007-08-13 | 주식회사 포스코 | 몰드 플럭스 및 이를 이용한 연속 주조 방법 |
| CN102773438A (zh) * | 2012-07-25 | 2012-11-14 | 洛阳市科丰冶金新材料（集团）有限公司 | 连铸连轧薄板坯低碳钢结晶器保护渣 |
| CN110918914A (zh) * | 2019-11-29 | 2020-03-27 | 西峡龙成冶金材料有限公司 | 一种超级耐磨钢的连铸结晶器保护渣、制备方法及应用 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5919071B2 (ja) * | 1977-06-13 | 1984-05-02 | 東芝セラミツクス株式会社 | 鋼の連続鋳造用浸漬ノズル |
-
1980
- 1980-08-27 JP JP11713180A patent/JPS5741862A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5741862A (en) | 1982-03-09 |
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