JPS6363601B2 - - Google Patents
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- JPS6363601B2 JPS6363601B2 JP56213536A JP21353681A JPS6363601B2 JP S6363601 B2 JPS6363601 B2 JP S6363601B2 JP 56213536 A JP56213536 A JP 56213536A JP 21353681 A JP21353681 A JP 21353681A JP S6363601 B2 JPS6363601 B2 JP S6363601B2
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- cao
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- quicklime
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/076—Use of slags or fluxes as treating agents
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
この発明は、溶銑の脱りん・脱硫同時処理用石
灰系精錬フラツクスとその使用方法に関し、とく
に溶銑の適切な予備処理を簡便に実現し、転炉に
おける製鋼操業の負担軽減とスラグ発生量の低減
を可能ならしめようとするものである。こゝに溶
銑の予備精錬とは、高炉から出銑される溶銑を酸
化精錬のために転炉へ装入する前段階で不純物の
りん・いおうなどを除去する処理のことである。 現在の製鉄プロセスは、高炉で鉄鉱石をコーク
スにより還元して炭素濃度（以下〔％Ｃ〕と略記
する）4.5％の溶銑を製造し、これを転炉で純酸
素ガスにより所定の〔％Ｃ〕まで脱炭し目標とす
る鋼を作る方法が主流である。溶銑中の不純物の
うち、けい素（Si）、りん（Ｐ）は転炉内で酸化
され、炉内に添加される生石灰、ホタル石等とス
ラグを形成し除去される。一方いおう（Ｓ）は酸
化性雰囲気の転炉内では除去できないので、現在
ほとんどの製鉄所で、溶銑へ生石灰あるいはカル
シウム・カーバイト（CaC2）を主成分とする精
錬剤を添加することにより、転炉へ装入する以前
に除去するプロセスを採用している。 近年、Ｓの他に、Si、Ｐも転炉へ装入する前に
溶銑から除去するプロセスの優位性が示され、多
くの研究報告がされている。このプロセスの優位
性を列挙する。 (1) 転炉に装入する以前に脱Ｐ、Ｓ、Siが完了し
ているので、転炉では脱炭だけを行えばよく、
転炉操業の負担が低減する。 (2) 脱Ｐ反応に有利な低温で処理するため、脱Ｐ
効率が高く使用する生石灰量を減少できる。 (3) 溶銑処理とその後の転炉吹錬とから発生する
スラグ量を合計しても、現行プロセスから発生
するスラグ量より少ない。 (4) スラグ量低下により、鉄ロスが減少する。ま
た、スラグ処理の負担が低減する。 ことなどが挙げられる。 溶銑予備処理を行う際に使用される精錬剤は、
２種類に大別でき、一方はソーダ灰系フラツクス
（Na2CO3を主成分とする）、他方は生石灰系フラ
ツクス（CaOを主成分とする）である。 前者のフラツクスを用いた溶銑処理プロセス
は、例えば「鉄と鋼」67巻、1981年323〜332頁に
報告されているように周知の方法である。この方
法の要点は、溶銑をまず鉄鉱石やミルスケール等
の酸化鉄を用いて脱Si処理した後、ソーダ灰を用
いて脱Ｓ、脱Ｐを同時に行うことにある。しかし
このプロセスに限らず、一般的にソーダ灰系フラ
ツクスは、精錬容器の内張り耐火物を激しく侵食
するため、容器の修理回数が多くなること、また
ソーダ灰は比較的高価な副原料であるため、経済
的制約を受ける場合があり、フラツクスとして汎
用性に乏しい。 一方、生石灰系フラツクスは、従来から転炉や
溶銑脱Ｓに広く使用されているところから、耐火
物侵食の問題も少なく、経済的にもソーダ灰と比
較してはるかに有利である。しかし、従来の生石
灰系フラツクスでは次に示す欠点があつた。 一般に、溶銑の脱Ｐ、脱Ｓを効率よく行うため
の条件として、いずれの場も強塩基性酸化物（例
えばCaO、Na2O（Na2CO3）など）が共存するこ
とが必要である。また、脱Ｐの場合には、酸化性
雰囲気（O2ガスや酸化鉄との共存下）が有利で
あるのに対し、脱Ｓの場合は還元性雰囲気の方が
有利である。したがつて、同時脱Ｐ、脱Ｓは適切
な雰囲気下でなければ効率よく行えない。 この点、ソーダ灰系フラツクスは、フラツクス
中のNaとＰ、Ｓとの親和力が強いため、酸化性
雰囲気が弱くても脱Ｐ反応が進行し、還元性雰囲
気が弱くても脱Ｓ反応が進行するので同時脱Ｐ、
脱Ｓが効率よく行えるわけである。 生石灰系フラツクスを用いて同時脱Ｐ脱Ｓを行
う場合、CaとP.Sとの親和力がNaより弱いため
雰囲気を微妙に調節する必要があり、従来はこの
方法が確立されていなかつたため生石灰系フラツ
クスを用いた同時脱Ｐ脱Ｓは行われなかつた。 この発明は、生石灰系フラツクスを用いてたと
えばトピード車にて同時脱Ｐ脱Ｓを行うにあた
り、効率よく同時脱Ｐ、脱Ｓ精錬を行うための方
策を開示するものであり、精錬フラツクスの組成
と、その精錬フラツクスの使用方法を新規に提案
するものである。 発明者らは溶銑脱Ｐ用のフラツクスを開発しよ
うとして、トピード車中の溶銑に各種フラツクス
を吹込み、脱Ｐ挙動を調査していた時フラツクス
成分のうちFe2O3に対するCaOの割合によつて脱
Ｐと同時に脱Ｓも進むことを見い出した。 前述したように、CaO系フラツクスによつて溶
銑の脱Ｐをするためには、フラツクス中に鉄鉱石
やミルケールなどの固体酸素源を多量に混合する
方が有利であるが、脱Ｓには逆に不利である。し
たがつて、同時脱Ｐ、脱Ｓを目的とするとき、自
ずと固体酸素源の含有割合に適正範囲が存在す
る。発明者らは、CaO系フラツクスを用いた溶銑
処理実験をトピード車で行い、この適正範囲を実
験的に求めた。第１図にはフラツクス組成の指標
としてFe2O3に対するCaOの比を選び、それによ
る脱Ｓ速度定数の比較を示す。 脱Ｓ速度定数Ksは脱Ｓが一次反応式に従つて
進行すると仮定し、(1)式より求めた。 〔％Ｓ〕＝〔％Ｓ〕iexp（−ks Wflux）…(1) ここでWfluxは溶銑１トン当りのフラツクス添
加量、〔％Ｓ〕、〔％Ｓ〕iは、それぞれWflux（Kg／
ｔ）のフラツクスを添加した時の溶銑中Ｓ濃度お
よび処理前のＳ濃度である、したがつてksの単位
は１／（Kg／ｔ）＝ｔ／Kgである。 フラツクス中のCaO分が増加すると共にksは直
線的に増加する。（なお、ksが負の値をとるは、
本溶銑処理を行うにあたり溶銑上の高炉スラグを
排除しなかつたため、スラグ中のＳが溶銑へ移行
したことによる。） つまり脱Ｓ反応を進行させるには第１図より
CaO／Fe2C3が0.5以上であることが必要であり、
CaO／Fe2O3を0.5以上で大きくすればするほど、
脱Ｓ速度は大きくなり効率のよい脱Ｓが可能とな
る。 第２図は脱Ｐ速度定数kpとCaO／Fe2O3との関
係を示す。kpはksと同様にして求めた定数であ
り、同図から明らかなようにkpはCaO／Fe2O3が
0.75の時最大値をとる。 こゝにCaO系フラツクスによる脱Ｐ反応は(2)式 3CaO＋５／３Fe2O3＋２Ｐ＝3CaO・P2O5＋10／３Fe …(2) によつて進むと考えられるが、この時のFe2O3に
対するCaOの化学量論的な比は、0.63である。し
かし脱Ｐと同時に(3)式の脱Ｓ反応 CaO＋Ｓ＝CaS＋Ｏ …(3) も進行するので、脱Ｓに使われるCaOも考慮する
と化学量論的な比は0.72となり第２図の実験値と
よく一致している。 脱Ｐ反応は、CaO／Fe2O3比が0.75以下では脱
Ｐ生成物のP2O5を固定するCaO量が不足し、0.75
以上ではＰの酸化剤であるFe2O3が不足するた
め、CaO／Fe2O3＝0.75で脱Ｐ速度が最大となる
と説明できる。 脱Ｐと脱Ｓを同時に効率よく行うためには、ks
とkpが同時に大きな値をとるCaO／Fe2O3のフラ
ツクスが望ましく、第１，２図よりCaO／Fe2O3
＝0.75が最適であり、こゝにCaO／Fe2O30.90
ではkp値は極端に大きくならず、しかもksはさら
に大きくなり、一方、CaO／Fe2O3≧0.6ならば、
とくに低〔％Ｓ〕が要求されない場合の脱Ｐ・脱
Ｓ同時処理に実際上の支障のないことがわかる。 上掲の実際の実験においては、媒溶剤としてほ
たる石、氷晶石またはコレマナイトを、フラツク
スの吹込みの際の撹拌を強化する気体発生のため
に石灰石を添加したが、上記媒溶剤についてはほ
たる石、氷晶石およびコレマナイトのうち何れか
単味または２種以上の併用の各場合とも５〜20重
量％、また石灰石については10〜35重量％の範囲
のフラツクス配合においてすでにのべたところの
挙動をあらわすことがたしかめられた。なお石灰
石については、CaCO3＝CaO＋CO2反応により生
成するCaOは生石灰からのCaOと合計してCaO／
Fe2O3比を算出する。 媒溶剤については５重量％に満たないと滓化不
良、また20重量％をこえると耐火物の溶損が甚し
くなる不利が伴われ、一方石灰石については10重
量％未満のときCO2発生量が不十分で溶銑の撹拌
強化の効果が不充分となり、また35重量％をこえ
るとCaCO3の分解による吸熱効果が過大となつ
て溶銑の不利な温度降下を伴うことから、これら
フラツクス成分の配合が限定されるわけである。 従つてこの発明は、生石灰主要成分とし、ほた
る石・氷晶石およびコレマナイトのうちから選ば
れる媒溶剤を５〜20重量％と、石灰石を10〜35重
量％とを含み、残余は鉄鉱石、ミルスケールなど
固体酸素源であつて、CaO／Fe2O3比が0.60〜
0.90配合になる石灰系精錬フラツクスを、溶銑の
脱りん・脱硫同時の予備精錬に供して、その実
を、効果的に挙げることを可能ならしめるもので
ある。 次に第３図は上記したCaO／Fe2O3＝0.60〜
0.90粉状精錬フラツクスを異なる供給速度でトピ
ード車内の溶銑中に吹込んだ時のkp、ksを示し、
kp、ksいずれも400Kg／min以上の吹込速度で減
少する。吹込速度が小さい時には、反応は効率よ
く進行するが、処理の時間が長くなり、溶銑温度
の降下量が大きくなる等の不利な点を有するの
で、実用的には100〜400Kg／minの吹込速度でフ
ラツクスを供給するのが望ましい。 第４図は、予備処理中の溶銑の〔％Si〕と脱Ｐ
率の関係を示すもので、同図より〔％Si〕＜0.25
時、脱Ｐ反応が進行し始め〔％Si〕＜0.10ではよ
り高い脱Ｐ率が得られている。したがつて脱Ｐ処
理前の溶銑〔％Si〕は0.25％以下、より望ましく
は〔％Si〕＜0.10がよい。 なお脱Ｓに対しては、溶銑〔％Si〕の影響は顕
著でないので特に考慮する必要はない。 処理開始前の溶銑温度は、処理中の温度降下量
と処理後溶銑に必要な最低温度とから決められ
る。後者は1200〜1250℃であり、前者はフラツク
ス原単位（１トンの溶銑を処理するのに必要なフ
ラツクス量、単位：Kg／ｔ pig iron）に比例
し、通常50〜120℃である。したがつて処理開始
前の溶銑最低温度は1250〜1370℃である。通常、
高炉から出銑された溶銑の温度をトピード車内で
測定すると1350〜1450℃であり、この温度範囲で
処理を開始すれば脱Ｐ、脱Ｓ反応効率を特に低下
させることはない。 したがつてこの発明の脱Ｐ・脱Ｓフラツクスを
用いて溶銑予備処理を行う時の、溶銑温度は1250
〜1450℃であればよくただとくに、吹込予定のフ
ラツクス量が多い時には、処理中の温度降下が大
きいので、上記範囲のうち1300℃以下では処理で
きない場合も考えられるが、通常トピード車内の
溶銑温度は、1300℃以上であり問題はない。 実施例 １ ホタル石５重量％、石灰石10重量％を含み、
Fe2O3として鉄鉱石を用いたCaO／Fe2O3＝0.64
のフラツクスを200Kg／minの割合でトピード車
内の溶銑に吹込む処理を行つた。処理前後の溶銑
成分を第１表に示す。溶銑量は183トン、そのト
ン当りフラツクス吹込量は44Kgであつた。
灰系精錬フラツクスとその使用方法に関し、とく
に溶銑の適切な予備処理を簡便に実現し、転炉に
おける製鋼操業の負担軽減とスラグ発生量の低減
を可能ならしめようとするものである。こゝに溶
銑の予備精錬とは、高炉から出銑される溶銑を酸
化精錬のために転炉へ装入する前段階で不純物の
りん・いおうなどを除去する処理のことである。 現在の製鉄プロセスは、高炉で鉄鉱石をコーク
スにより還元して炭素濃度（以下〔％Ｃ〕と略記
する）4.5％の溶銑を製造し、これを転炉で純酸
素ガスにより所定の〔％Ｃ〕まで脱炭し目標とす
る鋼を作る方法が主流である。溶銑中の不純物の
うち、けい素（Si）、りん（Ｐ）は転炉内で酸化
され、炉内に添加される生石灰、ホタル石等とス
ラグを形成し除去される。一方いおう（Ｓ）は酸
化性雰囲気の転炉内では除去できないので、現在
ほとんどの製鉄所で、溶銑へ生石灰あるいはカル
シウム・カーバイト（CaC2）を主成分とする精
錬剤を添加することにより、転炉へ装入する以前
に除去するプロセスを採用している。 近年、Ｓの他に、Si、Ｐも転炉へ装入する前に
溶銑から除去するプロセスの優位性が示され、多
くの研究報告がされている。このプロセスの優位
性を列挙する。 (1) 転炉に装入する以前に脱Ｐ、Ｓ、Siが完了し
ているので、転炉では脱炭だけを行えばよく、
転炉操業の負担が低減する。 (2) 脱Ｐ反応に有利な低温で処理するため、脱Ｐ
効率が高く使用する生石灰量を減少できる。 (3) 溶銑処理とその後の転炉吹錬とから発生する
スラグ量を合計しても、現行プロセスから発生
するスラグ量より少ない。 (4) スラグ量低下により、鉄ロスが減少する。ま
た、スラグ処理の負担が低減する。 ことなどが挙げられる。 溶銑予備処理を行う際に使用される精錬剤は、
２種類に大別でき、一方はソーダ灰系フラツクス
（Na2CO3を主成分とする）、他方は生石灰系フラ
ツクス（CaOを主成分とする）である。 前者のフラツクスを用いた溶銑処理プロセス
は、例えば「鉄と鋼」67巻、1981年323〜332頁に
報告されているように周知の方法である。この方
法の要点は、溶銑をまず鉄鉱石やミルスケール等
の酸化鉄を用いて脱Si処理した後、ソーダ灰を用
いて脱Ｓ、脱Ｐを同時に行うことにある。しかし
このプロセスに限らず、一般的にソーダ灰系フラ
ツクスは、精錬容器の内張り耐火物を激しく侵食
するため、容器の修理回数が多くなること、また
ソーダ灰は比較的高価な副原料であるため、経済
的制約を受ける場合があり、フラツクスとして汎
用性に乏しい。 一方、生石灰系フラツクスは、従来から転炉や
溶銑脱Ｓに広く使用されているところから、耐火
物侵食の問題も少なく、経済的にもソーダ灰と比
較してはるかに有利である。しかし、従来の生石
灰系フラツクスでは次に示す欠点があつた。 一般に、溶銑の脱Ｐ、脱Ｓを効率よく行うため
の条件として、いずれの場も強塩基性酸化物（例
えばCaO、Na2O（Na2CO3）など）が共存するこ
とが必要である。また、脱Ｐの場合には、酸化性
雰囲気（O2ガスや酸化鉄との共存下）が有利で
あるのに対し、脱Ｓの場合は還元性雰囲気の方が
有利である。したがつて、同時脱Ｐ、脱Ｓは適切
な雰囲気下でなければ効率よく行えない。 この点、ソーダ灰系フラツクスは、フラツクス
中のNaとＰ、Ｓとの親和力が強いため、酸化性
雰囲気が弱くても脱Ｐ反応が進行し、還元性雰囲
気が弱くても脱Ｓ反応が進行するので同時脱Ｐ、
脱Ｓが効率よく行えるわけである。 生石灰系フラツクスを用いて同時脱Ｐ脱Ｓを行
う場合、CaとP.Sとの親和力がNaより弱いため
雰囲気を微妙に調節する必要があり、従来はこの
方法が確立されていなかつたため生石灰系フラツ
クスを用いた同時脱Ｐ脱Ｓは行われなかつた。 この発明は、生石灰系フラツクスを用いてたと
えばトピード車にて同時脱Ｐ脱Ｓを行うにあた
り、効率よく同時脱Ｐ、脱Ｓ精錬を行うための方
策を開示するものであり、精錬フラツクスの組成
と、その精錬フラツクスの使用方法を新規に提案
するものである。 発明者らは溶銑脱Ｐ用のフラツクスを開発しよ
うとして、トピード車中の溶銑に各種フラツクス
を吹込み、脱Ｐ挙動を調査していた時フラツクス
成分のうちFe2O3に対するCaOの割合によつて脱
Ｐと同時に脱Ｓも進むことを見い出した。 前述したように、CaO系フラツクスによつて溶
銑の脱Ｐをするためには、フラツクス中に鉄鉱石
やミルケールなどの固体酸素源を多量に混合する
方が有利であるが、脱Ｓには逆に不利である。し
たがつて、同時脱Ｐ、脱Ｓを目的とするとき、自
ずと固体酸素源の含有割合に適正範囲が存在す
る。発明者らは、CaO系フラツクスを用いた溶銑
処理実験をトピード車で行い、この適正範囲を実
験的に求めた。第１図にはフラツクス組成の指標
としてFe2O3に対するCaOの比を選び、それによ
る脱Ｓ速度定数の比較を示す。 脱Ｓ速度定数Ksは脱Ｓが一次反応式に従つて
進行すると仮定し、(1)式より求めた。 〔％Ｓ〕＝〔％Ｓ〕iexp（−ks Wflux）…(1) ここでWfluxは溶銑１トン当りのフラツクス添
加量、〔％Ｓ〕、〔％Ｓ〕iは、それぞれWflux（Kg／
ｔ）のフラツクスを添加した時の溶銑中Ｓ濃度お
よび処理前のＳ濃度である、したがつてksの単位
は１／（Kg／ｔ）＝ｔ／Kgである。 フラツクス中のCaO分が増加すると共にksは直
線的に増加する。（なお、ksが負の値をとるは、
本溶銑処理を行うにあたり溶銑上の高炉スラグを
排除しなかつたため、スラグ中のＳが溶銑へ移行
したことによる。） つまり脱Ｓ反応を進行させるには第１図より
CaO／Fe2C3が0.5以上であることが必要であり、
CaO／Fe2O3を0.5以上で大きくすればするほど、
脱Ｓ速度は大きくなり効率のよい脱Ｓが可能とな
る。 第２図は脱Ｐ速度定数kpとCaO／Fe2O3との関
係を示す。kpはksと同様にして求めた定数であ
り、同図から明らかなようにkpはCaO／Fe2O3が
0.75の時最大値をとる。 こゝにCaO系フラツクスによる脱Ｐ反応は(2)式 3CaO＋５／３Fe2O3＋２Ｐ＝3CaO・P2O5＋10／３Fe …(2) によつて進むと考えられるが、この時のFe2O3に
対するCaOの化学量論的な比は、0.63である。し
かし脱Ｐと同時に(3)式の脱Ｓ反応 CaO＋Ｓ＝CaS＋Ｏ …(3) も進行するので、脱Ｓに使われるCaOも考慮する
と化学量論的な比は0.72となり第２図の実験値と
よく一致している。 脱Ｐ反応は、CaO／Fe2O3比が0.75以下では脱
Ｐ生成物のP2O5を固定するCaO量が不足し、0.75
以上ではＰの酸化剤であるFe2O3が不足するた
め、CaO／Fe2O3＝0.75で脱Ｐ速度が最大となる
と説明できる。 脱Ｐと脱Ｓを同時に効率よく行うためには、ks
とkpが同時に大きな値をとるCaO／Fe2O3のフラ
ツクスが望ましく、第１，２図よりCaO／Fe2O3
＝0.75が最適であり、こゝにCaO／Fe2O30.90
ではkp値は極端に大きくならず、しかもksはさら
に大きくなり、一方、CaO／Fe2O3≧0.6ならば、
とくに低〔％Ｓ〕が要求されない場合の脱Ｐ・脱
Ｓ同時処理に実際上の支障のないことがわかる。 上掲の実際の実験においては、媒溶剤としてほ
たる石、氷晶石またはコレマナイトを、フラツク
スの吹込みの際の撹拌を強化する気体発生のため
に石灰石を添加したが、上記媒溶剤についてはほ
たる石、氷晶石およびコレマナイトのうち何れか
単味または２種以上の併用の各場合とも５〜20重
量％、また石灰石については10〜35重量％の範囲
のフラツクス配合においてすでにのべたところの
挙動をあらわすことがたしかめられた。なお石灰
石については、CaCO3＝CaO＋CO2反応により生
成するCaOは生石灰からのCaOと合計してCaO／
Fe2O3比を算出する。 媒溶剤については５重量％に満たないと滓化不
良、また20重量％をこえると耐火物の溶損が甚し
くなる不利が伴われ、一方石灰石については10重
量％未満のときCO2発生量が不十分で溶銑の撹拌
強化の効果が不充分となり、また35重量％をこえ
るとCaCO3の分解による吸熱効果が過大となつ
て溶銑の不利な温度降下を伴うことから、これら
フラツクス成分の配合が限定されるわけである。 従つてこの発明は、生石灰主要成分とし、ほた
る石・氷晶石およびコレマナイトのうちから選ば
れる媒溶剤を５〜20重量％と、石灰石を10〜35重
量％とを含み、残余は鉄鉱石、ミルスケールなど
固体酸素源であつて、CaO／Fe2O3比が0.60〜
0.90配合になる石灰系精錬フラツクスを、溶銑の
脱りん・脱硫同時の予備精錬に供して、その実
を、効果的に挙げることを可能ならしめるもので
ある。 次に第３図は上記したCaO／Fe2O3＝0.60〜
0.90粉状精錬フラツクスを異なる供給速度でトピ
ード車内の溶銑中に吹込んだ時のkp、ksを示し、
kp、ksいずれも400Kg／min以上の吹込速度で減
少する。吹込速度が小さい時には、反応は効率よ
く進行するが、処理の時間が長くなり、溶銑温度
の降下量が大きくなる等の不利な点を有するの
で、実用的には100〜400Kg／minの吹込速度でフ
ラツクスを供給するのが望ましい。 第４図は、予備処理中の溶銑の〔％Si〕と脱Ｐ
率の関係を示すもので、同図より〔％Si〕＜0.25
時、脱Ｐ反応が進行し始め〔％Si〕＜0.10ではよ
り高い脱Ｐ率が得られている。したがつて脱Ｐ処
理前の溶銑〔％Si〕は0.25％以下、より望ましく
は〔％Si〕＜0.10がよい。 なお脱Ｓに対しては、溶銑〔％Si〕の影響は顕
著でないので特に考慮する必要はない。 処理開始前の溶銑温度は、処理中の温度降下量
と処理後溶銑に必要な最低温度とから決められ
る。後者は1200〜1250℃であり、前者はフラツク
ス原単位（１トンの溶銑を処理するのに必要なフ
ラツクス量、単位：Kg／ｔ pig iron）に比例
し、通常50〜120℃である。したがつて処理開始
前の溶銑最低温度は1250〜1370℃である。通常、
高炉から出銑された溶銑の温度をトピード車内で
測定すると1350〜1450℃であり、この温度範囲で
処理を開始すれば脱Ｐ、脱Ｓ反応効率を特に低下
させることはない。 したがつてこの発明の脱Ｐ・脱Ｓフラツクスを
用いて溶銑予備処理を行う時の、溶銑温度は1250
〜1450℃であればよくただとくに、吹込予定のフ
ラツクス量が多い時には、処理中の温度降下が大
きいので、上記範囲のうち1300℃以下では処理で
きない場合も考えられるが、通常トピード車内の
溶銑温度は、1300℃以上であり問題はない。 実施例 １ ホタル石５重量％、石灰石10重量％を含み、
Fe2O3として鉄鉱石を用いたCaO／Fe2O3＝0.64
のフラツクスを200Kg／minの割合でトピード車
内の溶銑に吹込む処理を行つた。処理前後の溶銑
成分を第１表に示す。溶銑量は183トン、そのト
ン当りフラツクス吹込量は44Kgであつた。
【表】
実施例 ２
ホタル石15重量％、石灰石20重量％を含み、
Fe2O3として鉄鉱石を用いたCaO／Fe2O3＝0.75
のフラツクスを200Kg／min割合で、167.2トンの
トピード車内溶銑に吹込む処理を行い、処理中の
フラツクス原単位と成分変化の関係を第５図に示
し、処理前後の溶銑成分・温度を第２表に示し
た。
Fe2O3として鉄鉱石を用いたCaO／Fe2O3＝0.75
のフラツクスを200Kg／min割合で、167.2トンの
トピード車内溶銑に吹込む処理を行い、処理中の
フラツクス原単位と成分変化の関係を第５図に示
し、処理前後の溶銑成分・温度を第２表に示し
た。
【表】
上記各実施例ではトピード車への吹込みを行つ
た場合について示したが、溶銑装入鍋あるいは溶
銑搬送鍋での溶銑脱Ｐ、脱Ｓにも応用できる。な
おこの場合吹込速度が大きいとスラグやメタルの
飛散が激しくなるので、その対応策を講じる必要
がある。 以上のべたようにしてこの発明によれば、生石
灰系フラツクスを用いる溶銑予備精錬を、とくに
効果的な脱Ｐ・脱Ｓ同時処理において有利に行う
ことができる。
た場合について示したが、溶銑装入鍋あるいは溶
銑搬送鍋での溶銑脱Ｐ、脱Ｓにも応用できる。な
おこの場合吹込速度が大きいとスラグやメタルの
飛散が激しくなるので、その対応策を講じる必要
がある。 以上のべたようにしてこの発明によれば、生石
灰系フラツクスを用いる溶銑予備精錬を、とくに
効果的な脱Ｐ・脱Ｓ同時処理において有利に行う
ことができる。
第１図は、フラツクスのCaO／Fe2O3比と脱硫
反応速度定数との関係グラフ、第２図は、フラツ
クスのCaO／Fe2O3比と脱燐反応速度定数との関
係グラフであり第３図は、フラツクスの吹込速度
と脱燐・脱硫反応速度定数との関係グラフ、第４
図は溶銑〔％Si〕と脱燐率との関係グラフそして
第５図はこの発明の実施例について溶銑中〔％
Ｓ〕〔％Ｐ〕の変化を示したグラフである。
反応速度定数との関係グラフ、第２図は、フラツ
クスのCaO／Fe2O3比と脱燐反応速度定数との関
係グラフであり第３図は、フラツクスの吹込速度
と脱燐・脱硫反応速度定数との関係グラフ、第４
図は溶銑〔％Si〕と脱燐率との関係グラフそして
第５図はこの発明の実施例について溶銑中〔％
Ｓ〕〔％Ｐ〕の変化を示したグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 生石灰を主要成分とし、ほたる石・氷晶石お
よびコレマナイトのうちから選ばれる１種または
２種以上の媒溶剤を５〜20重量％と、石灰石を10
〜35重量％とを含み、残余は鉄鉱石・ミルスケー
ルなど固体酸素源であつて、CaO／Fe2O3比が0.6
〜0.9の配合に成ることを特徴とする、溶銑の脱
りん・脱硫同時処理用石灰系精錬フラツクス。 ２ 生石灰を主要成分とし、ほたる石・氷晶石お
よびコレマナイトのうちから選ばれる１種または
２種以上の媒溶剤を５〜20重量％と、石灰石を10
〜35重量％とを含み、残余は鉄鉱石・ミルスケー
ルなど固体酸素源であつて、CaO／Fe2O3比が0.6
〜0.9の配合になる精錬フラツクスを、けい素濃
度0.25％以下の溶銑中に、1250〜1450℃の温度域
で吹込むことを特徴とする、溶銑の脱りん・脱硫
同時処理方法。 ３ 精錬フラツクスの吹込み速度が毎分100〜400
Kgである特許請求の範囲２記載の方法。 ４ 溶銑のけい素濃度が0.10％以下である特許請
求の範囲２または３記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56213536A JPS58113308A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 溶銑の脱りん・脱硫同時処理用石灰系精錬フラツクスと、その使用方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56213536A JPS58113308A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 溶銑の脱りん・脱硫同時処理用石灰系精錬フラツクスと、その使用方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58113308A JPS58113308A (ja) | 1983-07-06 |
| JPS6363601B2 true JPS6363601B2 (ja) | 1988-12-08 |
Family
ID=16640808
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56213536A Granted JPS58113308A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 溶銑の脱りん・脱硫同時処理用石灰系精錬フラツクスと、その使用方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58113308A (ja) |
-
1981
- 1981-12-28 JP JP56213536A patent/JPS58113308A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58113308A (ja) | 1983-07-06 |
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