JPS6411274B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は穀物、食品、化粧品等の粉粒物質原料
を過熱蒸気、高温空気等の加熱媒体で以つて加圧
加熱処理し、これら粉粒物質の加熱殺菌、加熱変
性等を行うようにした粉粒物質の加熱処理装置に
関する。 本出願人は、先に原料を流動化させながら加熱
処理する「膨化食品の製造装置（特公昭45−
26695号）」、或は原料を気流に乗せて加熱処理す
る「気流加熱方式に依る膨化食品製造方法及び装
置（特公昭46−34747号）」を出願して特許を得
た。 しかし、上記装置は何れも一段式であるため、
加熱媒体の出口温度、即ち加熱媒体と原料とに分
離した直後における加熱媒体の温度を或る温度以
上に設定すると、混合比（＝原料重量／加熱媒体
重量）、或は原料の比熱にもよるが、即ち原料重
量が大きく混合比が大きい場合、又は原料の比熱
が大きい場合には、大量の原料を冷えた状態から
加熱しなければならないので、加熱媒体の温度を
高くしなければならないが、一般的に加熱媒体の
入口温度、即ち加熱媒体が原料と接触する直前に
おける加熱媒体の温度を高く設定せざるを得なく
なる。 一例として前記気流加熱方式で小麦を処理する
場合について述べるに、蒸気圧力6.5atｇ加熱媒
体の出口温度を220℃、混合比を1.0に設定する
と、本加熱系内の最高温度である加熱媒体の入口
温度は330℃以上にも設定する必要がある。斯る
場合、熱変性に敏感な原料を処理するには好都合
とは言えず、又加熱媒体の温度が高過ぎると、原
料水分が蒸発して減少し、製品の膨化度（＝製品
の体積／原料の体積）も低下し不都合である。尚
例えば小麦を加熱処理し、これを醤油原料として
用いる場合、膨化度が高い程窒素利用率が高く好
ましい結果が得られる。さらに装置的にも構成部
材特にシール材の耐熱性の点から加熱媒体は低温
の方が好ましい。 又本出願人は、前記発明の改良方法として過熱
蒸気、次いで飽和蒸気により順次原料を加熱処理
する「殻類の膨化処理法（特公昭55−42814号）」
を出願して特許を得た。 しかし、上記方法にて処理した製品は水分を多
量に保存せしめる点に関して難点があつた。 そこで本発明者は上述した現況に鑑み、鋭意研
究の結果、前記装置（特公昭45−26695号、特公
昭46−34747号のもの）を各々単独、或は適宜組
み合わせて多段式の加熱系に構成し、該装置の最
終段で使用する加熱媒体の温度を最高にして順次
前段装置での使用加熱媒体の温度が低くなるよう
に設定して原料を加熱処理すれば、最終段装置の
出口における加熱媒体の温度を例え従来方法と同
程度の温度に設定しても、本願加熱系内における
加熱媒体の最高温度を従来方法による場合に比し
より低く設定することができるという知見を得て
本発明を成したものである。 即ち、本発明は粉状、或は粒状物質を加圧下に
おいて加熱媒体で加圧加熱処理し、次いでより高
温の加熱媒体で少くとも１回加圧加熱処理した
後、低圧下に放出することを特徴とする。 そして本発明は特に蛋白質の過変性が生じ易い
脱脂大豆、ビタミン類の破壊の虞れのある玄米、
或は野菜等の如き熱変性に敏感な原料処理及び小
麦、トウモロキシ等の殻類で特に膨化度が要求さ
れる原料処理に好適である。 以下本発明を詳述する。 本発明に用いられる粉粒物質原料としては特に
限定されることはなく、大豆、脱脂大豆、大豆ミ
ール、小麦、大麦、米、玄米、とうもろこし等の
殻類及びこれらの粉粒化物、魚粉、野菜等の細
片、パン粉、デンプン、コシヨー、ブラツクペパ
ー、カレー粉等の食品原料、或は薬品又は薬品原
料及びその増量材、更には飼料や化粧品原料等が
挙げられ、又必要に応じて通常の手段により加水
された前記夫々の原料が用いられる。 上記原料を加熱処理するに際して利用できる加
熱媒体としては、高温空気、高温ガス等が考えら
れるが、原料の酸化防止、或は取扱いの便等の見
地から特に過熱水蒸気が好ましい。 又加熱処理の条件としては、まず原料の殺菌処
理を目的とする場合は、比較的低圧が好ましく、
過熱水蒸気処理の場合で圧力4atｇ以下、温度260
℃以下で３秒乃至５分間、好ましくは圧力0.5乃
至3.5atｇ、温度240℃以下で５秒乃至１分間加熱
処理する。 一方、原料の変性処理を目的とする場合は、原
料として特に殻類が取り扱われる場合が多いが、
過熱水蒸気の場合で圧力２〜10atｇ、温度310℃
以下で３秒乃至５分間、好ましくは圧力４乃至
8atｇ、温度290℃以下で５秒乃至１分間加熱処理
する。 本発明において使用する加熱手段は、気流式加
熱手段、流動式加熱手段で、気流式加熱手段は高
温高圧の加熱媒体、例えば過熱水蒸気を加熱パイ
プに通気し、該パイプに原料を投入して所謂気流
輸送をしながら短時間滞留させて加熱し、次いで
サイクロン等で捕集して低圧下に放出させる加熱
処理装置である。一方、流動式加熱手段は原料を
密閉容器内の多数の孔を有する多孔板上に均等な
層を形成するように供給し、該層に下方より加熱
媒体、例えば過熱水蒸気、高温空気等を通気して
流動化し、一定時間滞留後、低圧下へ放出させる
加熱処理方法である。 以下添付図面に基づいて本発明の実施例を詳述
する。 まず第１図に原料を最初は気流式加熱手段で、
次いで流動式加熱手段で処理するために加熱処理
装置の模式図を示す。 図中１は気流式加熱装置で、これは原料を装置
１内へ供給する投入バルブ２と、加熱媒体として
の過熱水蒸気が通気される加熱パイプ３と、過熱
水蒸気と原料とに分離するサイクロン４とから構
成され、加熱パイプ３の上流部３ａは投入バルブ
２のガス出口２ａと、下流部３ｂはサイクロン４
のガス入口４ａと夫々連通している。 前記投入バルブ２としては本出願人による「粉
粒体の搬送供給装置」（特公昭52−9917号、以下
気流式バルブと称す。）が好適であるが、或は本
出願人による「強制排出装置を有する移送装置」
（特公昭48−8927号、以下強制排出式バルブと称
す。）も利用でき、更には通常のロータリーバル
ブも使用できる。第１図においては、投入バルブ
２としては気流式バルブを用いた。尚投入バルブ
２に強制排出式バルブを用いた場合は、第２図に
示す如く該バルブを加熱パイプ３へ逆Ｔ字状に設
置すればよい。 又図中５は原料を保有しておく原料ホツパであ
り、６は流動式加熱装置であつて、これは前記サ
イクロン４で分離された原料を該装置６へ誘導す
る中間バルブ７と、原料を流動させながら加熱処
理する加熱缶８と、加熱処理された原料を低圧部
へ放出させる排出バルブ９とから構成される。 上記加熱缶８は上部に原料投入口１０及び過熱
蒸気出口１１、下部に原料排出口１２及び過熱水
蒸気入口１３を夫々備え、前記中間バルブ７は原
料投入口１０に、排出バルブ９は原料排出口１２
に夫々設置されている。尚これらバルブ７，９は
前記強制排出式バルブが好適である。 又加熱缶８の内部には第３図に示す如く多数の
通気孔１４……を有し、原料が積層される多孔板
１５を水平に設置し、該多孔板１５の一部には落
口２０を前記原料排出口１２に臨ませて設けてい
る。 一方、１６は投入された原料を多孔板１５上に
おいて移送する原料移送装置で、加熱缶８の中心
部に垂直に設けられた軸１７及び該軸１７に放射
状に設けられた平板状の垂直壁１８から成り、こ
れ１６は軸１７を中心として回転自在に構成され
ている。 又１９は加熱缶８の内周に設けられている内壁
で、これは原料の保温を効果的にする装置であ
り、これの下部は多孔板１５の円周部と固定され
一体化されている。そして前記垂直壁１８の外周
面１８ａ及び下端面１８ｂは内壁１９及び多孔板
１５と夫々略々摺接する如く構成されている。 ２１は不図示のモータに連結されて原料移送装
置１６を駆動するプーリ、或は歯車等の動力伝達
装置であり、２２は原料を原料排出口１２へ誘導
するシユートである。 又２３は過熱水蒸気を系内で循環せしめるため
の送風機であり、２４は温度が低下した蒸気を再
加熱するための過熱器である。 更に２５は過熱水蒸気補充パイプで、これは排
出バルブ１２より系外へ原料の排出に伴い放出さ
れる蒸気を補充するもので、不図示のボイラに連
通し、上記過熱器２４で所定の温度まで加熱され
た過熱水蒸気を系内に導入する。 次に以上述べた各機器間の連結について説明す
る。 加熱缶８の過熱水蒸気出口１１は循環パイプ２
６及び投入バルブ２を介して加熱パイプ３の上流
部３ａと連通連結され、又サイクロン４の原料排
出口４ｂは原料投入口１０と中間バルブ７を介し
て連通連結されている。 一方、サイクロン４のガス出口４ｃは循環パイ
プ２７を介して送風機２３の吸引口と、送風機２
３の吐出口は循環パイプ２８を介して蒸気入口１
３と夫々連通連結され、循環パイプ２８は加熱器
２４を通り、該パイプ２８中を流通する過熱水蒸
気を加温するよう構成されている。 以下に本加熱処理装置の作用について述べる。 まず、ボイラで発生した飽和水蒸気は過熱器２
４で加熱されて過熱水蒸気となり、過熱水蒸気補
充パイプ２５を通つて系内へ導入される。この過
熱水蒸気は送風機２３の作用により循環パイプ２
８、加熱缶８、循環パイプ２６、投入バルブ２、
加熱パイプ３、サイクロン４、循環パイプ２７、
送風機２３の順で系内を循環する。 一方、原料ホツパ５内の原料は投入バルブ２を
介してまず最初に加熱パイプ３に導入され、ここ
で加熱処理される。この加熱パイプ３において使
用される過熱水蒸気は後述する加熱缶８で一度使
用されたものであり、従つてこれは加熱缶８で使
用された場合より低温になつている。 気流式加熱装置１で第１段目の加熱処理をされ
た原料はサイクロン４に導入され、該サイクロン
４において過熱水蒸気と分離された後、中間バル
ブ７を通り加熱缶８に投入される。投入された原
料は、多孔板１５を通して通気される過熱水蒸気
により流動化して加熱処理されつつ原料移送装置
１６の作用で順次原料排出口１２の方へ移送され
る。 流動式加熱装置６で使用される過熱水蒸気は過
熱器２４で加熱された直後のものを用いるため、
前記気流式加熱装置１における過熱水蒸気より高
温になつている。 流動式加熱装置６は第２段目の加熱処理をされ
た原料は、排出バルブ９を通つてより低圧下、例
えば大気圧下へ放出され、製品として回収され
る。 尚本実施例において、気流式加熱装置１による
処理は、流動式加熱装置６における処理よりも低
温の過熱水蒸気が使用されるが、加熱パイプ３に
おいて処理する原料によつてはこの加熱水蒸気が
飽和水蒸気に変化しても何ら差し支えない。 次に第４図に別実施例を示す。 本実施例は上記第一実施例とは逆にまず第１段
目に流動式加熱装置６を、第２段目に気流式加熱
装置１を夫々配置し、原料を加熱処理する例であ
る。 従つて、加熱缶８の原料投入口１０に強制排出
式投入バルブ３０を、原料排出口１２には気流式
中間バルブ３１を夫々設置し、又サイクロン４の
ガス出口４ｃと加熱缶８の蒸気入口１３とを、加
熱缶８の蒸気出口１１と送風機２３の吸引口とを
夫々連通連結している。 一方、送風機２３の吐出口と加熱パイプ３の上
流部３ａとを循環パイプ３３及び中間バルブ３１
を介して連通連結し、循環パイプ３３は過熱器２
４を通り、該パイプ３３を流通している過熱水蒸
気を加温する。そして加熱直後の過熱水蒸気が第
２段目である気流式加熱装置１に供給されるよう
構成されている。 次に第５図の実施例は第１段、第２段とも気流
式加熱装置を配置した例で、第１段の気流式加熱
装置１ａにおける投入バルブ４０及び第２段の気
流式加熱装置１ｂにおける投入バルブ４１として
気流式バルブを用い、又第２段の加熱装置１ｂの
排出バルブ４２として強制排出式バルブを用いて
いる。そして第２段気流式加熱装置１ｂにおける
サイクロン４４のガス出口４４ｂと加熱パイプ３
の上流部３ａを投入バルブ４０を介して連通し、
又第１段気流式加熱装置１ａにおけるサイクロン
４３のガス出口４３ｂと送風機２３の吸引口と
を、送風機２３の吐出口と加熱パイプ３ｄの上流
部３ｅとを中間バルブ４１を介して夫々連通し、
本実施例装置を構成する。 次に第６図の実施例は気流式加熱装置を３段配
設した例で、以下同様な構成で何段でも実施でき
る。本実施例においては、まず加熱器２４で加熱
した直後の過熱水蒸気を最終段の気流式加熱装置
１ｃへ導き、以下順次前段へ送気して該過熱水蒸
気を繰り返し使用し、第１段の気流式加熱装置１
ａで最も低い過熱水蒸気を用いるよう構成してい
る。 最終段以外に気流式加熱装置が配置されている
第５図及び第６図の実施例において、第１図の実
施例と同様に原料の種類によつては最終段以外の
加熱パイプにおいて、過熱水蒸気が飽和蒸気に変
化してもよく、又飽和水蒸気の状態で加熱パイプ
に導入されても加熱処理は可能である。 次に第７図、第８図は流動式加熱装置を夫々２
段、３段配設した実施例を示すが、これらの実施
例においては、バルブは全て強制排出式バルブが
使用されている。 尚前記第１図及び第４図に示す実施例におい
て、第３段目、或はそれ以上の段に気流式加熱装
置又は流動式加熱装置を適宜選択して用いてもよ
い。 次に第９図乃至第１５図に他の流動式加熱装置
の実施例を示す。 まず第９図に示す装置は、第１図に示す実施例
における垂直壁１８を固定させ、該壁１８の下端
と多孔板１５の上面との間に隙間９１を設けたも
のである。尚この場合放射状に設けられた垂直壁
１８の上方及び下方は開放され、垂直壁１８の上
方で原料投入口１０に連通する投入部９２と、垂
直壁１８の下方で原料排出口１２に連通する排出
部９３とは隔壁９４によつて分割されている。 而して原料投入口１０から加熱缶８へ投入され
投入部９２に入つた原料は、過熱水蒸気入口１３
から導入され、多孔板１５、隙間９１及び垂直壁
間９５を介して過熱水蒸気出口１１から排出され
る蒸気により垂直壁間９５にて流動しつつ加熱処
理される。そして原料は自重によつて下降し、隙
間９１を通過して順次原料排出口１２へ導かれ、
加熱缶８外へ排出される。 一方、第１２図に示す装置は、第９図に示す装
置において多孔板１５を可動式とし、原料排出口
１２を加熱缶８の側部に設けたものである。尚図
中１２１は多孔板１５を回転駆動するためのモー
タである。 又第１４図に示す装置は、第９図に示す装置に
おいて軸１７の下部に放射状に設けられ、隙間９
１内を回転する回転翼１４１を設置したものであ
る。この装置においては、原料は回転翼１４１に
より強制的に原料排出口１２へと導かれる。 更に第１５図に示す装置は流動式加熱装置の更
に他の実施例を示し、多孔板１５１をバネ１５９
を介して加熱缶１５８に固定し、該多孔板１５１
をモータ１５２等によつて振動され、原料投入口
１５３より投入された原料を振動により原料排出
口１５４へと移送させながら、且つ加熱媒体で流
動させつつ加熱処理するものである。尚加熱媒体
は加熱媒体入口１５５から導入され、加熱媒体出
口１５６から外部へ排出される。 本実施例において、多孔板１５１は水平であつ
ても原料は原料排出口１５４へ移送されるが、第
１５図に示す如く原料排出口１５４の方が低くな
るように傾斜して設置すれば、原料の移送は効果
的に行われる。 ここで本発明による加熱処理方法が製品の消化
率、α化度、ビタミンの残存等について、或は醤
油の製造に用いた場合に如何に有効であるかを従
来法、即ち気流式加熱処理方法（特公昭46−
34747号）及び流動式加熱処理方法（特公昭45−
26695号）との比較において実験例により以下に
示す。 実験例 １ まず小麦を加熱処理した場合についての実験結
果を第１表に示す。 第１表の結果より、従来のものは本発明より可
成り高温の過熱水蒸気を必要とし、過度の加熱に
起因して原料は過変性して麹菌酵素によつて分解
され難くなり、消化率、α化度、或は窒素溶解利
用率が本発明のそれらより低く、又膨化度も低
い。 これに対して、本発明方法により処理された小
麦は、蛋白質の過変性もなく、又未変成蛋白質を
残さず、適度の加熱による消化率、α化度、窒素
溶解利用率等に優れたものである。

【表】 尚第１表中の消化率の測定は次の操作で成され
る。即ち、加熱処理後の変性小麦を低温で減圧乾
燥した後粉砕し、この粉末１ｇを振盪式試験管に
採り、0.5モルのリン酸緩衝液（PH7.2）10ml、酵
素液20ml及びトリオール１mlを添付して密栓す
る。この試験管をゆるやかに振盪しながら37℃で
７日間保つて酵素分解させる。次いで分離液に蒸
留水を加えて全容積を100mlとし、遠心分離によ
つて液相と固相とに分ける。液相部30mlに1.2モ
ルのトリクロル酢酸15mlを加え、沈殿（未分解蛋
白質）を濾別し、濾液５mlを採つてケルダール法
により窒素含量を測定する。別に前記粉末試料を
加えないで、同様に処理して盲試験を行い、前者
の値から後者の値を差し引いた値をＡとする。一
方粉末試料１ｇ中の窒素含量をケルダール法で測
定してその値をＢとし、次式により消化率を算出
する。 消化率（％）＝Ａ×30／Ｂ×100 又α化度の測定は以下による。 即ち、調製試料を150ml容三角フラスコ２本に
500mgずつ採取し、各々に水40mlを加えてよく撹
拌する。そして一方を測定区として測定用緩衝液
を加え、他方を完全α化して2N・NaOH5mlを加
え、次に1M酢酸16mlを加える。 次に恒温槽中で両検液に酵素５mlを加えて反応
させ、60分後、2N・NaOHmlを加えて反応を停
止する。その後反応物を100mlメスフラスコに洗
い込め定容とし、濾紙で濾過する。濾液８mlにつ
いてSOMOGYI変法により生成糖を定量する。 結果は次式によりパーセントで表わされる。 α化度（％）＝測定区の糖量／完全α化区の糖量×
100 更に窒素溶解利用率とは、醫油醸造用原料の大
豆及び小麦に含有されている蛋白質等の全窒素に
対する熟成諸味液汁中に溶解している全窒素量の
割合を言う。 実験例 ２ 次に玄米（全粒）を加熱処理した場合、該原料
に含有されているビタミンの残存率等についての
結果を第２表に示す。

【表】 前記実験例１で述べた如く本発明においては、
従来法より低温の過熱水蒸気で原料を処理するこ
とができるため、第２表より明らかな如く原料に
含有されているビタミンは破壊され難く、製品に
おいてその残存率が高く、栄養豊富な製品を得る
ことができる。 又α化度、膨化度についても本発明は従来以上
の結果が得られる。 以上述べた如く本発明は複数回に分けて原料を
順次加熱処理するため、加熱媒体の最高温度を下
げることができる。 従つて、本発明は熱変性に敏感な原料に対する
加熱処理に対して有効であり、又微細な粒子の酸
化防止及び均一な加熱ができ、更に原料に含有さ
れている水分の飛散が防止できるため、膨化度が
高くなり、例えば醤油原料に用いられる脱脂大
豆、或は小麦について言えば、窒素利用率が向上
する等の利点がある。 加うるに、使用機器の耐熱負担が軽減され、特
に投入及び排出バルブのパツキン類の寿命を増加
させたり、装置全体として熱損失を減少させるこ
とができる。或は原料の処理条件によつては送風
機の圧縮熱だけで熱負荷を補うことができ、又加
熱媒体の温度が低い方が効率が高い等の利点が得
られる。 以下に本発明の実施例を定量的に考察する。尚
以下実施例１乃至実施例６は加熱変性に関する例
を示す。 実施例 １ 小麦（水分11.2％ｗ／ｗ、全粒）を200Kg／ｈ
の割合で6.5atｇの過熱水蒸気が通過されている
気流式加熱装置に投入して加熱処理した後、流動
式加熱装置に供給して更に加熱処理する。次いで
原料を大気中に放出して消化率95.8％、α化度78
％、膨化度2.7倍、水分7.1％の製品を得た。 上記夫々の加熱装置における過熱水蒸気の入口
及び出口の温度は、気流式加熱装置で夫々200℃、
170℃であり、流動式加熱装置で夫々260℃、200
℃であつた。過熱水蒸気の循環量は4750Kg／ｈ、
補充量は450Kg／ｈであり、又加熱処理時間は18
秒であつた。 実施例 ２ とうもろこし（水分10.5％ｗ／ｗ、全粒）を
1500Kg／ｈの割合で7.0atｇの過熱水蒸気が通気
されている気流式加熱装置に投入加熱処理した
後、流動式加熱装置に供給して更に加熱処理す
る。次いで原料を大気中に放出し、α化度81％、
膨化度5.6倍、水分5.8％の製品を得た。 上記夫々の加熱装置における過熱水蒸気の入口
及び出口での温度は、気流式加熱装置で夫々220
℃、175℃であり、流動式加熱装置で夫々280℃、
220℃であつた。又過熱水蒸気の循環量は5100
Kg／ｈ、補充量は480Kg／ｈであり、加熱処理時
間は20秒であつた。 実施例 ３ 本実施例は前記実施例１、２とは異なり、気流
式加熱装置を３段設置した装置により原料を処理
した場合の結果を示す。 まず脱脂大豆（水分11.5％ｗ／ｗ、粒度16乃至
24メツシユ）3300Kg／ｈの割合で6.5atｇの過熱
水蒸気が通気されている第１気流式加熱装置に投
入した。以下順次第２及び第３気流式加熱装置で
加熱処理し、その後大気中に放出して消化率95.2
％、水分7.8％の変性脱脂大豆を得た。 上記夫々の加熱装置における過熱水蒸気の入口
及び出口での温度は、第１気流式加熱装置で夫々
190℃、168℃、第２気流式加熱装置で夫々210℃、
190℃、第３気流式加熱装置で夫々220℃、210℃
であつた。又過熱水蒸気の循環量は7800Kg／ｈ、
補充量は450Kg／ｈであり、加熱処理時間は約８
秒であつた。 実施例 ４ 割砕大豆（水分12.7％ｗ／ｗ、粒度８乃至16メ
ツシユ）を3000Kg／ｈの割合で9atｇの過熱水蒸
気が通気されている第１流動式加熱装置に投入し
て加熱処理した後、第２流動式加熱装置に供給し
て更に加熱処理した。次いで原料を大気中に放出
して消化率94.6％、水分7.5％の製品を得た。 上記夫々の加熱装置における過熱水蒸気の入口
及び出口の温度は、第１流動式加熱装置で夫々
220℃、182℃であり、第２流動式加熱装置で夫々
260℃、220℃であつた。又過熱水蒸気の循環量は
8500Kg／ｈ、補充量は620Kg／ｈであり、処理時
間は20秒であつた。 実施例 ５ 加水した脱脂大豆（水分；25.3％ｗ／ｗ、粒
度；16〜24メツシユ）を1590Kg／ｈ、割砕小麦
（水分；11.2％ｗ／ｗ、粒度；16〜24メツシユ）
を1420Kg／ｈの割合で混合供給し6.5atgの過熱水
蒸気が通気されている第１気流式加熱装置に投入
して加熱処理した後、第２気流式加熱装置に供給
して更に加熱処理する。次いで原料を大気中に放
出し両者平均して水分17.5％の製品を得た。 この製品に1845／ｈの割合で加水して冷却
後、通常の手段により製麹、仕込を行い風味良好
な醤油諸味を得た。 第１気流式加熱装置における過熱水蒸気の入口
及び出口の温度はそれぞれ186℃、175℃であり、
第２気流式加熱装置でそれぞれ197℃、186℃であ
つた。過熱水蒸気の循環量は4800Kg／ｈ、水蒸気
補充量は520Kg／ｈであり、又加熱処理時間は８
秒であつた。 実施例 ６ 玄米（水分13.0％ｗ／ｗ、全粒、ビタミン0.42
mg／100ｇ）を3000Kg／ｈの割合で6atgの過熱水
蒸気が通気されている気流式加熱装置に投入して
加熱処理した後、流動式加熱装置に供給して更に
加熱処理した。次いで原料を大気中に放出してα
化度92％、膨化度7.5倍、水分3.5％、ビタミン
0.35mg／100ｇの製品を得た。 前記それぞれの加熱装置における過熱水蒸気の
入口及び出口の温度は、気流式加熱装置でそれぞ
れ210℃、167℃、流動式加熱装置でそれぞれ250
℃、210℃であつた過熱水蒸気の循環量は440Kg／
ｈ、水蒸気補充量は380Kg／ｈであり、本実施例
による加熱処理時間は８秒であつた。 以下実施例７乃至実施例９に殺菌効果に関する
例を示す。 実施例 ７ ふすま（水分10.8％ｗ／ｗ、粒度28メツシユ以
下）を200Kg／ｈの割合で3atｇの過熱水蒸気が通
気されている第１気流式加熱装置に投入して加熱
処理した後、第２気流式加熱装置に供給して更に
加熱処理する。次いで原料を大気中に放出して水
分3.5％の製品を得た。そして原料中に3.1×10⁶
個／ｇあつた一般生菌数は０になつた。 上記夫々の加熱装置における加熱水蒸気の入口
及び出口での温度は、第１気流式加熱装置で夫々
200℃、148℃であり、第２気流式加熱装置で夫々
232℃、200℃であつた。又過熱水蒸気の循環量は
410Kg／ｈ、補充量は120Kg／ｈであり、加熱処理
時間は６秒であつた。 実施例 ８ カツオ節粉砕物（水分14.8％ｗ／ｗ、粒度８乃
至12メツシユ）を900Kg／ｈの割合で2atｇの過熱
水蒸気が通気されている第１流動式加熱装置に投
入して加熱処理して後、第２流動式加熱装置に供
給して更に加熱処理した。次いで原料を大気中に
放出して水分9.7％の製品を得た。そして原料中
に2.8×10⁴個／ｇあつた一般生菌数は０になつ
た。 上記夫々の加熱装置における過熱水蒸気の入口
及び出口での温度は、第１流動式加熱装置で夫々
175℃、135℃であり、第２流動式加熱装置で夫々
240℃、175℃であつた。又過熱水蒸気の循環量は
1200Kg／ｈ、補充量は240Kg／ｈであり、加熱処
理時間は25秒であつた。 実施例 ９ ブラツクペツパー（水分12.8％ｗ／ｗ、全粒）
を820Kg／ｈの割合1.5atgの過熱水蒸気が通気さ
れている流動式加熱装置に投入して加熱処理した
後、気流式加熱装置に供給して更に加熱処理し
た。次いで原料を大気中に放出して水分7.1％の
製品を得た。そして原料中に1.7×10⁷個／ｇあつ
た一般生菌数は０になつた。 上記夫々の加熱装置における過熱水蒸気の入口
及び出口での温度は、流動式加熱装置で夫々182
℃、130℃であり、気流式加熱装置で夫々210℃、
182℃であつた。又過熱水蒸気の循環量は980Kg／
ｈ、補充量は180Kg／ｈであり、加熱処理時間は
20秒であつた。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例を示す加熱処理装置の
模式図、第２図は投入バルブとして強制排出式バ
ルブを用いた実施例図、第３図は第１図Ａ−Ａ線
断面図、第４図乃至第８図は本発明の他の実施例
を示す加熱処理装置の模式図、第９図は流動式加
熱装置の他の実施例図、第１０図は第９図Ｂ−Ｂ
線断面図、第１１図は第９図Ｃ−Ｃ線展開図、第
１２図は流動式加熱装置の他の実施例図、第１３
図は第１２図Ｄ−Ｄ線展開図、第１４図及び第１
５図は夫々流動式加熱装置の他の実施例図であ
る。 尚図面中１は気流式加熱装置、３は加熱パイ
プ、４はサイクロン、６は流動式加熱装置、８は
加熱缶、１６は原料移送装置、２３は送風機、２
４は過熱器である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 過熱水蒸気が通気されている加熱パイプ、該
   加熱パイプの上流部においてこれに連結され、且
   つ原料を気密的に供給する投入バルブ及び上記加
   熱パイプの下流部において連結され、且つ過熱水
   蒸気と原料とに分離する捕集装置とから成る気流
   式加熱装置と、原料投入口及び排出口、過熱水蒸
   気入口及び出口を有するとともに、内部に多孔板
   を備え、該多孔板上にて原料の流動層を形成させ
   ながら該原料を加圧加熱する加熱缶及び該加熱缶
   の原料排出口に設けられた排出バルブから成る流
   動式加熱装置とから構成され、前記加熱缶と加熱
   パイプ上流側とを連通し、又前記捕集装置と加熱
   缶とを中間バルブを介して連通したことを特徴と
   する粉粒物質の加熱処理装置。 ２ 原料投入口及び排出口、過熱水蒸気入口及び
   出口を有するとともに、内部に多孔板を備え、該
   多孔板にて原料の流動層を形成させながら該原料
   を加圧加熱する加熱缶及び該加熱缶の原料排出口
   に設けられた排出バルブとから成る流動式加熱装
   置と、過熱水蒸気が通気されている加熱パイプ、
   該加熱パイプの上流部においてこれに連結された
   中間バルブ、上記加熱パイプの下流部においてこ
   れに連結され、過熱水蒸気と原料とに分離する捕
   集装置及び該捕集装置に設置された排出バルブと
   から構成され、前記捕集装置と加熱缶とを連通
   し、又加熱缶と前記加熱パイプ上流側とを前記中
   間バルブを介して連通したことを特徴とする粉粒
   物質の加熱処理装置。