JPS649485B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS649485B2 JPS649485B2 JP58189030A JP18903083A JPS649485B2 JP S649485 B2 JPS649485 B2 JP S649485B2 JP 58189030 A JP58189030 A JP 58189030A JP 18903083 A JP18903083 A JP 18903083A JP S649485 B2 JPS649485 B2 JP S649485B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- surface layer
- fibers
- rolling
- volume
- core layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Description
技術分野
本発明は繊維強化プラスチツクボルトに関す
る。 従来技術 ボルトとしては従来から金属ボルトが知られて
いる。これはねじ加工としては最も生産速度の速
い転造法により製作される。金属ボルトは、この
ように高生産性のもとで作られるが、重いうえに
錆びやすいという致命的な欠点を有する。これに
対し、軽くて耐蝕性に優れたプラスチツクボルト
もすでに実用化されている。しかしながら、転造
加工の適用可能なプラスチツク材料は、硬質塩化
ビニール樹脂などの非繊維強化プラスチツク材料
に限られる。繊維強化プラスチツク材料は強度が
高いために塑性変形性に乏しく、塑性変形性の必
要な転造加工によるねじ山成形が不可能だからで
ある。これに無理に転造加工を施こしても、ねじ
山は正常な三角形状を成さず、三角形の頂部が二
つの山になつたり、ねじ山にクラツクが発生す
る。それゆえ、強度も低く、ねじとしての体をな
せない。非繊維強化プラスチツク材料を転造加工
して得られるボルトは、強度において劣る。その
引張強度はせいぜい４〜６Kg／mm2であるため、強
固な締結力を要するボルトとしては使用に耐ええ
ない。 発明の目的 本発明の目的は、軽量で耐蝕性・耐薬品性・電
気絶縁性をもち、しかも強化繊維により高度に補
強されたプラスチツクボルトを提供することにあ
る。本発明の他の目的は、ねじ加工として最も経
済的な転造加工により高強度なプラスチツクボル
トを提供することにある。 発明の要旨 本発明の繊維強化プラスチツクボルトは、熱可
塑性樹脂で構成され表層部と芯層部とでなる円柱
素材に転造加工を施こしねじ山を成形してなるプ
ラスチツクボルトであつて、表層部の厚みがねじ
山加工を行うための転造ダイスのねじ山高さの1/
２以下でかつ1/20以上であり、表層部は20容量％
以下強化繊維を含有しており、かつ表層部の強化
繊維含有率は芯層部の強化繊維含有率より５容量
％以上少ない、そのことにより上記目的が達成さ
れる。 強化繊維としては、例えば、ガラスフアイバ
ー、カーボンフアイバー、ボロンフアイバー、炭
化ケイ素フアイバーなどの無機繊維；そして、ア
ラミドフアイバーなどの有機繊維がある。これら
繊維の二種以上を混合して用いることもできる。
繊維の太さや長さについては特に制限はなく、円
柱状素材に成形された熱可塑性樹脂中に分散され
うるような太さや長さであればよい。通常、その
直径は数μｍ〜数十μｍである。その長さについ
ては、長尺繊維が用いられるときには連続した長
繊維であり、短繊維のときには数mm〜50mm程度の
さに切断したチヨツプフアイバーが用いられる。
これら強化繊維は熱可塑性樹脂とスーパーミキサ
ーなどの混合機で混合され、次いで、押出機など
で混練・成形された円柱状素材に仕上げられる。 熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリアミド、
ポリエチレンテレフタレート、、ポリブチレンテ
レフタレート、ポリカーボネート、ポリアセター
ル、ポリプロピレン、ノリル、ポリ塩化ビニルな
どが用いられる。これに制限される必要のないこ
とはいうまでもない。これら樹脂には、必要に応
じて充填剤、繊維との接着性を改善する処理剤、
難燃剤、抗酸化剤などの各種添加剤を混入しても
よい。 第１図に示すように、円柱状素材１は表層部１
１と芯層部１２とでなる。表層部１１は、その厚
みがそこにねじ山加工を行なうために用いる転造
ダイスのねじ山高さの1/2以下でかつ1/20以上で
ある。そして、この表層部１１の強化繊維１３の
含有率は20容量％以下で、しかも芯層部１２の強
化繊維１３の含有率より５容量％以上少ない。 表層部１１の繊維含有率が芯層部１２の繊維含
有率よりも少ないため、表層部１１の変形能は芯
層部１２の変形能より大きい。その結果、第２図
に示すように、円柱状素材１に連造機２の転造ダ
イス２１および２２が押しつけられて該素材１が
変形するさいに、表層部１１は芯層部１２に優先
して変形されうる。表層部１１の繊維含量は芯層
部１２に比較して少ないため、変形のときに繊維
と樹脂との界面における剥離現象が生じにくいか
もしくは全く生じない。それゆえ、成形後のねじ
表面層は耐久性などの物性において成形前とほと
んど変らない。延伸効果が発揮されるために、強
度特性などはむしろ向上する。ただし、表層部の
繊維含有率が上記20容量％を越えると、表層部の
変形能が過小となり転造加工のときに旋維界面に
剥離現象が生じクラツクや割れの原因となる。そ
の結果、得られたねじ山は強度が低く実用に供せ
られない。繊維含有率が表層部と芯層部とで異な
ることは転造性を良好ならしめるうえで非常に有
効であるが、その差が５容量％を下まわると転造
性は極端に悪くなる。 表層部および芯層部を構成する樹脂およびそこ
に含有される補強繊維の種類や形態は同一であつ
ても異なつていてもよい。しかし、繊維について
は、表層部には数mm以下の長さの短繊維が分散し
ていることが好ましい。表層部に長繊維が用いら
れると、転造加工によるねじ用形成のときに、一
本の繊維がいくつものねじ山にわたつて配置され
ることになり、その結果、繊維がねじ山形状に沿
いにくくなつて良好なねじ山にならないからであ
る。なお、芯層部の中にさらに別の例えば金属の
ような高強度の芯材を設けてもよい。 本発明に用いられる転造法は、格別である必要
はなく、金属ねじのねじ山成形加工に通常用いら
れる丸ダイス転造盤、平ダイス転造盤などの転造
加工機械が適用されうる。 本発明のプラスチツクボルトは、例えば次のよ
うにして製造される： まず、ポリアミドなどの樹脂と所望径・所望長
のガラス繊維などのチヨツプフアイバーとが表層
部用と芯層部用とにそれぞれブレンドされる。芯
層用繊維分散樹脂が第３図に示す押出成形機３の
供給口３１へ供給され押出機スクリユー３２によ
り溶融混練される。そして、押出機３の先端に位
置するクロスヘツドダイ４に供給される。他方、
繊維を含有するかもしくは含有しない表層部用樹
脂が押出機５の供給口５１に供給され、同じく、
スクリユー５２により溶融混練されて上記クロス
ヘツドダイ４へ供給される。両層樹脂は、表層部
用樹脂が芯層部用樹脂を包み込むような形の二重
構造を形成してクロスヘツドダイ４からサイジン
グダイ６に導かれる。ここで冷却固化して円柱状
素材１が成形される。得られた素材１は所定寸法
長に切断され、転造機２にかけられる。転造ダイ
ス２１および２２を素材に押しつけながら回転さ
せて所望のねじ山をもつたプラスチツクボルトを
得る。 実施例 以下に本発明を実施例について説明する。 実施例 １ 表層部用樹脂として補強繊維を含有しないポリ
アミド（東レ(株)製アミランナイロン66）を用い、
芯層部用の樹脂として補強繊維（13mm径・３mmチ
ヨツプのガラスフアイバー）を50容量％含有する
ポリアド樹脂を用いた。得られた円柱状素材の直
径は９mmであり、その表層部の厚みは0.6mmであ
つた。この素材を８cm長さに切断し転造してボル
トを得た。用いられた転造ダイスは、ねじ山高さ
が1.25mmのM10ボルト用のものであつた。得られ
たボルトのねじ山表面のクラツクの有無やねじ山
の盛り上がりの状況を目視観察した。その結果を
下表に示す。同時に、ボルトの両端にナツトを取
りつけてJISB 1051に準じた引張試験を行ないそ
の破断強度を測定した。５本の平均値を下表に示
す。破断強度はボルト本体が破断する寸前の最大
引張荷重のみならず、ねじ山が破壊されてボルト
がナツトから抜け出る寸前の最大引張荷重をも包
含する。 実施例 ２ 表層部用樹脂のポリアミドが補強繊維としての
ガラスフアイバーを13容量％含有すること以外は
すべて実施例１と同じである。 実施例 ３ 表層部用樹脂のポリアミドが補強繊維としての
ガラスフアイバーを20容量％含有すること以外は
すべて実施例１と同じである。 実施例 ４ 表層部用および芯層部用樹脂のポリアミドが補
強繊維としてのガラスフアイバーをそれぞれ20容
量％および25容量％含有すること以外はすべて実
施例１と同じである。 実施例 ５ 得られた円柱状素材の表層部の厚みが0.3mmで
あること以外はすべて実施例１と同じである。 実施例 ６ 表層部用樹脂のポリアミドが補強繊維としての
ガラスフアイバーを20容量％含有し、得られた円
柱状素材の表層部の厚みが0.3mmであること以外
はすべて実施例１と同じである。 実施例 ７ 得られた円柱状素材の表層部の厚みが0.07mmで
あること以外はすべて実施例１と同じである。 実施例 ８ 表層部用および芯層部用樹脂のポリアミドが補
強繊維としてのガラスフアイバーをそれぞれ20容
量％および50容量％含有しかつ得られた円柱状素
材の表層部の厚みが0.07mmであること以外はすべ
て実施例１と同じである。 実施例 ９ 芯層部のガラス繊維の含有率が25容量％である
こと以外はすべて実施例８と同じである。 比較例 １ 表層部用および芯層部用樹脂のポリアミドがガ
ラス繊維をそれぞれ20容量％含有し、かつ得られ
た円柱状素材の表層部の厚みが0.6mmであること
以外はすべて実施例１と同じである。 比較例 ２ 芯層部用樹脂のポリアミドがガラス繊維を15容
量％含有すること以外はすべて比較例１と同じで
ある。 比較例 ３ 表層部用および芯層部用樹脂がガラス繊維をそ
れぞれ25容量％および50容量％含有すること以外
はすべて比較例１と同じである。 比較例 ４ 得られた円柱状素材の表層部の厚みが0.05mmで
あること以外はすべて実施例１と同じである。 比較例 ５ 表層部用樹脂がガラス繊維を20容量％含有する
こと以外はすべて比較例４と同じである。 比較例 ６ 得られた円柱状素材の表層部の厚みが0.8mmで
あること以外はすべて実施例１と同じである。 比較例 ７ 表層部用樹脂がガラス繊維を20容量％含有する
こと以外はすべて比較例６と同じである。
る。 従来技術 ボルトとしては従来から金属ボルトが知られて
いる。これはねじ加工としては最も生産速度の速
い転造法により製作される。金属ボルトは、この
ように高生産性のもとで作られるが、重いうえに
錆びやすいという致命的な欠点を有する。これに
対し、軽くて耐蝕性に優れたプラスチツクボルト
もすでに実用化されている。しかしながら、転造
加工の適用可能なプラスチツク材料は、硬質塩化
ビニール樹脂などの非繊維強化プラスチツク材料
に限られる。繊維強化プラスチツク材料は強度が
高いために塑性変形性に乏しく、塑性変形性の必
要な転造加工によるねじ山成形が不可能だからで
ある。これに無理に転造加工を施こしても、ねじ
山は正常な三角形状を成さず、三角形の頂部が二
つの山になつたり、ねじ山にクラツクが発生す
る。それゆえ、強度も低く、ねじとしての体をな
せない。非繊維強化プラスチツク材料を転造加工
して得られるボルトは、強度において劣る。その
引張強度はせいぜい４〜６Kg／mm2であるため、強
固な締結力を要するボルトとしては使用に耐ええ
ない。 発明の目的 本発明の目的は、軽量で耐蝕性・耐薬品性・電
気絶縁性をもち、しかも強化繊維により高度に補
強されたプラスチツクボルトを提供することにあ
る。本発明の他の目的は、ねじ加工として最も経
済的な転造加工により高強度なプラスチツクボル
トを提供することにある。 発明の要旨 本発明の繊維強化プラスチツクボルトは、熱可
塑性樹脂で構成され表層部と芯層部とでなる円柱
素材に転造加工を施こしねじ山を成形してなるプ
ラスチツクボルトであつて、表層部の厚みがねじ
山加工を行うための転造ダイスのねじ山高さの1/
２以下でかつ1/20以上であり、表層部は20容量％
以下強化繊維を含有しており、かつ表層部の強化
繊維含有率は芯層部の強化繊維含有率より５容量
％以上少ない、そのことにより上記目的が達成さ
れる。 強化繊維としては、例えば、ガラスフアイバ
ー、カーボンフアイバー、ボロンフアイバー、炭
化ケイ素フアイバーなどの無機繊維；そして、ア
ラミドフアイバーなどの有機繊維がある。これら
繊維の二種以上を混合して用いることもできる。
繊維の太さや長さについては特に制限はなく、円
柱状素材に成形された熱可塑性樹脂中に分散され
うるような太さや長さであればよい。通常、その
直径は数μｍ〜数十μｍである。その長さについ
ては、長尺繊維が用いられるときには連続した長
繊維であり、短繊維のときには数mm〜50mm程度の
さに切断したチヨツプフアイバーが用いられる。
これら強化繊維は熱可塑性樹脂とスーパーミキサ
ーなどの混合機で混合され、次いで、押出機など
で混練・成形された円柱状素材に仕上げられる。 熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリアミド、
ポリエチレンテレフタレート、、ポリブチレンテ
レフタレート、ポリカーボネート、ポリアセター
ル、ポリプロピレン、ノリル、ポリ塩化ビニルな
どが用いられる。これに制限される必要のないこ
とはいうまでもない。これら樹脂には、必要に応
じて充填剤、繊維との接着性を改善する処理剤、
難燃剤、抗酸化剤などの各種添加剤を混入しても
よい。 第１図に示すように、円柱状素材１は表層部１
１と芯層部１２とでなる。表層部１１は、その厚
みがそこにねじ山加工を行なうために用いる転造
ダイスのねじ山高さの1/2以下でかつ1/20以上で
ある。そして、この表層部１１の強化繊維１３の
含有率は20容量％以下で、しかも芯層部１２の強
化繊維１３の含有率より５容量％以上少ない。 表層部１１の繊維含有率が芯層部１２の繊維含
有率よりも少ないため、表層部１１の変形能は芯
層部１２の変形能より大きい。その結果、第２図
に示すように、円柱状素材１に連造機２の転造ダ
イス２１および２２が押しつけられて該素材１が
変形するさいに、表層部１１は芯層部１２に優先
して変形されうる。表層部１１の繊維含量は芯層
部１２に比較して少ないため、変形のときに繊維
と樹脂との界面における剥離現象が生じにくいか
もしくは全く生じない。それゆえ、成形後のねじ
表面層は耐久性などの物性において成形前とほと
んど変らない。延伸効果が発揮されるために、強
度特性などはむしろ向上する。ただし、表層部の
繊維含有率が上記20容量％を越えると、表層部の
変形能が過小となり転造加工のときに旋維界面に
剥離現象が生じクラツクや割れの原因となる。そ
の結果、得られたねじ山は強度が低く実用に供せ
られない。繊維含有率が表層部と芯層部とで異な
ることは転造性を良好ならしめるうえで非常に有
効であるが、その差が５容量％を下まわると転造
性は極端に悪くなる。 表層部および芯層部を構成する樹脂およびそこ
に含有される補強繊維の種類や形態は同一であつ
ても異なつていてもよい。しかし、繊維について
は、表層部には数mm以下の長さの短繊維が分散し
ていることが好ましい。表層部に長繊維が用いら
れると、転造加工によるねじ用形成のときに、一
本の繊維がいくつものねじ山にわたつて配置され
ることになり、その結果、繊維がねじ山形状に沿
いにくくなつて良好なねじ山にならないからであ
る。なお、芯層部の中にさらに別の例えば金属の
ような高強度の芯材を設けてもよい。 本発明に用いられる転造法は、格別である必要
はなく、金属ねじのねじ山成形加工に通常用いら
れる丸ダイス転造盤、平ダイス転造盤などの転造
加工機械が適用されうる。 本発明のプラスチツクボルトは、例えば次のよ
うにして製造される： まず、ポリアミドなどの樹脂と所望径・所望長
のガラス繊維などのチヨツプフアイバーとが表層
部用と芯層部用とにそれぞれブレンドされる。芯
層用繊維分散樹脂が第３図に示す押出成形機３の
供給口３１へ供給され押出機スクリユー３２によ
り溶融混練される。そして、押出機３の先端に位
置するクロスヘツドダイ４に供給される。他方、
繊維を含有するかもしくは含有しない表層部用樹
脂が押出機５の供給口５１に供給され、同じく、
スクリユー５２により溶融混練されて上記クロス
ヘツドダイ４へ供給される。両層樹脂は、表層部
用樹脂が芯層部用樹脂を包み込むような形の二重
構造を形成してクロスヘツドダイ４からサイジン
グダイ６に導かれる。ここで冷却固化して円柱状
素材１が成形される。得られた素材１は所定寸法
長に切断され、転造機２にかけられる。転造ダイ
ス２１および２２を素材に押しつけながら回転さ
せて所望のねじ山をもつたプラスチツクボルトを
得る。 実施例 以下に本発明を実施例について説明する。 実施例 １ 表層部用樹脂として補強繊維を含有しないポリ
アミド（東レ(株)製アミランナイロン66）を用い、
芯層部用の樹脂として補強繊維（13mm径・３mmチ
ヨツプのガラスフアイバー）を50容量％含有する
ポリアド樹脂を用いた。得られた円柱状素材の直
径は９mmであり、その表層部の厚みは0.6mmであ
つた。この素材を８cm長さに切断し転造してボル
トを得た。用いられた転造ダイスは、ねじ山高さ
が1.25mmのM10ボルト用のものであつた。得られ
たボルトのねじ山表面のクラツクの有無やねじ山
の盛り上がりの状況を目視観察した。その結果を
下表に示す。同時に、ボルトの両端にナツトを取
りつけてJISB 1051に準じた引張試験を行ないそ
の破断強度を測定した。５本の平均値を下表に示
す。破断強度はボルト本体が破断する寸前の最大
引張荷重のみならず、ねじ山が破壊されてボルト
がナツトから抜け出る寸前の最大引張荷重をも包
含する。 実施例 ２ 表層部用樹脂のポリアミドが補強繊維としての
ガラスフアイバーを13容量％含有すること以外は
すべて実施例１と同じである。 実施例 ３ 表層部用樹脂のポリアミドが補強繊維としての
ガラスフアイバーを20容量％含有すること以外は
すべて実施例１と同じである。 実施例 ４ 表層部用および芯層部用樹脂のポリアミドが補
強繊維としてのガラスフアイバーをそれぞれ20容
量％および25容量％含有すること以外はすべて実
施例１と同じである。 実施例 ５ 得られた円柱状素材の表層部の厚みが0.3mmで
あること以外はすべて実施例１と同じである。 実施例 ６ 表層部用樹脂のポリアミドが補強繊維としての
ガラスフアイバーを20容量％含有し、得られた円
柱状素材の表層部の厚みが0.3mmであること以外
はすべて実施例１と同じである。 実施例 ７ 得られた円柱状素材の表層部の厚みが0.07mmで
あること以外はすべて実施例１と同じである。 実施例 ８ 表層部用および芯層部用樹脂のポリアミドが補
強繊維としてのガラスフアイバーをそれぞれ20容
量％および50容量％含有しかつ得られた円柱状素
材の表層部の厚みが0.07mmであること以外はすべ
て実施例１と同じである。 実施例 ９ 芯層部のガラス繊維の含有率が25容量％である
こと以外はすべて実施例８と同じである。 比較例 １ 表層部用および芯層部用樹脂のポリアミドがガ
ラス繊維をそれぞれ20容量％含有し、かつ得られ
た円柱状素材の表層部の厚みが0.6mmであること
以外はすべて実施例１と同じである。 比較例 ２ 芯層部用樹脂のポリアミドがガラス繊維を15容
量％含有すること以外はすべて比較例１と同じで
ある。 比較例 ３ 表層部用および芯層部用樹脂がガラス繊維をそ
れぞれ25容量％および50容量％含有すること以外
はすべて比較例１と同じである。 比較例 ４ 得られた円柱状素材の表層部の厚みが0.05mmで
あること以外はすべて実施例１と同じである。 比較例 ５ 表層部用樹脂がガラス繊維を20容量％含有する
こと以外はすべて比較例４と同じである。 比較例 ６ 得られた円柱状素材の表層部の厚みが0.8mmで
あること以外はすべて実施例１と同じである。 比較例 ７ 表層部用樹脂がガラス繊維を20容量％含有する
こと以外はすべて比較例６と同じである。
【表】
発明の効果
本発明によれば、このように、強化繊維で高度
に補強されたプラスチツク素材に転造加工による
ねじ山成形を行なうことが極めて容易になる。転
造加工によるねじ加工は生産性に富むため、ボル
トが経済的に生産されうる。しかも、得られるプ
ラスチツクボルトのねじ山形状は良好で、ねじ山
頂部が二山になつたりクラツクや割れの生じるこ
とがない。そのボルトは、そのうえ、高強度・軽
量であり耐蝕性に富むなどの繊維強化プラスチツ
ク材料の本来有する特徴を余すことなく備えてい
る。
に補強されたプラスチツク素材に転造加工による
ねじ山成形を行なうことが極めて容易になる。転
造加工によるねじ加工は生産性に富むため、ボル
トが経済的に生産されうる。しかも、得られるプ
ラスチツクボルトのねじ山形状は良好で、ねじ山
頂部が二山になつたりクラツクや割れの生じるこ
とがない。そのボルトは、そのうえ、高強度・軽
量であり耐蝕性に富むなどの繊維強化プラスチツ
ク材料の本来有する特徴を余すことなく備えてい
る。
第１図は本発明における円柱状素材の一実施例
の部分斜視図、第２図は本発明のボルトを作製す
るときに用いる転造機の一例を示す要部正面図、
そして第３図は本発明の円柱状素材を成形すると
きの押出機の一例を示す要部正面断面図である。 １……円柱状素材、２……転造機、３，５……
押出機、４……クロスヘツドダイ、６……サイジ
ングダイ、１１……表層部、１２……芯層部、１
３……補強繊維、２１，２２……転造ダイス、３
２，５２……スクリユー。
の部分斜視図、第２図は本発明のボルトを作製す
るときに用いる転造機の一例を示す要部正面図、
そして第３図は本発明の円柱状素材を成形すると
きの押出機の一例を示す要部正面断面図である。 １……円柱状素材、２……転造機、３，５……
押出機、４……クロスヘツドダイ、６……サイジ
ングダイ、１１……表層部、１２……芯層部、１
３……補強繊維、２１，２２……転造ダイス、３
２，５２……スクリユー。
Claims (1)
- １ 熱可塑性樹脂で構成され表層部と芯層部とで
なる円柱状素材に転造加工を施こしねじ山を成形
してなるプラスチツクボルトであつて、表層部の
厚みがねじ山加工を行うための転造ダイスのねじ
山高さの1/2以下でかつ1/20以上であり、表層部
は20容量％以下強化繊維を含有しており、かつ表
層部の強化繊維含有率は芯層部の強化繊維含有率
より５容量％以上少ないことを特徴とする繊維強
化プラスチツクボルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58189030A JPS6081510A (ja) | 1983-10-07 | 1983-10-07 | 繊維強化プラスチツクボルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58189030A JPS6081510A (ja) | 1983-10-07 | 1983-10-07 | 繊維強化プラスチツクボルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6081510A JPS6081510A (ja) | 1985-05-09 |
| JPS649485B2 true JPS649485B2 (ja) | 1989-02-17 |
Family
ID=16234117
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58189030A Granted JPS6081510A (ja) | 1983-10-07 | 1983-10-07 | 繊維強化プラスチツクボルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6081510A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998043807A1 (en) * | 1997-04-02 | 1998-10-08 | Chisso Corporation | Long fiber-reinforced thermoplastic resin composite body |
| JP2012026522A (ja) * | 2010-07-23 | 2012-02-09 | Mitsubishi Motors Corp | ボルト及びこれを用いたバッテリーの搭載構造 |
| JP5846971B2 (ja) * | 2011-03-15 | 2016-01-20 | ユニチカ株式会社 | サンドイッチ成形体 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4945485B2 (ja) * | 1971-09-20 | 1974-12-04 | ||
| JPS4945496B2 (ja) * | 1971-09-20 | 1974-12-04 |
-
1983
- 1983-10-07 JP JP58189030A patent/JPS6081510A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6081510A (ja) | 1985-05-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5238939B2 (ja) | 長繊維強化複合樹脂組成物および成形品 | |
| CA2128439A1 (en) | Fiber reinforced thermoplastic resin structure, process for production of same, and extruder for production of same | |
| JPH10138244A (ja) | 長短繊維強化ポリオレフィン複合構造物及びそれからなる成形体 | |
| DE3875363T2 (de) | Metallfasern enthaltende granulierte zusammensetzung und daraus hergestellte kunststoffgegenstaende. | |
| JPS649485B2 (ja) | ||
| JP3167900B2 (ja) | セメント強化用ポリプロピレン繊維 | |
| JP2009013331A (ja) | 長繊維強化複合樹脂組成物および成形品 | |
| JPH0414059B2 (ja) | ||
| JP3352121B2 (ja) | 長繊維強化ポリアミド樹脂組成物及びその成形品 | |
| JPH05261832A (ja) | 複合製品の成形方法 | |
| JPS6254666B2 (ja) | ||
| JPH0221929B2 (ja) | ||
| JP2005040996A (ja) | 有機繊維補強樹脂ペレット、その製造方法及び樹脂成形品 | |
| JPS6249176B2 (ja) | ||
| JPS6249175B2 (ja) | ||
| JPH0221385B2 (ja) | ||
| JPH09296053A (ja) | 繊維強化熱可塑性樹脂成形品 | |
| JPS59194810A (ja) | 複合ボルトの製造方法 | |
| JP2003285323A (ja) | 繊維強化熱可塑性樹脂ペレット、ペレットの可塑化方法および成形体の製造方法 | |
| JPS60264234A (ja) | プラスチツクねじ状成形体 | |
| JPH0446218B2 (ja) | ||
| JPS6249173B2 (ja) | ||
| JPH08183878A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物およびそれからなる成形体 | |
| JPH0257015B2 (ja) | ||
| JPH06322144A (ja) | 薄肉高剛性炭素繊維強化合成樹脂射出圧縮成形品 |