JPH0147684B2 - - Google Patents
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- JPH0147684B2 JPH0147684B2 JP57002859A JP285982A JPH0147684B2 JP H0147684 B2 JPH0147684 B2 JP H0147684B2 JP 57002859 A JP57002859 A JP 57002859A JP 285982 A JP285982 A JP 285982A JP H0147684 B2 JPH0147684 B2 JP H0147684B2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/006—Layout of treatment plant
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、石炭焚ボイラ排煙処理方法に関し、
特に該排煙中のSO3による低温腐食を防止する方
法に関する。
特に該排煙中のSO3による低温腐食を防止する方
法に関する。
従来の排煙処理は、第１図に示すような系統で
行われていた。
行われていた。
第１図において、ボイラ等の燃焼生成ガスは、
図示省略の節炭器と脱硝装置を経てライン５から
空気予熱器の燃焼生成ガス流路６に入り、押込通
風器１で昇圧されライン２から上記空気予熱器の
空気通路３に送られて来る燃焼用空気と熱交換
後、ライン７から電気集塵器８に入り、ここで除
塞され、ライン９、誘引通風機１０、ライン１１
を経て昇圧通風機１２に入り、加圧されてライン
１３からガス−ガス式熱交換器１４に入る。ここ
で後述する処理ガスと熱交換後、ライン１５から
増湿冷却塔１６へ至り、増湿冷却後、ライン１７
から吸収塔１８へ入り、亜硫酸ガスが除去され、
次いで除湿器１９にて水滴除去が行われる。この
水滴除去後の処理ガスが上記のガス−ガス式熱交
換器１４に入り、上記の昇圧通風機１２で加圧さ
れたガスと熱交換されるのである。この熱交換に
より高温となつた処理ガスは、ライン２０、煙突
２１を経て大気へ放出される。なお、２２は上記
のライン１２からライン２０に至るまでの処理系
をバイパスするための切替ダンパである。
図示省略の節炭器と脱硝装置を経てライン５から
空気予熱器の燃焼生成ガス流路６に入り、押込通
風器１で昇圧されライン２から上記空気予熱器の
空気通路３に送られて来る燃焼用空気と熱交換
後、ライン７から電気集塵器８に入り、ここで除
塞され、ライン９、誘引通風機１０、ライン１１
を経て昇圧通風機１２に入り、加圧されてライン
１３からガス−ガス式熱交換器１４に入る。ここ
で後述する処理ガスと熱交換後、ライン１５から
増湿冷却塔１６へ至り、増湿冷却後、ライン１７
から吸収塔１８へ入り、亜硫酸ガスが除去され、
次いで除湿器１９にて水滴除去が行われる。この
水滴除去後の処理ガスが上記のガス−ガス式熱交
換器１４に入り、上記の昇圧通風機１２で加圧さ
れたガスと熱交換されるのである。この熱交換に
より高温となつた処理ガスは、ライン２０、煙突
２１を経て大気へ放出される。なお、２２は上記
のライン１２からライン２０に至るまでの処理系
をバイパスするための切替ダンパである。
ところで、脱硫処理ガス（すなわち、吸収塔１
８での亜硫酸ガス除去と除湿器１９での除湿とを
行つた後のガス）は、およそ50〜60℃で飽和湿分
を含むため、ガス−ガス熱交換器１４で白煙防止
と大気拡散とに必要な温度（通常100−130℃）に
加熱されなければならない。従つて、ライン１３
からガス−ガス熱交換器１４へ入るガスは、130
〜140℃の温度を維持することが必要となる。し
かし、このような温度を維持しなければならない
系統においては、次のような不具合がある。
８での亜硫酸ガス除去と除湿器１９での除湿とを
行つた後のガス）は、およそ50〜60℃で飽和湿分
を含むため、ガス−ガス熱交換器１４で白煙防止
と大気拡散とに必要な温度（通常100−130℃）に
加熱されなければならない。従つて、ライン１３
からガス−ガス熱交換器１４へ入るガスは、130
〜140℃の温度を維持することが必要となる。し
かし、このような温度を維持しなければならない
系統においては、次のような不具合がある。
(i) 空気予熱器６出口ガス温度、すなわちガス−
ガス熱交換器１４入口ガス（ライン１３からの
ガス）温度を高くしなければならないので、熱
損失が大きい。例えば、空気予熱器６出口ガス
温度を10℃低下できれば、空気予熱器３出口ガ
ス温度は10℃高くなり、ボイラ効率は約１％向
上する。
ガス熱交換器１４入口ガス（ライン１３からの
ガス）温度を高くしなければならないので、熱
損失が大きい。例えば、空気予熱器６出口ガス
温度を10℃低下できれば、空気予熱器３出口ガ
ス温度は10℃高くなり、ボイラ効率は約１％向
上する。
(ii) 空気予熱器６出口ガス温度が高いと、燃焼生
成ガス中のSO3は凝縮せず、フライアツシユに
付着しない。従つて、SO3は電気集塵器８で除
去されることなく、そのままガス−ガス式熱交
換器１４に持ち込まれ、該ガス−ガス式熱交換
器１４の低温端メタル温度が70℃と低いこと
と、湿度が高いことから、上記のSO3は伝熱面
に凝縮付着し、伝熱面は勿論、構造部材は激し
い硫酸腐食を起す。
成ガス中のSO3は凝縮せず、フライアツシユに
付着しない。従つて、SO3は電気集塵器８で除
去されることなく、そのままガス−ガス式熱交
換器１４に持ち込まれ、該ガス−ガス式熱交換
器１４の低温端メタル温度が70℃と低いこと
と、湿度が高いことから、上記のSO3は伝熱面
に凝縮付着し、伝熱面は勿論、構造部材は激し
い硫酸腐食を起す。
本発明は、これらの不具合を解消するためにな
されたもので、 (1) 空気予熱器と電気集塵器間に低圧給水加熱器
（ガス加熱低圧給水ヒータ）を設置し、空気予
熱器出口ガス温度を下げ、ガス中のSO3を凝縮
させてフライアツシユに吸着させ、電気集塵器
でフライアツシユと伴に除去し、ガス−ガス式
熱交換器の硫酸腐食を防止することを特徴とす
る排煙処理方法、および (2) 上記(1)の低圧給水加熱器を設置してガス−ガ
ス式熱交換器の硫酸腐食を防止すると共に、ガ
ス−ガス式熱交換器の処理ガス出口と煙突との
間に上記の低圧給水加熱器で得られる蒸気によ
る加熱器（蒸気式加熱器）を設置し、ガス−ガ
ス熱交換器における熱交換量減少分をこの蒸気
式加熱器で補ない、煙突入口に必要なガス温度
とすることを特徴とする排煙処理方法、 に関するものである。
されたもので、 (1) 空気予熱器と電気集塵器間に低圧給水加熱器
（ガス加熱低圧給水ヒータ）を設置し、空気予
熱器出口ガス温度を下げ、ガス中のSO3を凝縮
させてフライアツシユに吸着させ、電気集塵器
でフライアツシユと伴に除去し、ガス−ガス式
熱交換器の硫酸腐食を防止することを特徴とす
る排煙処理方法、および (2) 上記(1)の低圧給水加熱器を設置してガス−ガ
ス式熱交換器の硫酸腐食を防止すると共に、ガ
ス−ガス式熱交換器の処理ガス出口と煙突との
間に上記の低圧給水加熱器で得られる蒸気によ
る加熱器（蒸気式加熱器）を設置し、ガス−ガ
ス熱交換器における熱交換量減少分をこの蒸気
式加熱器で補ない、煙突入口に必要なガス温度
とすることを特徴とする排煙処理方法、 に関するものである。
第２図は、本発明方法の一実施態様例を示す系
統図である。第２図中、第１図と同一符号は第１
図と同一機能部を示す。
統図である。第２図中、第１図と同一符号は第１
図と同一機能部を示す。
第２図において、空気予熱器６にて燃焼用空気
で熱回収された燃焼生成ガスは、ガス加熱低圧給
水ヒータ１０１で更に熱回収され、減温されて電
気集塵器８に至る。石炭燃焼ガスは、通常５〜30
ｇ／Ｎm3のフライアツシユと未燃炭素を含むが、
このうち99％以上が該集塵器８で除塵される。し
かる後、第１図と同様の系路を経て脱硫され、ガ
ス−ガス式熱交換器１４からライン２０へ流出
し、蒸気式加熱器１０２で白煙防止および大気拡
散に必要な温度に加熱され、煙突２１へ至る。
で熱回収された燃焼生成ガスは、ガス加熱低圧給
水ヒータ１０１で更に熱回収され、減温されて電
気集塵器８に至る。石炭燃焼ガスは、通常５〜30
ｇ／Ｎm3のフライアツシユと未燃炭素を含むが、
このうち99％以上が該集塵器８で除塵される。し
かる後、第１図と同様の系路を経て脱硫され、ガ
ス−ガス式熱交換器１４からライン２０へ流出
し、蒸気式加熱器１０２で白煙防止および大気拡
散に必要な温度に加熱され、煙突２１へ至る。
上記のガス加熱低圧給水ヒータ１０１は、ター
ビンサイクルの低圧給水加熱器であつて加熱源を
タービン抽気の代りに空気予熱器６出口ガスを使
用するものであり、ガス温度より或る程度低い
（通常100℃以下）温度域で使用するため低圧給水
とするものである。
ビンサイクルの低圧給水加熱器であつて加熱源を
タービン抽気の代りに空気予熱器６出口ガスを使
用するものであり、ガス温度より或る程度低い
（通常100℃以下）温度域で使用するため低圧給水
とするものである。
また、上記の蒸気式加熱器１０２の加熱蒸気と
しては、上記のガス加熱低圧給水ヒータ１０１で
得られる蒸気を抽気して使用する。
しては、上記のガス加熱低圧給水ヒータ１０１で
得られる蒸気を抽気して使用する。
ところで、増湿冷却器１６では、燃焼生成ガス
を吸収塔１８での脱硫に必要な湿度および温度
（通常50℃）となるよう調整するが、この増湿冷
却器１６入口ガス温度を低くすればする程、増湿
冷却器１６での熱損失は減少し、しかもガス加熱
低圧給水ヒータ１０１での回収熱量は増大するた
めその分だけ蒸気発生量が増え蒸気式加熱器１０
２用加熱蒸気量が多くなつてプラント効率が改善
される。
を吸収塔１８での脱硫に必要な湿度および温度
（通常50℃）となるよう調整するが、この増湿冷
却器１６入口ガス温度を低くすればする程、増湿
冷却器１６での熱損失は減少し、しかもガス加熱
低圧給水ヒータ１０１での回収熱量は増大するた
めその分だけ蒸気発生量が増え蒸気式加熱器１０
２用加熱蒸気量が多くなつてプラント効率が改善
される。
以上のように、本発明方法は、ガス−ガス式熱
交換器１４の硫酸腐食を防止し、また処理ガスの
再加熱に系内で回熱した熱を利用するため、この
種技術において極めて効果的な方法ということが
できる。
交換器１４の硫酸腐食を防止し、また処理ガスの
再加熱に系内で回熱した熱を利用するため、この
種技術において極めて効果的な方法ということが
できる。
以下、本発明方法による効果を、具体的なデー
タをも挙げて、まとめて示す。
タをも挙げて、まとめて示す。
(i) 第３図は、ガス温度と低温伝熱面における
SO3通過率との関係を示す図表である。
SO3通過率との関係を示す図表である。
該図によれば、ガス温度が低い程、ガス中の
SO3は凝縮して低温伝熱面に付着し、低温伝熱
面におけるSO3通過率は低くなるが、本発明方
法では予めガスを減温し、SO3を凝縮してフラ
イアツシユに吸着させ、電気集塵器で該フライ
アツシユを除塵しておくため、低温伝熱面へ送
られるガス中のSO3濃度は大幅に低減し、該低
温伝熱面でのSO3通過率が低くても問題はな
い。
SO3は凝縮して低温伝熱面に付着し、低温伝熱
面におけるSO3通過率は低くなるが、本発明方
法では予めガスを減温し、SO3を凝縮してフラ
イアツシユに吸着させ、電気集塵器で該フライ
アツシユを除塵しておくため、低温伝熱面へ送
られるガス中のSO3濃度は大幅に低減し、該低
温伝熱面でのSO3通過率が低くても問題はな
い。
また第４図は、ガス中のSO3濃度と酸露点温
度との関係を示す図である。
度との関係を示す図である。
該図によれば、SO3濃度が低い程、酸露点温
度も低いが、本発明方法では上記したように高
煤塵域で減温、除塵するため、SO3のフライア
ツシユへの凝縮吸着率および該SO3付着フライ
アツシユの除去率が高く、SO3の大部分が除去
されたガスが低温伝熱面へ送られるので、酸露
点温度が低くても凝縮すべきSO3が極めて少な
く、低温腐食のおそれはない。
度も低いが、本発明方法では上記したように高
煤塵域で減温、除塵するため、SO3のフライア
ツシユへの凝縮吸着率および該SO3付着フライ
アツシユの除去率が高く、SO3の大部分が除去
されたガスが低温伝熱面へ送られるので、酸露
点温度が低くても凝縮すべきSO3が極めて少な
く、低温腐食のおそれはない。
なお、気相SO3を多量に含むガスを除塵後、
低温伝熱面へ送る従来方法では、除塵の際に気
相SO3の除去はできないため、低温伝熱面で凝
縮するSO3量が多く、激しい低温腐食が生じ
る。
低温伝熱面へ送る従来方法では、除塵の際に気
相SO3の除去はできないため、低温伝熱面で凝
縮するSO3量が多く、激しい低温腐食が生じ
る。
(ii) 第５図は、処理すべき排ガス温度とプラント
効率との一例を示す図表である。
効率との一例を示す図表である。
該図から明らかなように、処理すべき排ガス
温度が低い程、プラント効率が高いので、ガス
加熱低圧給水ヒータで熱回収して減温したガス
を処理する本発明方法は、プラント効率が大幅
に向上することが判る。
温度が低い程、プラント効率が高いので、ガス
加熱低圧給水ヒータで熱回収して減温したガス
を処理する本発明方法は、プラント効率が大幅
に向上することが判る。
(iii) ガス−ガス式熱交換器での低温腐食のおそれ
がないので、該熱交換器へ導入する未処理ガス
（すなわちライン１３から導入するガス）の温
度を低下することができ、増湿冷却器での減温
量を少なくすることができる（すなわち、増湿
冷却器での熱損失を低減できる）。
がないので、該熱交換器へ導入する未処理ガス
（すなわちライン１３から導入するガス）の温
度を低下することができ、増湿冷却器での減温
量を少なくすることができる（すなわち、増湿
冷却器での熱損失を低減できる）。
(iv) ガス−ガス式熱交換器のみでの再加熱では白
煙防止や大気拡散に必要な温度まで昇温できな
い場合は、蒸気式加熱器で更に加熱を行うこと
ができ、しかもこの蒸気式加熱器に使用する加
熱蒸気としてタービンサイクルのガス加熱低圧
給水ヒータで得られた蒸気を抽気して使用すれ
ば、タービン効率も向上する。
煙防止や大気拡散に必要な温度まで昇温できな
い場合は、蒸気式加熱器で更に加熱を行うこと
ができ、しかもこの蒸気式加熱器に使用する加
熱蒸気としてタービンサイクルのガス加熱低圧
給水ヒータで得られた蒸気を抽気して使用すれ
ば、タービン効率も向上する。
(v) 処理すべきガス温度が低いので、燃焼ガスの
体積流量が減少し、誘引通風機および昇圧通風
機を小形化でき、かつその消費動力をも低減す
ることができる。
体積流量が減少し、誘引通風機および昇圧通風
機を小形化でき、かつその消費動力をも低減す
ることができる。
第１図は従来の排煙処理方法を示す系統図、第
２図は本発明方法の一実施態様例を示す系統図、
第３図はガス温度と低温伝熱面におけるSO3通過
率との関係を示す図表、第４図はSO3濃度と酸露
点温度との関係を示す図表、第５図は処理すべき
排ガス温度とプラント効率との関係の一例を示す
図表である。
２図は本発明方法の一実施態様例を示す系統図、
第３図はガス温度と低温伝熱面におけるSO3通過
率との関係を示す図表、第４図はSO3濃度と酸露
点温度との関係を示す図表、第５図は処理すべき
排ガス温度とプラント効率との関係の一例を示す
図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 石炭焚ボイラ排煙処理系において、空気予熱
器と電気集塵器との間に低圧給水加熱器を設置し
て空気予熱器出口ガス温度を低下し、燃焼ガス中
のSO3をフライアツシユに吸着させ、該フライア
ツシユを電気集塵器にて除去して燃焼ガス中の
SO3濃度を低下させた後、脱硫設備のガス−ガス
式熱交換器へ送ることを特徴とする排煙処理方
法。 ２ 石炭焚ボイラ排煙処理系において、空気予熱
器と電気集塵器との間に低圧給水加熱器を設置し
て空気予熱器出口ガス温度を低下し、燃焼ガス中
のSO3をフライアツシユに吸着させ、該フライア
ツシユを電気集塵器にて除去して燃焼ガス中の
SO3濃度を低下させた後、脱硫設備のガス−ガス
式熱交換器へ送ると共に、脱硫後の処理ガスを煙
突から大気放出する前に蒸気式加熱器を設置して
脱硫後の処理ガスを昇温させることを特徴とする
排煙処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57002859A JPS58120020A (ja) | 1982-01-13 | 1982-01-13 | 排煙処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57002859A JPS58120020A (ja) | 1982-01-13 | 1982-01-13 | 排煙処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58120020A JPS58120020A (ja) | 1983-07-16 |
| JPH0147684B2 true JPH0147684B2 (ja) | 1989-10-16 |
Family
ID=11541100
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57002859A Granted JPS58120020A (ja) | 1982-01-13 | 1982-01-13 | 排煙処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58120020A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06238127A (ja) * | 1993-02-16 | 1994-08-30 | Babcock Hitachi Kk | 排煙処理装置とその制御装置 |
| JPH0780242A (ja) * | 1993-09-13 | 1995-03-28 | Babcock Hitachi Kk | 排ガス浄化装置とその運転方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2573589B2 (ja) * | 1987-01-09 | 1997-01-22 | バブコツク日立株式会社 | 排煙処理装置 |
| JPH0756377B2 (ja) * | 1989-08-09 | 1995-06-14 | 中部電力株式会社 | ボイラ排ガスの処理方法および装置 |
| CN101825283A (zh) * | 2010-04-30 | 2010-09-08 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 提高蓄热式加热炉热效率的方法 |
| CN109173668B (zh) * | 2018-09-29 | 2021-04-20 | 凤阳海泰科能源环境管理服务有限公司 | 一种冷却水余热回收消除脱硫烟羽系统及其控制方法 |
-
1982
- 1982-01-13 JP JP57002859A patent/JPS58120020A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06238127A (ja) * | 1993-02-16 | 1994-08-30 | Babcock Hitachi Kk | 排煙処理装置とその制御装置 |
| JPH0780242A (ja) * | 1993-09-13 | 1995-03-28 | Babcock Hitachi Kk | 排ガス浄化装置とその運転方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58120020A (ja) | 1983-07-16 |
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