JPH0151319B2 - - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は繊維糸条用カツタに関し、さらに詳し
くは、無杼織機、特にウオータジエツトルームの
緯糸切断用として好適なカツタに関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a cutter for fiber yarns, and more particularly to a cutter suitable for cutting the weft threads of shuttleless looms, particularly water jet looms.
ウオータジエツトルーム（WJL）は、綜絖に
よつて開口された経糸の間に緯糸をジエツト水流
を用いて介挿し、製織するものである。そのた
め、WJLは、１分間に数百回、ときには800回に
も及ぶ高速で作動して緯糸を切断するためのカツ
タを備えている。 The water jet loom (WJL) is a weaving method in which the weft threads are inserted between the warp threads opened by heddles using jet water. For this reason, the WJL is equipped with a cutter that cuts the weft threads at high speeds, hundreds, sometimes as many as 800 times, per minute.
WJLのカツタは、従来、そのほとんどがヒー
トカツタである。このヒートカツタは、電熱によ
つて緯糸を溶融切断するものである。しかしなが
ら、WJLは緯糸の搬送に水を使用することから、
カツタは必然的に水に哂されている、つまり冷や
されており、それに抗して緯糸の溶融切断に十分
な高温を得なければならないから、ヒートカツタ
は大電力を消費する。また、水に濡れた緯糸を確
実に溶融切断するために、ヒートカツタは緯糸の
融点よりもかなり高い温度になつているが、緯糸
に付着する水の量がいつも一定であるわけではな
いので、緯糸が過熱されて燃えてしまうこともあ
る。そのため、近年、ヒートカツタに代わる機械
式カツタが注目されるようになつてきた。 Traditionally, most of WJL's katsutas are heat katsutas. This heat cutter melts and cuts the weft yarn using electric heat. However, since WJL uses water to transport the weft,
The heat cutter consumes a large amount of electricity because the katsuta is necessarily covered with water, that is, it is cooled, and the katsuta must resist this water to reach a high enough temperature to melt and cut the weft threads. In addition, in order to reliably melt and cut wet weft threads, the temperature of the heat cutter is much higher than the melting point of the weft threads, but since the amount of water adhering to the weft threads is not always constant, may become overheated and burn. Therefore, in recent years, mechanical cutters have been attracting attention as an alternative to heat cutters.
そのような機械式カツタとしては、従来、固定
刃と、この固定刃に対して開閉自在に設けた可動
刃とを有するはさみ状のカツタが知られている。
上記固定刃および可動刃は、そのいずれも炭化タ
ングステンとコバルトを主成分とする超硬合金で
作られている。しかしながら、かかる従来のカツ
タは、切れ味が低いばかりか、寿命が短いという
欠点があつた。 As such a mechanical cutter, a scissor-shaped cutter having a fixed blade and a movable blade that can be freely opened and closed relative to the fixed blade is known.
Both the fixed blade and the movable blade are made of cemented carbide whose main ingredients are tungsten carbide and cobalt. However, such conventional cutters not only have poor sharpness but also have a short lifespan.
すなわち、一般に刃物は刃先が鋭いほどよく切
れるが、超硬合金は刃付加工時にかえりを発生す
るので、鋭い刃先に加工するのが難しい。もつと
も、細心の注意をもつてすれば鋭い刃先に加工す
ることも可能ではあるが、そうすると、超硬合金
は硬いが脆いので、使用中に刃先が欠損し、短期
間で切れなくなつてしまう。このような事情か
ら、上記従来のカツタは、刃付加工の容易さと寿
命のバランスとを考慮して、85〜90゜いう、極め
て大きな刃先角が付けられていて、これが切れ味
を悪くしている。 That is, in general, the sharper the cutting edge of a knife, the better the cutting ability, but since cemented carbide generates burrs during cutting, it is difficult to process the blade into a sharp cutting edge. Although it is possible to create a sharp cutting edge with extreme care, because cemented carbide is hard but brittle, the cutting edge will break during use and become unsharp in a short period of time. For this reason, the conventional cutters mentioned above have an extremely large cutting edge angle of 85 to 90 degrees, taking into account the ease of cutting and the balance of lifespan, which makes them difficult to cut. .
また、上記従来のカツタは、刃先角が85〜90゜
と極めて大きく、切れ味が悪いために、それを補
おうとして可動刃を固定刃に対して２〜３Kgもの
強い力で押し付けている。そのため、一般に共摺
りと呼ばれる、固定刃と可動刃との摺擦による摩
耗が激しく、寿命が短い。 In addition, the above-mentioned conventional cutter has an extremely large cutting edge angle of 85 to 90 degrees and has poor sharpness. To compensate for this, the movable blade is pressed against the fixed blade with a strong force of 2 to 3 kg. Therefore, the wear caused by the sliding friction between the fixed blade and the movable blade, which is generally called co-grinding, is severe and the life of the blade is short.
さらに、WJLのカツタは、上述したように常
時水に哂されているが、超硬合金は耐食性に劣る
ので、この点でも上記従来のカツタは長期使用に
耐え難い。 Furthermore, as mentioned above, WJL's cutters are constantly exposed to water, and since cemented carbide has poor corrosion resistance, the conventional cutters cannot withstand long-term use in this respect as well.
本発明の目的は、従来のカツタの上記欠点を解
決し、よく切れ、繊維糸条を確実に切断すること
ができるばかりか、寿命の長い繊維糸条用カツタ
を提供するにある。 SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to solve the above-mentioned drawbacks of conventional cutters, and to provide a cutter for fiber threads that not only cuts well and reliably cuts fiber threads, but also has a long life.
上記目的を達成するための本発明は、固定刃
と、この固定刃に対して開閉自在に設けた可動刃
とを有するはさみ状のカツタであつて、前記固定
刃および可動刃はその少なくとも切刃がジルコニ
ア焼結体からなり、それら各切刃は20〜60゜の刃
先角を有し、かつ前記ジルコニア焼結体は、
(イ) 正方晶系の結晶構造をもつジルコニアを少な
くとも70モル％含み、
(ロ) 単斜晶系の結晶構造をもつジルコニアを実質
的に含まず、
(ハ) イツトリアおよびカルシアから選ばれた少な
くとも１種の安定化剤を含み、
(ニ) 前記安定化剤の量は、イツトリアにあつては
１〜５モル％であり、カルシアにあつては２〜
９モル％であり、イツトリアとカルシアとを含
む場合にあつては、前記各範囲内で、かつ両者
の和が３〜10モル％である、
繊維糸条用カツタを特徴とするものである。 To achieve the above object, the present invention provides a scissor-like cutter having a fixed blade and a movable blade provided to the fixed blade so as to be openable and closable, the fixed blade and the movable blade having at least their cutting edges. is made of a zirconia sintered body, each of these cutting edges has a cutting edge angle of 20 to 60°, and the zirconia sintered body contains (a) at least 70 mol% of zirconia having a tetragonal crystal structure; , (b) does not substantially contain zirconia having a monoclinic crystal structure, (c) contains at least one stabilizer selected from ittria and calcia, and (d) the amount of the stabilizer. is 1 to 5 mol% for Ittoria and 2 to 5 mol% for Calcia.
9 mol%, and when itria and calcia are included, the cutter for fiber yarn is within the above ranges and the sum of both is 3 to 10 mol%.
本発明をさらに詳細に説明するに、第１図にお
いて、カツタは、ジルコニア焼結体からなる固定
刃１と、同様にジルコニア焼結体からなる可動刃
２とを有し、全体として、はさみ状に構成されて
いる。上記固定刃１および可動刃２は、それぞ
れ、ばね鋼などの弾性材料からなる支持板３，４
に支持され、可動刃２の開閉運動時にその可動刃
２と固定刃１との間に剪断力が働くようになつて
いる。可動刃２の開閉運動は、支持板４に取り付
けられた、矢印方向に往復回転運動する駆動軸５
によつて行われる。 To explain the present invention in more detail, in FIG. 1, a cutter has a fixed blade 1 made of a zirconia sintered body and a movable blade 2 also made of a zirconia sintered body, and has a scissor-like shape as a whole. It is composed of The fixed blade 1 and the movable blade 2 each have support plates 3 and 4 made of an elastic material such as spring steel.
When the movable blade 2 moves to open and close, shearing force is applied between the movable blade 2 and the fixed blade 1. The opening and closing movement of the movable blade 2 is carried out by a drive shaft 5 attached to a support plate 4 that rotates reciprocatingly in the direction of the arrow.
It is carried out by.
上記固定刃１および可動刃２は、それぞれ背部
６，７と切刃８，９とからなつている。この例に
おいては、固定刃１および可動刃２全体をジルコ
ニア焼結体で構成しているが、本発明において
は、少なくとも切刃８，９がジルコニア焼結体で
構成されていればよい。すなわち、上記背部は金
属やプラスチツクで構成し、その背部にジルコニ
ア焼結体製の切刃を着脱自在に嵌着し、または接
着剤や止めねじによつて固着するなどしてもよい
ものである。 The fixed blade 1 and the movable blade 2 each consist of back parts 6, 7 and cutting blades 8, 9. In this example, the fixed blade 1 and the movable blade 2 are entirely made of a zirconia sintered body, but in the present invention, it is sufficient that at least the cutting blades 8 and 9 are made of a zirconia sintered body. That is, the back part may be made of metal or plastic, and a cutting blade made of zirconia sintered body may be removably fitted to the back part, or may be fixed with an adhesive or a set screw. .
また、切刃８，９は、20〜60゜の刃先角を有し
ている。ここにおいて、刃先角は次のように定義
される。すなわち、第２図に示すように、刃先
８，９の面と、固定刃１と可動刃２とが互いに摺
り合う面、つまり摺動面１０，１１に当接した平
板の板面とがなす角度αとして定義される。刃先
角が20゜未満では、刃先の仕上加工が困難になる
ためにかえつて切れ味が悪くなる。また、60゜を
越えるような大きな角度では、あまりにも角度が
大きすぎてやはり切れ味が悪くなる。すなわち、
20〜60゜という刃先角は、切れ味のよい本発明の
カツタを得るうえで必須の要件である。好ましい
刃先角は20〜40゜である。なお、切刃８，９の刃
先角は、通常同一であるが、切刃９の刃先角を切
刃８のそれよりも若干鋭くしておくと切れ味が一
層向上する。 Further, the cutting edges 8 and 9 have a cutting edge angle of 20 to 60 degrees. Here, the cutting edge angle is defined as follows. That is, as shown in FIG. 2, the surfaces of the cutting edges 8 and 9 and the surfaces on which the fixed blade 1 and the movable blade 2 rub against each other, that is, the surfaces of the flat plates that are in contact with the sliding surfaces 10 and 11, are formed. It is defined as the angle α. If the cutting edge angle is less than 20°, it becomes difficult to finish the cutting edge, resulting in poor cutting quality. Also, if the angle is too large, such as over 60 degrees, the cutting quality will be poor. That is,
A cutting edge angle of 20 to 60 degrees is an essential requirement for obtaining the cutter of the present invention with good sharpness. The preferred cutting edge angle is 20 to 40 degrees. Note that the cutting edges 8 and 9 usually have the same edge angle, but if the edge angle of the cutting edge 9 is made slightly sharper than that of the cutting edge 8, the sharpness is further improved.
固定刃１および可動刃２の摺動面１０，１１
は、開閉時の摺動抵抗を減らし、共摺りによる摩
耗を少なくするために、第２図に示すようにへこ
ませておくのが好ましい。へこみの程度、つまり
深さは、1/100〜5/100mm程度で十分である。ま
た、摺動面１０，１１の粗さを、中心線平均粗さ
にして0.3〜1μに仕上げておくと、摺動抵抗を一
層減らすことができて好ましい。 Sliding surfaces 10 and 11 of fixed blade 1 and movable blade 2
is preferably recessed as shown in FIG. 2 in order to reduce sliding resistance during opening and closing and to reduce wear due to mutual sliding. It is sufficient that the degree of the dent, that is, the depth, is about 1/100 to 5/100 mm. Furthermore, it is preferable to finish the sliding surfaces 10 and 11 to have a center line average roughness of 0.3 to 1 μm, since this further reduces the sliding resistance.
固定刃１と可動刃２とは、0.3〜1.8Kg程度の低
い力で押し付ければよい。好ましい押付力は、
0.3〜１Kg、さらに好ましくは0.3〜0.5Kgである。
なお、上記実施例においては、押付力を支持板
３，４によつて与えているが、支持板３，４を剛
性材料で構成し、その支持板にコイルばねなどを
当接することによつて押付力を与えるようにして
もよい。 The fixed blade 1 and the movable blade 2 may be pressed together with a low force of about 0.3 to 1.8 kg. The preferred pressing force is
It is 0.3 to 1 kg, more preferably 0.3 to 0.5 kg.
In the above embodiment, the pressing force is applied by the support plates 3 and 4, but it is also possible to apply the pressing force by constructing the support plates 3 and 4 from a rigid material and by abutting a coil spring or the like against the support plates. A pressing force may be applied.
上記ジルコニア焼結体は、正方晶系の結晶構造
をもつジルコニア（正方晶ジルコニア）からなる
ものであるのが好ましい。他の結晶構造、すなわ
ち立方晶系の結晶構造をもつジルコニア（立方晶
ジルコニア）や単斜晶系の結晶構造をもつジルコ
ニア（単斜晶ジルコニア）を含んでいる場合で
も、正方晶ジルコニアが全体に対して70モル％以
上である必要がある。かつまた、上記ジルコニア
焼結体は、単斜晶ジルコニアを実質的に含まない
ものである必要がある。単斜晶ジルコニアを実質
的に含まないということは、それが含まれていた
としても、その量が全体に対して10モル％以下で
あるということである。 The zirconia sintered body is preferably made of zirconia having a tetragonal crystal structure (tetragonal zirconia). Even if it contains other crystal structures, i.e. zirconia with a cubic crystal structure (cubic zirconia) or zirconia with a monoclinic crystal structure (monoclinic zirconia), tetragonal zirconia is used as a whole. It needs to be 70 mol% or more. Furthermore, the zirconia sintered body needs to be substantially free of monoclinic zirconia. Substantially not containing monoclinic zirconia means that even if monoclinic zirconia is contained, the amount thereof is 10 mol% or less based on the total.
70モル％以上の正方晶ジルコニアを含んでいる
ジルコニア焼結体は、外力を受けた場合に正方晶
系から単斜晶系へと結晶構造が変態し、その変態
に必要なエネルギーが応力を緩和するという、い
わゆる応力誘起変態機構が十分に働くので、機械
的特性、とりわけ強度や靭性が著しく高い。これ
に対して、単斜晶ジルコニアを含んでいるという
ことは、その周囲または近傍に、正方晶系から単
斜晶系への結晶構造の変態に伴うマイクロクラツ
クを生じているということであるが、そのような
ジルコニア焼結体が外力を受けるとマイクロクラ
ツクを起点とする破壊が進行するので、上記応力
誘起変態機構による機械的特性の向上効果が減殺
されてしまう。それゆえ、本発明においては、単
斜晶ジルコニアを実質的に含まないジルコニア焼
結体を使用する。 A zirconia sintered body containing 70 mol% or more of tetragonal zirconia undergoes a crystal structure transformation from a tetragonal system to a monoclinic system when subjected to an external force, and the energy required for this transformation relieves stress. Because the so-called stress-induced transformation mechanism works well, the mechanical properties, especially the strength and toughness, are extremely high. On the other hand, the fact that it contains monoclinic zirconia means that microcracks have occurred around or near it due to the transformation of the crystal structure from tetragonal to monoclinic. However, when such a zirconia sintered body is subjected to an external force, fracture starting from microcracks progresses, so the effect of improving mechanical properties due to the stress-induced transformation mechanism described above is diminished. Therefore, in the present invention, a zirconia sintered body substantially free of monoclinic zirconia is used.
ここにおいて、正方晶ジルコニアの量CT（モル
％）は、ジルコニア焼結体をＸ線回折し、立方晶
ジルコニア400面、正方晶ジルコニア004面および
正方晶ジルコニア400面の回折パターンをチヤー
ト上に記録し、それから立方晶ジルコニア400面
の回折ピークの面積強度を求め、さらにこの面積
強度を同じくチヤート上から読み取つた立方晶ジ
ルコニア400面の回折角θを用いてローレンツ因
子Ｌ［Ｌ＝（１＋cos22θ）／sin2θ・cosθ］で除し
て立方晶ジルコニア400面の回折強度Ａを求め、
全く同様にして正方晶ジルコニア004面の回折強
度Ｂと正方晶ジルコニア400面の回折強度Ｃを求
め、これらから次式によつて求める。 Here, the amount C T (mol %) of tetragonal zirconia is determined by X-ray diffraction of the zirconia sintered body and the diffraction patterns of cubic zirconia 400 plane, tetragonal zirconia 004 plane, and tetragonal zirconia 400 plane on a chart. Then, calculate the areal intensity of the diffraction peak of the 400 plane of cubic zirconia, and then use the diffraction angle θ of the 400 plane of cubic zirconia, which was also read from the chart, to calculate the Lorentz factor L [L = (1 + cos 2 2θ)/sin 2 θ・cosθ] to find the diffraction intensity A of the cubic zirconia 400 plane.
In exactly the same manner, the diffraction intensity B of the 004 plane of tetragonal zirconia and the diffraction intensity C of the 400 plane of tetragonal zirconia are determined, and calculated from these using the following equation.
CT＝［（Ｂ＋Ｃ）／（Ａ＋Ｂ＋Ｃ）］×100
ここにおいて、Ｘ線回折にあたつては、上記各
回折ピークが重なり合わない条件を設定するのが
好ましい。この点に関して、Ｘ線源としてニツケ
ルフイルタ付の銅管球を用い、管電圧および管電
流をそれぞれ24KV、10ｍＡとし、レートメータ
の時定数を４秒、ゴニオメータの回転速度を0.25
度／分、チヤートスピードを200mm／分とするの
が好ましい。 C T =[(B+C)/(A+B+C)]×100 Here, in X-ray diffraction, it is preferable to set conditions in which the above-mentioned respective diffraction peaks do not overlap. In this regard, a copper tube with a nickel filter was used as the X-ray source, the tube voltage and tube current were 24 KV and 10 mA, respectively, the time constant of the rate meter was 4 seconds, and the rotation speed of the goniometer was 0.25.
Preferably, the chart speed is 200 mm/min.
一方、単斜晶ジルコニアの量CM（モル％）も、
正方晶ジルコニアの場合と全く同様に次式によつ
て求める。 On the other hand, the amount C M (mol%) of monoclinic zirconia is also
It is determined by the following formula in exactly the same way as in the case of tetragonal zirconia.
CM＝［（Ｅ＋Ｆ）／（Ｄ＋Ｅ＋Ｆ）］×100
ただし、
Ｄ：正方晶ジルコニア111面の回折強度
Ｅ：単斜晶ジルコニア111面の回折強度
Ｆ：単斜晶ジルコニア11１面の回折強度
ジルコニア焼結体は、0.1〜5μの平均結晶粒子
径を有するものであるのが好ましい。さらに好ま
しいのは、0.1〜1μである。すなわち、平均結晶
粒子径が上記範囲にあると、結晶が緻密であるが
ゆえに機械的強度が一層向上する。 C M = [(E+F)/(D+E+F)]×100 However, D: Diffraction intensity of 111 planes of tetragonal zirconia E: Diffraction intensity of 111 planes of monoclinic zirconia F: Diffraction intensity of 111 planes of monoclinic zirconia Zirconia ware Preferably, the aggregates have an average crystal grain size of 0.1 to 5μ. More preferred is 0.1 to 1μ. That is, when the average crystal grain size is within the above range, the mechanical strength is further improved because the crystals are dense.
同様に、機械的強度を向上させるためには、次
式で表わされる気孔率Ｐ（％）が１％以下である
のが望ましい。 Similarly, in order to improve mechanical strength, it is desirable that the porosity P (%) expressed by the following formula is 1% or less.
Ｐ＝［１−(実際の密度/理論密度)］×100
上記のようなジルコニア焼結体には、イツトリ
ア、カルシアなどの安定化剤が固溶している。し
かして、本発明においては、マグネシアのなどの
他の安定化剤が同時に含まれていることを除外す
るものではないが、比較的低温での焼結が可能で
あるために結晶がより緻密で、一層高い機械的特
性をもつジルコニア焼結体が得られる、イツトリ
アもしくはカルシア、またはイツトリアとカルシ
アとを必須として含む。それら安定化剤の量は、
イツトリアにあつては全体に対して１〜５モル％
であり、カルシアにあつては２〜９モル％であ
る。両者が同時に含まれている場合は、上記各範
囲内で、かつ両者の和が３〜10モル％になる範囲
である。 P=[1-(actual density/theoretical density)]×100 In the zirconia sintered body as described above, stabilizers such as yttria and calcia are dissolved in solid solution. Therefore, in the present invention, it is not excluded that other stabilizers such as magnesia are included at the same time, but since sintering can be performed at a relatively low temperature, the crystals are more dense. , ittria or calcia, or ittria and calcia, which can yield a zirconia sintered body with even higher mechanical properties. The amount of these stabilizers is
For Ittoria, 1 to 5 mol% of the total
In the case of calcia, it is 2 to 9 mol%. When both are contained at the same time, they are within each of the above ranges and the sum of the two is 3 to 10 mol%.
安定化剤の量についての上記範囲は、正方晶ジ
ルコニアを少なくとも70モル％含み、かつ単斜晶
ジルコニアを実質的に含まないジルコニア焼結体
を得るうえで必須の条件である。すなわち、イツ
トリアが１モル％未満の場合やカルシアが２モル
％未満の場合には、単斜晶ジルコニアが増大し、
単斜晶ジルコニアを実質的に含まない焼結体にな
らない。また、イツトリアが５モル％を越えてい
る場合やカルシアが９モル％を越えている場合に
は、立方晶ジルコニアが増大する。しかるに、立
方晶ジルコニアは上述した応力誘起変態機構に全
く寄与しないばかりか、それが多くなつた分だけ
正方晶ジルコニアが減るということであるから、
機械的特性の高いジルコニア焼結体にはならな
い。イツトリアとカルシアとが同時に含まれてい
る場合の上述した範囲も、同じ理由による。もつ
とも、安定化剤の量についての上記範囲は、少な
くとも70モル％の正方晶ジルコニアを含み、かつ
単斜晶ジルコニアを実質的に含まないジルコニア
焼結体であるための必要条件ではあるが、十分条
件ではない。結晶構造は、後述する原料粉末の純
度、粉径、仮焼条件や、成形体の焼成条件などに
よつても変わる。だから、製造に際しては、これ
らの条件を厳密に制御する必要がある。 The above range for the amount of the stabilizer is an essential condition for obtaining a zirconia sintered body containing at least 70 mol % of tetragonal zirconia and substantially free of monoclinic zirconia. That is, when itria is less than 1 mol% or calcia is less than 2 mol%, monoclinic zirconia increases,
The sintered body does not substantially contain monoclinic zirconia. Furthermore, when itria exceeds 5 mol% or calcia exceeds 9 mol%, cubic zirconia increases. However, not only does cubic zirconia not contribute at all to the stress-induced transformation mechanism described above, but as the amount of cubic zirconia increases, the amount of tetragonal zirconia decreases.
It does not result in a zirconia sintered body with high mechanical properties. The above-mentioned range in which Ittria and Calcia are included at the same time is based on the same reason. Although the above range for the amount of the stabilizer is a necessary condition for a zirconia sintered body containing at least 70 mol% of tetragonal zirconia and substantially free of monoclinic zirconia, it is not sufficient. It's not a condition. The crystal structure also changes depending on the purity of the raw material powder, the powder diameter, the calcination conditions, the sintering conditions of the compact, etc., which will be described later. Therefore, it is necessary to strictly control these conditions during manufacturing.
本発明のカツタは、いろいろな方法によつて製
造することができるが、以下にその好適な例を示
す。 The cutter of the present invention can be manufactured by various methods, and preferred examples thereof will be shown below.
すなわち、まず、純度が99.9％以上であるオキ
シ塩化ジルコニルと塩化イツトリウムおよび／ま
たは塩化カルシウムとを所望のモル比で混合した
水溶液を作る。 That is, first, an aqueous solution is prepared by mixing zirconyl oxychloride with a purity of 99.9% or more and yttrium chloride and/or calcium chloride in a desired molar ratio.
次に、この水溶液を約200℃まで徐々に加熱し
て水をとばし、さらに50〜150℃／時の昇温速度
で約1000℃まで加熱し、その温度に数時間保持し
てジルコニアとイツトリアおよび／またはカルシ
アの混合粉末を得る。 Next, this aqueous solution is gradually heated to about 200°C to drive off the water, and further heated to about 1000°C at a heating rate of 50 to 150°C/hour, and held at that temperature for several hours to remove zirconia and ittria. /Or obtain a mixed powder of calcia.
次に、上記混合粉末を粉砕し、乾燥した後約
1000℃で数時間仮焼し、粉砕し、ポリビニルアル
コールなどの有機バインダを添加して造粒、乾燥
し、平均粒子径が80μ程度の原料粉末を得る。 Next, the above mixed powder is pulverized, dried, and then approx.
Calcinate at 1000℃ for several hours, crush, add an organic binder such as polyvinyl alcohol, granulate, and dry to obtain a raw material powder with an average particle size of about 80μ.
次に、上記原料粉末を金型成型機に入れ、カツ
タの所望の部分の形状をした成形体を得る。 Next, the raw material powder is put into a molding machine to obtain a molded body having the shape of the desired part of the cutter.
次に、上記成形体を100〜200℃／時の昇温速度
で約1000℃まで加熱し、さらに50〜200℃／時の
昇温速度で約1550℃まで加熱し、その温度に数時
間保持して焼成する。 Next, the above molded body is heated to about 1000°C at a heating rate of 100 to 200°C/hour, further heated to about 1550°C at a heating rate of 50 to 200°C/hour, and held at that temperature for several hours. and bake.
次に、焼成体を約1000℃までは200〜300℃／
時、約1000℃から約500℃までは100〜200℃／時
の速度で冷却し、さらに室温まで冷却してジルコ
ニア焼結体を得る。 Next, the fired body is heated at 200 to 300℃/up to approximately 1000℃.
The zirconia sintered body is then cooled from about 1000°C to about 500°C at a rate of 100 to 200°C/hour, and further cooled to room temperature to obtain a zirconia sintered body.
このようにして得た、カツタの所望の部分の形
状をしたジルコニア焼結体を研削盤などを用いて
研磨加工し、さらに刃付加工を施した後カツタに
組み立てる。 The thus obtained zirconia sintered body in the shape of the desired part of the cutter is polished using a grinder or the like, and after being subjected to a cutting process, it is assembled into a cutter.
上記において、金型成型法に代えて射出成型法
やラバープレス成型法を用い、それによつて得た
成形体を機械加工した後焼成するようにしてもよ
い。また、成形体を上記温度条件よりもやや低い
1300〜1500℃で焼成した後、500〜3000Kg／cm2の
圧力下で1200〜1450℃で焼結する、HIP法と呼ば
れる熱間静水圧焼結法を用いると、結晶をより緻
密にすることができ、機械的特性が一層向上す
る。 In the above, an injection molding method or a rubber press molding method may be used instead of the mold molding method, and the molded body obtained thereby may be machined and then fired. In addition, the molded body should be heated at a temperature slightly lower than the above temperature conditions.
Using a hot isostatic sintering method called the HIP method, which involves firing at 1300-1500℃ and then sintering at 1200-1450℃ under a pressure of 500-3000Kg/ cm2 , the crystals can be made more dense. The mechanical properties are further improved.
以上説明したように、本発明のカツタは、少な
くとも切刃を、応力誘起変態を伴う正方晶ジルコ
ニアを少なくとも70モル％含み、マイクロクラツ
クの生成を伴う単斜晶ジルコニアを実質的に含ま
ず、しかも１〜５モル％のイツトリアか、２〜９
モル％のカルシアか、イツトリアとカルシアとを
上記範囲内で、かつ両者の和として３〜10モル％
含むジルコニア焼結体で構成しているから、切刃
の機械的特性、特に強度や靭性が高く、また耐摩
耗性にも優れていて、使用中の欠損や摩耗による
切れ味の低下が極めて少なく、寿命が長い。 As explained above, the cutter of the present invention includes at least the cutting edge of at least 70 mol% of tetragonal zirconia with stress-induced transformation and substantially no monoclinic zirconia with the formation of microcracks. Moreover, 1 to 5 mol% of Ittria or 2 to 9
mol% of calcia or ittria and calcia within the above range and 3 to 10 mol% as the sum of both.
Since it is composed of a zirconia sintered body containing zirconia, the mechanical properties of the cutting edge are high, especially strength and toughness, and it also has excellent wear resistance. Long lifespan.
また、本発明のカツタは、少なくとも切刃が20
〜60゜の刃先角をもつており、しかもその切刃を
刃付加工に際してかえりを発生することのないジ
ルコニア焼結体で構成しているから、初期の切れ
味が大変高いばかりか、その高い切れ味を長期に
わたつて維持することができる。 Further, the cutter of the present invention has a cutting edge of at least 20 mm.
It has a cutting edge angle of ~60°, and the cutting edge is made of a zirconia sintered body that does not produce burrs during cutting, so it not only has a very high initial sharpness, but also has a high sharpness. can be maintained over a long period of time.
20〜60゜という上記刃先角は、切断時における
糸条の「逃げ」を防止し、未切断の単糸が残るの
を防止する上でも大変好ましい。すなわち、繊維
糸条用カツタにおいては、特に、たとえば炭素繊
維やアラミド繊維の糸条など、剛直な糸条を切断
する場合に、糸条が刃先上を滑つて移動する、一
般に「逃げ」と呼ばれる現象が起こりやすいが、
上記刃先角では、その「逃げ」の防止効果が大き
く、未切断の単糸が残るのを防止できる。 The above-mentioned cutting edge angle of 20 to 60 degrees is very preferable in terms of preventing yarns from "escaping" during cutting and preventing uncut single yarns from remaining. In other words, in the case of fiber yarn cutters, especially when cutting rigid yarns such as carbon fiber or aramid fiber yarns, the yarn slides on the cutting edge, which is generally called "run-off". This phenomenon is likely to occur, but
With the above-mentioned cutting edge angle, the effect of preventing "run-off" is large, and it is possible to prevent uncut single yarns from remaining.
さらに、本発明のカツタは、切刃の刃先角を20
〜60゜としているから、固定刃と可動刃とを強い
力で押し付けなくても十分な切断力が得られ、よ
く切れるばかりか、共摺りによる摩耗を防止する
ことができるので寿命が長い。この寿命は、使用
時に水を供給した場合には一層向上する。摺動面
の中心線平均粗さが0.3〜1μであると、寿命はさ
らに長くなる。 Furthermore, the cutter of the present invention has a cutting edge angle of 20
Since the angle is set at ~60°, sufficient cutting force can be obtained without having to press the fixed blade and movable blade with strong force, and not only can they cut well, but wear due to co-grinding can be prevented, resulting in a long life. This lifespan is further improved if water is supplied during use. If the centerline average roughness of the sliding surface is 0.3 to 1μ, the life will be even longer.
さらに、本発明のカツタは、少なくとも切刃
を、酸化物であるジルコニア焼結体で構成してい
るからして、錆びることがなく、錆の発生による
切れ味の低下や寿命の低下を防止することができ
る。 Furthermore, since the cutter of the present invention has at least the cutting edge made of a zirconia sintered body, which is an oxide, it does not rust and prevents a decrease in sharpness and life due to rust. Can be done.
本発明のカツタは、上述した特長から、水に哂
される条件下において大変高速で作動させる必要
のあるWJL用カツタとして極めて好適であるが、
その他の織機、たとえばエアジエツトルームやレ
ピア織機などの緯糸切断用カツタとして使用した
り、糸条巻取装置に付設して糸条切替用カツタと
して使用したり、糸条ノツタに付設して結束端の
切断用カツタとして使用するなど、繊維産業にお
けるいろいろな用途に使用することができるもの
である。 Due to the above-mentioned features, the cutter of the present invention is extremely suitable as a cutter for WJL, which needs to be operated at very high speed under conditions of being exposed to water.
It can be used as a weft cutting cutter for other looms, such as air jet looms and rapier looms, it can be attached to a yarn winding device and used as a yarn switching cutter, or it can be attached to a yarn knotter for binding. It can be used for a variety of purposes in the textile industry, including as a cutter for cutting edges.
第１図本発明のカツタの一実施例を示す概略斜
視図、第２図は固定刃または可動刃の概略縦断面
図である。
１：固定刃、２：可動刃、３：支持板、４：支
持板、５：駆動軸、６：背部、７：背部、８：切
刃、９：切刃、１０：摺動面、１１：摺動面。
FIG. 1 is a schematic perspective view showing one embodiment of the cutter of the present invention, and FIG. 2 is a schematic vertical sectional view of a fixed blade or a movable blade. 1: Fixed blade, 2: Movable blade, 3: Support plate, 4: Support plate, 5: Drive shaft, 6: Back part, 7: Back part, 8: Cutting blade, 9: Cutting blade, 10: Sliding surface, 11 : Sliding surface.
Claims (1)
けた可動刃とを有するはさみ状のカツタであつ
て、前記固定刃および可動刃はその少なくとも切
刃がジルコニア焼結体からなり、それら各切刃は
20〜60゜の刃先角を有し、かつ前記ジルコニア焼
結体は、 (イ) 正方晶系の結晶構造をもつジルコニアを少な
くとも70モル％含み、 (ロ) 単斜晶系の結晶構造をもつジルコニアを実質
的に含まず、 (ハ) イツトリアおよびカルシアから選ばれた少な
くとも１種の安定化剤を含み、 (ニ) 前記安定化剤の量は、イツトリアにあつては
１〜５モル％であり、カルシアにあつては２〜
９モル％であり、イツトリアとカルシアとを含
む場合にあつては、前記各範囲内で、かつ両者
の和が３〜10モル％である、 ことを特徴とする繊維糸条用カツタ。[Scope of Claims] 1. A scissor-like cutter having a fixed blade and a movable blade that is provided to be openable and closable with respect to the fixed blade, wherein at least the cutting edge of the fixed blade and the movable blade is made of zirconia sinter. It consists of a body, and each cutting edge is
The zirconia sintered body has an edge angle of 20 to 60°, and the zirconia sintered body (a) contains at least 70 mol% of zirconia having a tetragonal crystal structure, and (b) has a monoclinic crystal structure. (c) contains at least one stabilizer selected from yttria and calcia; (d) the amount of the stabilizer is 1 to 5 mol % in the case of yttria; Yes, 2~ for Calcia
9 mol%, and when ittria and calcia are included, it is within each of the above ranges and the sum of both is 3 to 10 mol%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22699382A JPS59118395A (en) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | Cutter for fiber yarn strip |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22699382A JPS59118395A (en) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | Cutter for fiber yarn strip |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59118395A JPS59118395A (en) | 1984-07-09 |
| JPH0151319B2 true JPH0151319B2 (en) | 1989-11-02 |
Family
ID=16853825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22699382A Granted JPS59118395A (en) | 1982-12-27 | 1982-12-27 | Cutter for fiber yarn strip |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59118395A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02100331U (en) * | 1989-01-28 | 1990-08-09 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018144177A (en) * | 2017-03-06 | 2018-09-20 | リンテック株式会社 | Cutting apparatus and cutting method |
-
1982
- 1982-12-27 JP JP22699382A patent/JPS59118395A/en active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02100331U (en) * | 1989-01-28 | 1990-08-09 |
Also Published As
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|---|---|
| JPS59118395A (en) | 1984-07-09 |
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