JPH0156664B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0156664B2 JPH0156664B2 JP59183488A JP18348884A JPH0156664B2 JP H0156664 B2 JPH0156664 B2 JP H0156664B2 JP 59183488 A JP59183488 A JP 59183488A JP 18348884 A JP18348884 A JP 18348884A JP H0156664 B2 JPH0156664 B2 JP H0156664B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel plate
- phenolic resin
- viscoelastic body
- damping
- vibration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
〔技術分野〕
本発明は、車両、船舶、機械等の構造部材（振
動騒音源）の制振鋼板、更に詳しくは、車両のオ
イルパン、シリンダヘツドカバー、遮へい板等耐
油性が要求される構造部材用制振鋼板に関する。 〔従来技術〕 従来、上記の如き各種構造部材から発生する振
動・騒音の低減手段として、２枚の鋼板の間に粘
弾性体を中間層としてサンドイツチせしめ、定常
振動あるいは打撃・衝撃に伴なう振動エネルギー
を吸収し、さらにこれを内部摩擦による熱エネル
ギーに変換して騒音を減殺、即ち制振作用を奏す
るように構成された制振鋼板が公知であり、一般
に、粘弾性体としては、樹脂を主体としたものが
用いられていた。 そして、制振鋼板の要求特性として、目的とす
る周波数に対して、低温から高温例えば０℃〜
100℃といつた広範囲な温度領域にわたつて、損
失係数ηの値が大きく且つ一定値を保持すること
が好ましく、実用上はηが0.03以上であれば問題
ないとされている。 〔解決されるべき問題点〕 しかしながら、上記の如き耐油性が要求される
構造部材用制振鋼板は、粘弾性体として耐油性に
優れた特定の樹脂を用いる必要があり、設計上の
自由度が制約されるばかりでなく、樹脂特有の粘
弾性的特徴、即ち、ηがガラス転移温度（Tg）
付近でシヤープなピーク（極大）を有するため、
制振効果を発揮する温度領域が狭いこと、また、
ηの温度依存性が大であること、さらに制振効果
を発揮する温度領域を広範囲にしようと、Tgの
異なる２種類の樹脂をブレンドすると、樹脂同志
の相溶性が悪く機械的強度に劣り、実用に供し得
ないものとなる。 また、一般に樹脂と鋼板との接着力は低いばか
りか（Ｔ型はく離強さで約１〜２Kg/cm程度）、引
張や圧縮には強いが、曲げやはく離に対しては弱
く、さらに、樹脂は高温時（流動温度以上）に流
動が起こり、鋼板がずれ落ちるという実用上重大
な問題がある。 本発明は、かかる事情に基づき、さらにアクリ
ロニトリル−ブタジエン共重合体ゴム（以下
NBRと記す）はTgが低温領域（−55〜−20℃付
近）にあるものの、ηが広範囲な温度領域でブロ
ードであり、しかも温度依存性が小であり、且つ
耐油性に優れていること、ηは弾性率（ヤング
率）の依存性があり、弾性率を大にするとηの値
が大きくなることなどの知見に基づき、鋭意研究
の結果発明されたものであつて、車両、船舶、機
械等の構造部材、更に詳しくは、車両のオイルパ
ン、シリンダヘツドカバー、遮へい板等耐油性が
要求され、０℃〜100℃の広範囲な温度領域にお
いて優れた制振効果を発揮すると共に、高温時に
おける鋼板のずれ落ちのない耐久性に優れた制振
鋼板を提供することを目的とするものである。 〔解決手段〕 かかる目的を達成するため、本発明にあつて
は、２枚の鋼板の間に、NBRに非熱硬化型フエ
ノール樹脂を配合してなる粘弾性体をサンドイツ
チして制振鋼板を構成したのである。 NBRは、そのアクリロニトリル量（以下ACN
量と記す）を特に限定するものではないが、耐油
性を考慮して、30〜50重量％程度のものが用いら
れる。かかるNBRのηのピーク温度は、ほぼ−
25℃〜０℃付近に存在する。 非熱硬化型フエノール樹脂としては、純フエノ
ール、アルキル変性フエノール、カシユー変性フ
エノール、テルペン変性フエノール等のノボラツ
クタイプのフエノール樹脂が、NBR100重量部に
対して10〜90重量部配合される。 本発明において、NBRにブレンドする樹脂と
して非熱硬化型フエノール樹脂を選定したのは、
フエノール樹脂自身NBRへの相溶性が良好なこ
とに加え、熱硬化型フエノール樹脂（レゾールタ
イプのフエノール樹脂）を用いると、加熱により
硬化が促進され、粘弾性体が硬くなりすぎ、目的
とする制振効果が得られないのに対し、非熱硬化
型フエノール樹脂を上記の如き特定重量配合する
ことにより弾性率を適度に高めると共に、ηのピ
ーク温度を低温側から常温付近にシフトさせる如
く作用し、０℃〜100℃においてηの値を0.03以
上に保持し得るからである。かかる点において非
熱硬化型フエノール樹脂としては、上記の中でも
カシユー変性フエノール樹脂が好ましい。また、
非熱硬化型フエノール樹脂の配合量は、10重量部
未満ではNBRのηのピーク温度を高温側（常温
付近）へシフトさせる効果に劣り、90重量部を越
えるとゴム状粘弾性体としての性質が損なわれ、
制振効果を発揮する温度領域が急激に狭くなる。 鋼板の厚さは、特に限定するものではないが、
0.4〜1.5mm程度の比較的薄いものが用いられ、粘
弾性体の厚さは、鋼板の厚さに応じて、0.1〜1.0
mm程度の範囲内で適宜選定して用いられる。 さらに、鋼板と粘弾性体とは、あらかじめ鋼板
面に塗布された加硫接着剤により、加熱加硫接着
され、Ｔ型はく離強さで５〜25Kg/cm程度の強固
な接着力を有して結合されている。 尚、本発明における粘弾性体には、上記成分の
他に充填剤、補強剤、軟化剤、老化防止剤、加硫
促進剤、加硫剤等が適宜配合される。 〔発明の効果〕 以上説明したように、本発明においては、低温
側にηのピークを有するもの、このピークがブロ
ードで且つ温度依存性の小さな、耐油性に優れた
NBRに、該NBRと相溶性の良好な非熱硬化型フ
エノール樹脂を特定量ブレンドしてなる粘弾性体
を、２枚の鋼板の間の中間層として用いることに
より、粘弾性体としての機械的強度を損なうこと
なく、ηのピークを常温付近（10〜25℃）にシフ
トさせることができ、且つ０℃〜100℃において
ηの値を0.03以上に保持せしめることができると
共に、鋼板と粘弾性体とが加硫接着により強固に
結合され、しかも中間層を構成する粘弾性体には
高温時における流動現象もなく、かかる粘弾性体
自身熱硬化型であることともあいまつて、高温時
においても鋼板のずれ落ちが全く起こらない耐久
性に優れたものとなる。 尚、本発明の制振鋼板は、剪断、プレス加工等
の機械加工にも充分耐え得るものである。 〔実施例〕 以下に、本発明の実施例を示す。 ２枚の鋼板（厚さ0.7mm）の粘弾性体との被着
面に加硫接着剤を塗布し、かかる２枚の鋼板間に
表−１に示す組成の粘弾性体を介在せしめ、160
℃×30分加硫により制振鋼板を得た。粘弾性体の
厚さは0.5mmである。 表−１に粘弾性体の機械的物性を併記する。 また、表−２に制振鋼板の制振特性、接着特性
および耐油性等を調べた結果を示す。 尚、制振特性はメカニカルインピーダンス法に
よつて測定した。接着特性は鋼板の端部を各々逆
方向に折曲げ、いわゆるＴ型はく離によつて測定
した。耐油性は試験片（制振鋼板を50mm角に切り
とつたもの）を潤滑油中に浸漬し（100℃×168時
間）、粘弾性体の膨潤度を調べた。 表−１、２の結果から明らかなように、実施例
のものはいずれも、制振特性、接着特性、耐油
性、機械的特性（粘弾性体）において優れている
のに対し、比較例のものは制振特性に劣るばかり
か、他の特性においても少なからず欠点を有して
いる。 尚、実施例のもの及び比較例１のものについ
て、これらに剪断方向に所定荷重を負荷し、100
℃雰囲気中に放置した所、比較例１のものは24時
間で鋼板がずれ落ちたのに対し、実施例のものは
いずれも168時間経過後も異常なかつたことを確
認した。
動騒音源）の制振鋼板、更に詳しくは、車両のオ
イルパン、シリンダヘツドカバー、遮へい板等耐
油性が要求される構造部材用制振鋼板に関する。 〔従来技術〕 従来、上記の如き各種構造部材から発生する振
動・騒音の低減手段として、２枚の鋼板の間に粘
弾性体を中間層としてサンドイツチせしめ、定常
振動あるいは打撃・衝撃に伴なう振動エネルギー
を吸収し、さらにこれを内部摩擦による熱エネル
ギーに変換して騒音を減殺、即ち制振作用を奏す
るように構成された制振鋼板が公知であり、一般
に、粘弾性体としては、樹脂を主体としたものが
用いられていた。 そして、制振鋼板の要求特性として、目的とす
る周波数に対して、低温から高温例えば０℃〜
100℃といつた広範囲な温度領域にわたつて、損
失係数ηの値が大きく且つ一定値を保持すること
が好ましく、実用上はηが0.03以上であれば問題
ないとされている。 〔解決されるべき問題点〕 しかしながら、上記の如き耐油性が要求される
構造部材用制振鋼板は、粘弾性体として耐油性に
優れた特定の樹脂を用いる必要があり、設計上の
自由度が制約されるばかりでなく、樹脂特有の粘
弾性的特徴、即ち、ηがガラス転移温度（Tg）
付近でシヤープなピーク（極大）を有するため、
制振効果を発揮する温度領域が狭いこと、また、
ηの温度依存性が大であること、さらに制振効果
を発揮する温度領域を広範囲にしようと、Tgの
異なる２種類の樹脂をブレンドすると、樹脂同志
の相溶性が悪く機械的強度に劣り、実用に供し得
ないものとなる。 また、一般に樹脂と鋼板との接着力は低いばか
りか（Ｔ型はく離強さで約１〜２Kg/cm程度）、引
張や圧縮には強いが、曲げやはく離に対しては弱
く、さらに、樹脂は高温時（流動温度以上）に流
動が起こり、鋼板がずれ落ちるという実用上重大
な問題がある。 本発明は、かかる事情に基づき、さらにアクリ
ロニトリル−ブタジエン共重合体ゴム（以下
NBRと記す）はTgが低温領域（−55〜−20℃付
近）にあるものの、ηが広範囲な温度領域でブロ
ードであり、しかも温度依存性が小であり、且つ
耐油性に優れていること、ηは弾性率（ヤング
率）の依存性があり、弾性率を大にするとηの値
が大きくなることなどの知見に基づき、鋭意研究
の結果発明されたものであつて、車両、船舶、機
械等の構造部材、更に詳しくは、車両のオイルパ
ン、シリンダヘツドカバー、遮へい板等耐油性が
要求され、０℃〜100℃の広範囲な温度領域にお
いて優れた制振効果を発揮すると共に、高温時に
おける鋼板のずれ落ちのない耐久性に優れた制振
鋼板を提供することを目的とするものである。 〔解決手段〕 かかる目的を達成するため、本発明にあつて
は、２枚の鋼板の間に、NBRに非熱硬化型フエ
ノール樹脂を配合してなる粘弾性体をサンドイツ
チして制振鋼板を構成したのである。 NBRは、そのアクリロニトリル量（以下ACN
量と記す）を特に限定するものではないが、耐油
性を考慮して、30〜50重量％程度のものが用いら
れる。かかるNBRのηのピーク温度は、ほぼ−
25℃〜０℃付近に存在する。 非熱硬化型フエノール樹脂としては、純フエノ
ール、アルキル変性フエノール、カシユー変性フ
エノール、テルペン変性フエノール等のノボラツ
クタイプのフエノール樹脂が、NBR100重量部に
対して10〜90重量部配合される。 本発明において、NBRにブレンドする樹脂と
して非熱硬化型フエノール樹脂を選定したのは、
フエノール樹脂自身NBRへの相溶性が良好なこ
とに加え、熱硬化型フエノール樹脂（レゾールタ
イプのフエノール樹脂）を用いると、加熱により
硬化が促進され、粘弾性体が硬くなりすぎ、目的
とする制振効果が得られないのに対し、非熱硬化
型フエノール樹脂を上記の如き特定重量配合する
ことにより弾性率を適度に高めると共に、ηのピ
ーク温度を低温側から常温付近にシフトさせる如
く作用し、０℃〜100℃においてηの値を0.03以
上に保持し得るからである。かかる点において非
熱硬化型フエノール樹脂としては、上記の中でも
カシユー変性フエノール樹脂が好ましい。また、
非熱硬化型フエノール樹脂の配合量は、10重量部
未満ではNBRのηのピーク温度を高温側（常温
付近）へシフトさせる効果に劣り、90重量部を越
えるとゴム状粘弾性体としての性質が損なわれ、
制振効果を発揮する温度領域が急激に狭くなる。 鋼板の厚さは、特に限定するものではないが、
0.4〜1.5mm程度の比較的薄いものが用いられ、粘
弾性体の厚さは、鋼板の厚さに応じて、0.1〜1.0
mm程度の範囲内で適宜選定して用いられる。 さらに、鋼板と粘弾性体とは、あらかじめ鋼板
面に塗布された加硫接着剤により、加熱加硫接着
され、Ｔ型はく離強さで５〜25Kg/cm程度の強固
な接着力を有して結合されている。 尚、本発明における粘弾性体には、上記成分の
他に充填剤、補強剤、軟化剤、老化防止剤、加硫
促進剤、加硫剤等が適宜配合される。 〔発明の効果〕 以上説明したように、本発明においては、低温
側にηのピークを有するもの、このピークがブロ
ードで且つ温度依存性の小さな、耐油性に優れた
NBRに、該NBRと相溶性の良好な非熱硬化型フ
エノール樹脂を特定量ブレンドしてなる粘弾性体
を、２枚の鋼板の間の中間層として用いることに
より、粘弾性体としての機械的強度を損なうこと
なく、ηのピークを常温付近（10〜25℃）にシフ
トさせることができ、且つ０℃〜100℃において
ηの値を0.03以上に保持せしめることができると
共に、鋼板と粘弾性体とが加硫接着により強固に
結合され、しかも中間層を構成する粘弾性体には
高温時における流動現象もなく、かかる粘弾性体
自身熱硬化型であることともあいまつて、高温時
においても鋼板のずれ落ちが全く起こらない耐久
性に優れたものとなる。 尚、本発明の制振鋼板は、剪断、プレス加工等
の機械加工にも充分耐え得るものである。 〔実施例〕 以下に、本発明の実施例を示す。 ２枚の鋼板（厚さ0.7mm）の粘弾性体との被着
面に加硫接着剤を塗布し、かかる２枚の鋼板間に
表−１に示す組成の粘弾性体を介在せしめ、160
℃×30分加硫により制振鋼板を得た。粘弾性体の
厚さは0.5mmである。 表−１に粘弾性体の機械的物性を併記する。 また、表−２に制振鋼板の制振特性、接着特性
および耐油性等を調べた結果を示す。 尚、制振特性はメカニカルインピーダンス法に
よつて測定した。接着特性は鋼板の端部を各々逆
方向に折曲げ、いわゆるＴ型はく離によつて測定
した。耐油性は試験片（制振鋼板を50mm角に切り
とつたもの）を潤滑油中に浸漬し（100℃×168時
間）、粘弾性体の膨潤度を調べた。 表−１、２の結果から明らかなように、実施例
のものはいずれも、制振特性、接着特性、耐油
性、機械的特性（粘弾性体）において優れている
のに対し、比較例のものは制振特性に劣るばかり
か、他の特性においても少なからず欠点を有して
いる。 尚、実施例のもの及び比較例１のものについ
て、これらに剪断方向に所定荷重を負荷し、100
℃雰囲気中に放置した所、比較例１のものは24時
間で鋼板がずれ落ちたのに対し、実施例のものは
いずれも168時間経過後も異常なかつたことを確
認した。
【表】
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ２枚の鋼板の間に、アクリロニトリル−ブタ
ジエン共重合体ゴムに非熱硬化型フエノール樹脂
を配合してなる粘弾性体をサンドイツチしたこと
を特徴とする制振鋼板。 ２ 非熱硬化型フエノール樹脂をアクリロニトリ
ル−ブタジエン共重合体ゴム100重量部に対して
10〜90重量部配合して粘弾性体を構成した特許請
求の範囲第１項記載の制振鋼板。 ３ 非熱硬化型フエノール樹脂がカシユー変性ノ
ボラツクタイプのフエノール樹脂である特許請求
の範囲第１項乃至第２項記載の制振鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18348884A JPS6161846A (ja) | 1984-09-01 | 1984-09-01 | 制振鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18348884A JPS6161846A (ja) | 1984-09-01 | 1984-09-01 | 制振鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6161846A JPS6161846A (ja) | 1986-03-29 |
| JPH0156664B2 true JPH0156664B2 (ja) | 1989-11-30 |
Family
ID=16136687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18348884A Granted JPS6161846A (ja) | 1984-09-01 | 1984-09-01 | 制振鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6161846A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6374634A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-05 | 新日鐵化学株式会社 | スポツト溶接可能な複合型制振材料 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2957784A (en) * | 1958-09-18 | 1960-10-25 | Wolverine Fabricating & Mfg Co | Gasket material and method of producing the same |
| JPS5973945A (ja) * | 1982-10-22 | 1984-04-26 | 株式会社ブリヂストン | 制振鋼板用積層ゴム構造体 |
-
1984
- 1984-09-01 JP JP18348884A patent/JPS6161846A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6161846A (ja) | 1986-03-29 |
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