JPH0212366B2 - - Google Patents
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- JPH0212366B2 JPH0212366B2 JP60222856A JP22285685A JPH0212366B2 JP H0212366 B2 JPH0212366 B2 JP H0212366B2 JP 60222856 A JP60222856 A JP 60222856A JP 22285685 A JP22285685 A JP 22285685A JP H0212366 B2 JPH0212366 B2 JP H0212366B2
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、直流しや断器回路に関するもので
あり、特に核融合電源や直流送電に用いられる直
流しや断器回路に関するものである。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Application Field] The present invention relates to a direct current or disconnection circuit, and particularly to a direct current or disconnection circuit used in a nuclear fusion power source or a DC power transmission.
第３図は、例えば本出願人に係る特公昭41−
12533号公報に示されている従来の直流しや断器
回路の概略構成図である。この第３図において、
１は直流電源１の両端間には、負荷２としや断器
３との直列回路が接続されており、更に、スイツ
チ４、インダクタ５およびコンデンサ電源６の直
列回路が前記しや断器３と並列接続されている。
Figure 3 shows, for example,
FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a conventional direct current or disconnection circuit shown in Publication No. 12533. In this figure 3,
1, a series circuit including a load 2 and a capacitor breaker 3 is connected between both ends of the DC power supply 1, and a series circuit including a switch 4, an inductor 5, and a capacitor power supply 6 is connected to the capacitor breaker 3. connected in parallel.
また、第４図には、第３図の従来の直流しや断
器回路例でしや断動作が行われたときにしや断器
３を流れる電流波形図が例示されている。 Further, FIG. 4 shows a waveform diagram of the current flowing through the sheath breaker 3 when the sheath disconnection operation is performed in the conventional direct current and disconnection circuit example of FIG. 3.
以下、前記第３図および第４図を参照しなが
ら、従来例の動作について説明する。いま、時点
t1においてしや断器３を開き、これと同時（しや
断器３が所定のストロークだけ開極した時刻）に
スイツチ４を閉じるものとする。このときには、
予め充電されているコンデンサ電源６の極性に依
存して、（−）極性のときには波形ｉ（−）に示す
如く時点t2において、また、（＋）極性のときに
は波形ｉ（＋）に示す如く時点t2′において、しや
断器３を流れる電流Ｉがゼロになり、これにした
がつて所期のしや断が行われることになる。そし
て、この時点t2またはt2′におけるしや断が失敗に
終つたときには、次に続くサイクルでしや断器３
を流れる電流がゼロになる時点で、前記所期のし
や断がくり返して行われる。なお、インダクタ５
は、しや断器３が開いてから、これを流れる電流
がゼロになるまでの時間を規定する時定数を調節
するためのものである。 The operation of the conventional example will be described below with reference to FIGS. 3 and 4. Now, at the moment
It is assumed that at t1 , the breaker 3 is opened, and at the same time (at the time when the breaker 3 is opened by a predetermined stroke), the switch 4 is closed. At this time,
Depending on the polarity of the pre-charged capacitor power supply 6, if it is (-) polarity, it will be at time t2 as shown in waveform i(-), and if it is (+) polarity, it will be as shown in waveform i(+). At time t 2 ', the current I flowing through the shear breaker 3 becomes zero, and the intended shear breaker will accordingly take place. If the shearing at this time t 2 or t 2 ' ends in failure, the shearing cutter 3 is activated in the next cycle.
At the point in time when the current flowing through becomes zero, the desired break-off is repeated. In addition, inductor 5
is for adjusting the time constant that defines the time from when the shield breaker 3 opens until the current flowing through it becomes zero.
従来の公知の直流しや断器回路は以上のように
構成されているので、アークプラズマが長く存在
することから、しや断器を流れる電流がゼロにな
ることがあつても、次の瞬間には、それまでとは
逆方向の電流が流れ易くなり、しや断失敗が起き
てしまう等の問題点があつた。 Conventional well-known direct current and disconnection circuits are constructed as described above, so even if the current flowing through the disconnector becomes zero due to the existence of arc plasma for a long time, the However, there were problems with this, such as current flowing in the opposite direction to that of the previous one, resulting in shear failure.
このような公知の直流しや断器回路の欠点に鑑
み、本発明者は先に本出願人が出願した特願昭60
−171796号において、第５図に示すような改良さ
れた直流しや断器回路の提案を行つた。 In view of the shortcomings of the known direct current and disconnection circuits, the present inventor has previously filed a patent application filed in 1983 by the applicant.
In No. 171796, we proposed an improved DC and disconnection circuit as shown in Figure 5.
第５図において、７は可変電圧式直流電源であ
り、これは、例えばイグナイトロンスイツチのよ
うな第１スイツチ８、ならびに、しや断器９とダ
イオード１０との直列回路を介して負荷コイル１
５に接続されている。また、しや断器９とダイオ
ード１０との直列回路には、コンデンサ電源１２
のような、直流電源７とは別異の電源、インダク
タ１３および第２スイツチ１４からなる直列回路
ならびにエネルギーを吸収するためのしや断抵抗
１１がそれぞれ並列に接続されている。そして、
クローバダイオード１６が、スイツチ８としや断
器９との接続点および直流電源７の一端の間に接
続されており、さらに、して断器９と並列に電圧
検知回路１７が設けられている。尚、この電圧検
知回路１７の出力によりスイツチ１４が開閉制御
されるようになつている。 In FIG. 5, 7 is a variable voltage DC power supply, which is connected to a load coil 1 through a first switch 8, such as an ignitron switch, and a series circuit of a circuit breaker 9 and a diode 10.
5. In addition, a capacitor power supply 12 is connected to the series circuit between the shield breaker 9 and the diode 10.
A power supply different from the DC power supply 7, a series circuit consisting of an inductor 13 and a second switch 14, and a shear resistance 11 for absorbing energy are connected in parallel. and,
A crowbar diode 16 is connected between the connection point between the switch 8 and the breaker 9 and one end of the DC power supply 7, and a voltage detection circuit 17 is provided in parallel with the breaker 9. It should be noted that the switch 14 is controlled to open and close based on the output of the voltage detection circuit 17.
次に、第６図に示されたしや断器電流の波形も
参照しながら、第５図に示されている上記従来例
の動作について説明する。先ず、第１スイツチ８
を閉じ、直流電源７を負荷コイル１５に接続し
て、これに通電し、励磁する。この負荷コイル１
５を流れる電流が、ある一定値I1まで達してか
ら、直流電源７の電圧を低下させると、クローバ
ダイオード１６の作用により、通電される回路に
ついて設定された時定数の範囲で一定の電流が流
れるとともに、直流電源７は負荷コイル１５から
切離されることになる。 Next, the operation of the conventional example shown in FIG. 5 will be described with reference to the waveform of the breaker current shown in FIG. First, switch 8
is closed, the DC power source 7 is connected to the load coil 15, and the load coil 15 is energized and excited. This load coil 1
When the voltage of the DC power source 7 is lowered after the current flowing through the circuit 5 reaches a certain constant value I1 , the crowbar diode 16 causes a constant current to flow within the time constant set for the circuit to be energized. As the current flows, the DC power source 7 is disconnected from the load coil 15.
次に、故障等の発生に伴つて時点t3においてし
や断器９が開成され、これとほぼ同時に第２スイ
ツチ１４が閉成される。なお、一般的には、しや
断器９が開になるときにはジツタが生じることが
多く、実際の操作としては、しや断器９が開にな
つたときのその両端での電圧上昇を電圧検知回路
１７で検知し、これの出力により第２スイツチ１
４を閉じるように構成されている。 Next, in response to the occurrence of a failure or the like, the shield breaker 9 is opened at time t3 , and at approximately the same time, the second switch 14 is closed. Generally speaking, jitter often occurs when the shield breaker 9 opens, and in actual operation, the voltage rise at both ends of the shield breaker 9 when it opens is expressed as the voltage rise. It is detected by the detection circuit 17, and the second switch 1 is activated by the output of this.
4.
このようにして第２スイツチ１４が閉成された
ことにより、コンデンサ電源１２から逆方向の電
流I2が過渡的に流れ、このために、しや断器９を
流れる電流は急激に減衰し、時点t4においてゼロ
になる。この時点t3から時点t4までの時間帯にお
いては、しや断器９の電極間にはアークプラズマ
が生じる。時点t4以降の、所定の時点t5までは、
ダイオード１０の作用により、しや断器９を流れ
る電流はゼロにされる。そして、この時点t4から
時点t5までの時間帯において、しや断器９の電極
間に生じていたアークプラズマは充分に減衰し、
ついには消えてしまう。時点t5以降は、コンデン
サ電源１２からの電流がしや断器９に流れようと
するけれども、このときには、しや断器９が既に
完全に開いているために流れることができず、所
期のしや断動作が完了するとともに、負荷コイル
１５を流れている電流はしや断抵抗１１を流れ、
こゝで減衰することになる。なお、上記実施例か
らダイオード１０を除去した場合であつて、しや
断が失敗したときには、第６図に一点破線で示さ
れているような電流が流れることになる。 As the second switch 14 is closed in this way, a current I2 in the reverse direction flows transiently from the capacitor power supply 12, so that the current flowing through the shield breaker 9 is rapidly attenuated. It becomes zero at time t4 . During the time period from time t 3 to time t 4 , arc plasma is generated between the electrodes of the shingle breaker 9 . After time t 4 , up to a given time t 5 ,
Due to the action of the diode 10, the current flowing through the shield breaker 9 is brought to zero. Then, during the time period from time t4 to time t5 , the arc plasma generated between the electrodes of the shatter breaker 9 is sufficiently attenuated.
Eventually it will disappear. After time t5 , the current from the capacitor power supply 12 attempts to flow to the capacitor breaker 9, but at this time, the capacitor breaker 9 is already completely open, so it cannot flow and the current does not flow as expected. As soon as the switching operation is completed, the current flowing through the load coil 15 flows through the switching resistance 11,
It will be attenuated here. Incidentally, when the diode 10 is removed from the above embodiment and the shearing fails, a current as shown by the dotted line in FIG. 6 will flow.
上記の本発明者が先に開発した従来の直流しや
断器回路は種々の長所を有するものであるが、し
や断に成功した後、コンデンサ電源１２からの放
電電流により抵抗１１に電圧降下を生じ、このし
や断器両端に発生する電圧によつてコンデンサ電
源１２が逆充電されるという問題点があつた。
The above-mentioned conventional DC and disconnection circuits developed earlier by the present inventor have various advantages, but after successful disconnection, a voltage drop occurs in the resistor 11 due to the discharge current from the capacitor power supply 12. There was a problem in that the capacitor power supply 12 was reversely charged by the voltage generated across the disconnector.
この発明は上記のような問題点を解決するため
になされたもので、しや断器電極の損傷が少なく
且つしや断器を短時間で確実に行なうことが出来
るとともに、コンデンサ電源を保護できる直流し
や断器回路を得ることを目的とする。 This invention was made in order to solve the above-mentioned problems, and it is possible to reduce the damage to the breaker electrode, to perform the breaker disconnection reliably in a short time, and to protect the capacitor power supply. The purpose is to obtain a direct current or disconnection circuit.
〔問題点を解決するための手段〕
この発明に係る直流しや断器回路は、直流電源
と負荷との間にしや断器と整流素子との直列回路
が設けられ、この直列回路と並列に少なくともコ
ンデンサ電源としや断器の開指令に関連して閉じ
るスイツチとの直列回路が設けられ、さらに、し
や断動作時にコンデンサ電源を短絡するために並
列にバイパススイツチが設けられているものであ
る。[Means for Solving the Problems] In the direct current or disconnection circuit according to the present invention, a series circuit including a disconnector and a rectifying element is provided between a DC power supply and a load, and a circuit in parallel with this series circuit is provided. At least a series circuit is provided between the capacitor power supply and a switch that closes in response to the command to open the shroud breaker, and a bypass switch is provided in parallel to short-circuit the capacitor power supply when the shroud disconnects. .
この発明によれば、しや断器への開指令に関連
してコンデンサ電源と直列接続されたスイツチを
閉じることによりコンデンサ電源から流れる電流
によつてしや断器に流れる電流がゼロにされ、こ
の電流ゼロの期間内にしや断動作が行なわれる。
しや断時には、この時発生する電圧でコンデンサ
電源をバイパススイツチで短絡してその逆充電を
しないようにしている。
According to this invention, by closing a switch connected in series with the capacitor power supply in connection with an open command to the capacitor power supply, the current flowing through the capacitor power supply is made zero by the current flowing through the capacitor power supply, The crimping operation is performed within this period of zero current.
When the capacitor is disconnected, the voltage generated at this time is used to short-circuit the capacitor power supply with a bypass switch to prevent reverse charging.
以下、この発明に係る直流しや断器回路の一実
施例を図について説明する。
DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of a direct current or disconnection circuit according to the present invention will be described below with reference to the drawings.
第１図は、上記実施例の構成図であり、また、
第２図は、上記実施例におけるしや断器電流の波
形図を示している。 FIG. 1 is a configuration diagram of the above embodiment, and
FIG. 2 shows a waveform diagram of the breaker current in the above embodiment.
先ず、第１図において、第５図と異なる処は、
しや断抵抗１１をコンデンサ電源１２の放電回路
に挿入し、コンデンサ電源１２には並列に電圧検
知回路１８及びバイパススイツチ１９を接続した
点である。電圧検知回路１８はバイパススイツチ
１９を開閉制御できるようになつている。その他
の部分又は素子については第５図と同様であるの
で説明は省略する。 First, in Fig. 1, the differences from Fig. 5 are as follows.
A shear resistor 11 is inserted into the discharge circuit of a capacitor power supply 12, and a voltage detection circuit 18 and a bypass switch 19 are connected in parallel to the capacitor power supply 12. The voltage detection circuit 18 is capable of controlling the opening and closing of the bypass switch 19. The other parts or elements are the same as those shown in FIG. 5, so their explanation will be omitted.
次に、第２図を参照しながら、第１図に示され
ている上記実施例の動作について説明する。尚、
第２図の波形図は第６図のものと基本的には変わ
らない。先ず、第１スイツチ８を閉じ、直流電源
７を負荷コイル１５に接続して、これに通電し、
励磁する。この負荷コイル１５を流れる電流が、
ある一定の値I1まで達してから、直流電源７の電
圧を低下させると、クローバダイオード１６の作
用により、ダイオード１０、しや断器９、負荷１
５、及びダイオード１６から成る回路について設
定された時定数の範囲で一定の電流が流れるとと
もに、直流電源７は負荷コイル１５から切離され
ることになる。この時、負荷コイル１５に流れる
電流はしや断器９に流れるI1と等しく、これによ
つてエネルギーが負荷コイル１５に蓄積される。 Next, the operation of the embodiment shown in FIG. 1 will be explained with reference to FIG. still,
The waveform diagram in FIG. 2 is basically the same as that in FIG. First, close the first switch 8, connect the DC power source 7 to the load coil 15, and energize it.
Excite. The current flowing through this load coil 15 is
When the voltage of the DC power supply 7 is lowered after reaching a certain value I1 , the crowbar diode 16 acts to reduce the diode 10, the breaker 9, and the load 1.
5 and the diode 16, a constant current flows within a set time constant range, and the DC power source 7 is disconnected from the load coil 15. At this time, the current flowing through the load coil 15 is equal to I 1 flowing through the breaker 9, and energy is thereby stored in the load coil 15.
次いで故障等の発生に伴ない時点t3において、
しや断器９が開くように外部から指令される。電
圧検知回路１７はしや断器９の両端電圧に応じて
第５図の場合と同様に第２スイツチ１４を閉成す
る。この結果、コンデンサ電源１２より流れ込む
電流I2によつて、全しや断器電流I1−I2は第２図
の様に減り始める。そして、時点t4において、し
や断器電流はゼロになる。第２図において、一点
破線はしや断器９と直列にダイオード１０を入れ
なく、またしや断器９を閉状態にしたままの時の
電流波形であり、時点t4からt5の間は負の値をと
り時点t5において再度電流はゼロになるが、ダイ
オード１０を挿入した場合は、しや断器電流はし
や断器９のみによつてしや断されなくても、ゼロ
電流の状態が保持される。従つて、アークプラズ
マはこの期間t4−t5に完全に消えてしまい、しや
断動作は完了することになる。したがつて、ダイ
オード１０の働きによつて、より完全なしや断が
行なわれることになる。 Next, at time t 3 due to the occurrence of a failure, etc.,
An external command is given to open the shield breaker 9. The voltage detection circuit 17 closes the second switch 14 as in the case of FIG. 5 in accordance with the voltage across the breaker 9. As a result, due to the current I 2 flowing from the capacitor power supply 12, the disconnection current I 1 -I 2 begins to decrease as shown in FIG. Then, at time t4 , the shatter breaker current becomes zero. In FIG. 2, the dotted line indicates the current waveform when the diode 10 is not inserted in series with the cutter breaker 9 and the cutter 9 is kept closed, and is from time t 4 to t 5. takes a negative value and the current becomes zero again at time t5 , but if the diode 10 is inserted, the breaker current becomes zero even if it is not cut only by the breaker 9. Current state is maintained. Therefore, the arc plasma completely disappears during this period t4 - t5 , and the shearing operation is completed. Therefore, the function of the diode 10 results in more complete disconnection.
アークプラズマが消弧した後、しや断器９に再
起電圧が生じた時は、すでに電極間が大きく離れ
ているので、しや断器９は高い電圧をしや断する
ことができる。ここまでの動作は第５図の場合と
同じである。 After the arc plasma is extinguished, when a re-electromotive voltage is generated in the shield breaker 9, there is already a large distance between the electrodes, so the shield breaker 9 can cut off the high voltage. The operation up to this point is the same as in the case of FIG.
一方、上記の通りしや断動作が開始することに
よつて、コンデンサ電源１２は抵抗１１、負荷１
５、ダイオード１６、スイツチ１４、及びインダ
クタ１３を介して逆方向に充電されようとする
が、コンデンサ電源１２のゼロ又はわずかな逆電
圧を電圧検知回路１８によつて検出し、逆電圧に
なる前に、バイパススイツチ１９に指令信号を送
つて閉成させ、コンデンサ電源１２を逆充電しな
いように短絡し、しや断抵抗１１を介して電流を
減衰させ完全なしや断を行うことができる。 On the other hand, by starting the above-mentioned pass/fail operation, the capacitor power supply 12 is connected to the resistor 11 and the load 1.
5. Charging is attempted in the reverse direction via the diode 16, switch 14, and inductor 13, but the voltage detection circuit 18 detects zero or a slight reverse voltage of the capacitor power supply 12, and the voltage is stopped before the voltage becomes reverse. Then, a command signal is sent to the bypass switch 19 to close it, short-circuiting the capacitor power supply 12 to prevent reverse charging, and attenuating the current through the cutting resistor 11 to completely turn off the bypass switch.
なお、上記実施例においては、負荷としてコイ
ルを用いた場合について説明したが、これに限る
ことなく、負荷抵抗を用いた場合についても同様
の効果が奏せられる。ただし、この場合には、し
や断抵抗１１は必要なくなる。また、通常、浮遊
インダクタンスが含まれているので時定数を調節
することによりインダクタ１３を除去しても構わ
ない。 In the above embodiments, the case where a coil is used as the load has been described, but the present invention is not limited to this, and the same effect can be achieved even when a load resistor is used. However, in this case, the shear resistance 11 is no longer necessary. Furthermore, since stray inductance is normally included, the inductor 13 may be removed by adjusting the time constant.
また、電圧検出回路１７はしや断器９でのジツ
タが微小なものであれば省略し、しや断器９とス
イツチ１４とを同時に動作させてもよい。 Further, the voltage detection circuit 17 may be omitted if the jitter in the breaker 9 is small, and the breaker 9 and the switch 14 may be operated simultaneously.
以上説明したように、この発明による直流しや
断器回路は、しや断器の開成に関連してスイツチ
を閉にしたときにコンデンサ電源から流れる電流
によつてしや断器を流れる電流がゼロにされ、こ
の電流ゼロの期間内にしや断動作が行なわれる
が、このしや断動作時に、コンデンサ電源にバイ
パススイツチにより短絡するようにしたために、
コンデンサ電源が逆充電されなく、コンデンサ電
源の損傷を防止出来る効果がある。
As explained above, in the direct current or disconnection circuit according to the present invention, when the switch is closed in connection with the opening of the circuit breaker, the current flowing through the circuit breaker is caused by the current flowing from the capacitor power supply. The capacitor power supply is shorted to zero, and during this period of zero current, the capacitor power supply is short-circuited by a bypass switch.
This has the effect of preventing the capacitor power supply from being reversely charged and preventing damage to the capacitor power supply.
第１図はこの発明の一実施例である直流しや断
器回路の概略構成図、第２図は上記実施例のしや
断器電流の波形図、第３図は従来の公知の直流し
や断器回路の概略構成図、第４図は第３図の従来
例のしや断器電流の波形図、第５図は本出願人の
先の出願に係る従来の直流しや断器回路の概略構
成図、及び第６図は第５図の直流しや断器回路の
しや断器電流の波形図、である。
７……直流電源、９……しや断器、１０……整
流素子、１１……しや断抵抗、１２……コンデン
サ電源、１４……第２スイツチ、１５……負荷、
１７……電圧検知回路、１８……電圧検知回路、
１９……バイパススイツチ。なお、各図中、同一
符号は同一又は相当部分を示す。
Fig. 1 is a schematic configuration diagram of a direct current and disconnection circuit according to an embodiment of the present invention, Fig. 2 is a waveform diagram of the disconnection current of the above embodiment, and Fig. 3 is a diagram of a conventional known direct current and disconnection circuit. 4 is a waveform diagram of the conventional breaker current shown in FIG. 3, and FIG. 5 is a conventional direct current and breaker circuit according to the applicant's previous application. and FIG. 6 is a waveform diagram of the DC current and disconnection current of the disconnection circuit shown in FIG. 7...DC power supply, 9...Shipping breaker, 10...Rectifying element, 11...Shipping resistance, 12...Capacitor power supply, 14...Second switch, 15...Load,
17... Voltage detection circuit, 18... Voltage detection circuit,
19...Bypass switch. In each figure, the same reference numerals indicate the same or equivalent parts.
Claims (1)
によつて直流しや断を行う直流しや断器回路にお
いて、該直流電源と並列にされたクローバダイオ
ード、該しや断器と直列接続された整流素子、該
しや断器と整流素子との直列回路に対して並列接
続された少なくともコンデンサ電源とスイツチと
の直列回路、上記しや断器への開指令に関連して
上記スイツチを閉成させる手段、及び上記コンデ
ンサ電源の逆電圧を検出して該コンデンサ電源を
短絡する手段、を備えたことを特徴とする直流し
や断器回路。 ２ 上記閉成させる手段が、上記しや断器の両端
電圧を検知し、該電圧に応じて上記スイツチを閉
成させる信号を出力する電圧検知回路である特許
請求の範囲第１項記載の直流しや断器回路。 ３ 上記閉成させる手段が、上記しや断器の開指
令とほぼ同時に上記スイツチを閉成指令するもの
である特許請求の範囲第１項記載の直流しや断器
回路。 ４ 上記短絡する手段が、上記コンデンサ電源の
両端に接続され、上記逆電圧を検出したとき該コ
ンデンサ電源の短絡指令信号を発生する電圧検知
回路と、上記コンデンサ電源の両端に接続され上
記短絡指令信号により閉成するバイパススイツチ
と、から成る特許請求の範囲第２項又は第３項記
載の直流しや断器回路。[Scope of Claims] 1. In a direct current or disconnection circuit that performs direct current or disconnection using a cutter provided between a direct current power source and a load, a clover diode connected in parallel with the direct current power source; A rectifying element connected in series with the shield/breaker, a series circuit of at least a capacitor power supply and a switch connected in parallel to the series circuit of the shield/breaker and the rectifying element, and an open circuit to the shield/breaker. A direct current or disconnection circuit characterized by comprising means for closing the switch in response to a command, and means for detecting a reverse voltage of the capacitor power supply and short-circuiting the capacitor power supply. 2. The direct current according to claim 1, wherein the closing means is a voltage detection circuit that detects the voltage across the shield breaker and outputs a signal to close the switch according to the detected voltage. Shiya breaker circuit. 3. The direct current or breaker circuit according to claim 1, wherein the closing means commands the switch to close almost simultaneously with the command to open the shingle breaker. 4. The means for shorting includes a voltage detection circuit connected to both ends of the capacitor power supply and generating a short circuit command signal of the capacitor power supply when detecting the reverse voltage, and a voltage detection circuit connected to both ends of the capacitor power supply and generating the short circuit command signal of the capacitor power supply. A direct current or disconnection circuit according to claim 2 or 3, comprising a bypass switch that is closed by a bypass switch.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22285685A JPS6282621A (en) | 1985-10-08 | 1985-10-08 | Dc circuit breaker circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22285685A JPS6282621A (en) | 1985-10-08 | 1985-10-08 | Dc circuit breaker circuit |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6282621A JPS6282621A (en) | 1987-04-16 |
| JPH0212366B2 true JPH0212366B2 (en) | 1990-03-20 |
Family
ID=16788965
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22285685A Granted JPS6282621A (en) | 1985-10-08 | 1985-10-08 | Dc circuit breaker circuit |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6282621A (en) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57176623A (en) * | 1981-04-24 | 1982-10-30 | Tokyo Shibaura Electric Co | Dc breaker |
-
1985
- 1985-10-08 JP JP22285685A patent/JPS6282621A/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6282621A (en) | 1987-04-16 |
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