JPH0235664B2

JPH0235664B2 -

Info

Publication number: JPH0235664B2
Application number: JP56152125A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Tonokawa; Masao Nakamura
Original assignee: Dow Kakoh KK; Dow Chemical Co
Current assignee: Dow Kakoh KK; Dow Chemical Co
Priority date: 1981-09-28
Filing date: 1981-09-28
Publication date: 1990-08-13
Also published as: JPS5853422A

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は、気泡壁にシワを有した独立気泡構造
の直方体様の発泡体で、これを直交する三軸方向
（Ｘ、Ｙ、Ｚ軸）に引伸ばしたときに、Ｘ軸とＺ
軸が８〜60〔％〕の破断伸び特性を有し、そのＹ
軸方向の水蒸気透過率が、1.5〔g/m²hr℃〕以下の
特定２方向に大きい伸び特性を有することを特徴
とする合成樹脂発泡体に関する。近来、独立気泡構造の発泡体を、構築物の外
面、内面、或は構造内部に固定して、該発泡体の
特性（例えば、断熱性、圧縮強さ等）を活用しよ
うとするこころみは多い。特に、省資源、省エネ
ルギー問題が国家の課題となつている今日ではそ
の傾向は著るしく、反面従来潜在していても重視
されることのなかつた問題が顕在化するといつた
現象も認められる。例えば、独立気泡の硬質発泡板は、圧縮強さ等
の剛性、軽量性、断熱性能を兼備している点で、
早くから構築物の断熱材として使用されて来た
が、固定する対象面が例えば曲面を持つ建屋の屋
上・タンク類の外面・トンネル内面・パイプ類の
外内面であるときは、発泡板の持つ剛性、弾性が
わざわいとなつて、これを密に面着固定すること
が困難で、強制的に面着固定を行なうと発泡板が
折損したり、ひび割れが生じたりするし、断熱性
能の低下をさけることが難しい欠点がある。とは
云え、曲面に合わせて発泡板面を切削加工するこ
とは、技術的に困難な上に経済的なデメリツトも
大きい。この困難性は、対象面の曲率半径が小さ
い程、曲率が複雑化する程著るしい。又これをさ
ける方式としては、対象面の曲率に合つた発泡成
形体を工場で作成し、これを現地に輸送し使用す
る方法が古くから行なわれているが、互換性に乏
しく、輸送、保管、仕様変更面に著るしい困難性
が伴なう。本発明は、このような現状に鑑みてなされたも
ので、その目的は、下記１〜６を満す発泡体を提
供することにある。１平板のままで運び、現地で、円筒状、又は球
面状の被断熱体に押圧してなじませる。或い
は、必要とする曲率の型に添わせて押曲げ、加
熱して型通りに賦形させて使用する等が可能で
あること。２上記押圧施工、及び押圧加工時に、大きな変
形力を必要とせず、かつ曲げ変形時にひび割
れ、折損、引きちぎれ等が発生しない、いわゆ
る曲げ加工性にすぐれていること。３曲げ施工後にも充分な圧縮強度があり、断熱
性が高く、長期間その性能が保持されること。４液化天然ガス等の貯蔵輸送の如き、極低温断
熱用途に使用する際に、配管断熱カバー、球形
タンク断熱材、角型タンク用パネル材として２
軸方向に極低温特性を有し、充分なクラツク抵
抗性と永続性のある断熱性能を兼備したもので
あること。５補強用複合材等を使わなくてもパネルとして
の極低温耐クラツク性、すぐれた断熱性と機械
的特性、長期間の高荷重に耐える耐クリープ特
性を兼備していること。６以上１〜５迄の諸特性のすべてを高水準の域
に兼備した硬質発泡体を従来の発泡体に比べ遜
色のない経済性をもつこと。本発明に従えば、本発明の上記目的のすべて
は、気泡壁にシワを有した独立気泡構造の直方体
様の発泡体にあつて該気泡を互に直交する三軸
（Ｘ、Ｙ、Ｚ）方向に測定した各々の平均気泡径
（ｘ、ｙ、ｚ）〔mm〕が、該発泡体密度(D)〔Kg/m³〕
（約20〜100）との間で、0.05ｙ1.0〔mm〕、
ｙ／ｘ1.05、ｙ／ｚ1.05の範囲において、
（−75log ｙ＋55）Ｄ（−5log ｙ＋20）の関
係を満し、Ｙ軸方向の水蒸気透過率Py〔ｇ/m²hr〕
が、1.5以下の値を満し、更にこの発泡体をＸ、
Ｙ、Ｚ軸方向に各々引伸ばしたときに、各々の方
向の破断伸び率Ex、Ey、Ez〔％〕の間に60Ex
８、60Ez８の範囲で（8Ex−56）Ez
（１／８Ex＋７）かつ（90−Ex）Ez但し、8.3＞ Ex／Ey＞1.8、8.3＞Ez／Ey＞1.8かつEx＋Ez＜12Eyの関係の伸び特性を有することを特徴とする合成樹
脂発泡体によつて容易に達成させることができ
る。以下本発明の内容を図面等を用いて詳述する。第１〜３図は、本発明の発泡体の気泡構造を、
直方体の三面方向から、互に直交する三軸方向
（Ｘ、Ｙ、Ｚ軸方向）に見た拡大図例で、第１図
はＸ軸方向、第２，３図は各々Ｙ、Ｚ軸方向に見
た構造状態を示す。又第４図は、上記Ｘ、Ｙ、Ｚ軸方向及び、後記
する気泡寸法の測定方向（ｘ、ｙ、ｚ）の表現の
理解を深める意味での概念図である。第１〜４図において、本発明でいう合成樹脂発
泡体は、独立気泡に富む気泡構造の外形は直方体
様の発泡体である。そして、その気泡膜には、相当数のシワが存在
している。一般に合成樹脂発泡体の気泡形状は、
ほぼ12面体をなしているといわれているので、上
記シワの存在位置を構造的に定量的に適確にとら
えることは難かしい。それでこれを、上記、Ｘ、
Ｙ、Ｚの三方向から見て全体的に表現すると、い
ずれの軸方向から見ても気壁にシワが見える（第
１，２及び３図参照）が、そのシワの方向と存在
する気泡壁をよく観察すると、Ｚ軸方向（第１及
び２図）とのＸ軸方向（第２及び３図）の気泡壁
には、多くのシワが各々の方向に存在するが、Ｙ
軸方向（第１及び３図）の気泡壁には、あまりシ
ワが存在しないという、気泡壁のシワに分布と方
向性あることが分かる。このシワの分布と方向性
は、後述する本発明の発泡体の製造法によつて形
成される特殊なシワと考えられ、更にこのシワそ
のものが、発泡体の密度、気泡寸法、形状と相俟
つて、諸特性を兼備した上で、Ｘ軸及びＺ軸方向
にのみ大きな伸長特性を発揮する根源であると考
えられる。次に、本発明の特定二軸方向の気泡壁にシワが
あり、その方向にのみ大きい伸び特性を有する合
成樹脂発泡体とその構造及び諸特性の関係につい
て検討を加える。先ず、気泡壁にシワのある発泡体の密度Ｄ〔Kg/
m³〕と気泡寸法、特にＹ軸方向に測つた気泡径ｙ
〔mm〕について検討したもので、耐クリープ性を
予測するためＹ軸方向の圧縮強度〔Kg/cm²〕、使用
中の発泡体の破断抵抗性を予測するためＸ軸及び
Ｙ軸方向の引張強度〔Kg/cm²〕、性能の均一性を予
測するため両方向の引張強度のバラツキ〔％〕及
び熱伝導率〔kcal／mhr℃〕に着目し、本文記載
の方法で評価した結果を、第１表に示した。第５
図は、第１表の結果の総合評価を、たて軸に発泡
体密度(D)〔Kg/m³〕、よこ軸にＹ軸方向の気泡径
（ｙ）〔mm〕を目盛つた座標にプロツトし、本発明
の目的を達成するもの（〇印）、更に好しいもの
（◎印）、目的を達成出来ないもの（×印）で層別
した解析図である。第５図の解析結果によると、
本発明の目的を達成する発泡体は、発泡体密度Ｄ
〔Kg/m³〕が、約20〜100、Ｙ軸方向に測つた気泡
径ｙ〔mm〕が0.05〜１の範囲にあつて、その両者
の間で、（−75log ｙ＋55）Ｄ（−5log ｙ＋20）の関係を満すものでなければならない。上記すべての評価特性をより高水準で達成する
ためには、密度Ｄ〔Kg/m³〕が約23〜93、気泡径ｙ
〔mm〕が0.07〜0.8の範囲で（−75log ｙ＋48）Ｄ（−5log ｙ＋23）の関係を満すものがより好しいことが分かる。本発明者等の実験によると、上記関係式は、ｙ
＝0.05の場合でも充分満されるものであることが
確認されている。次に、上述した気泡体密度(D)及び気泡径（ｙ）
の関係をすべて満した発泡体について検討を加え
たもので、更に、Ｘ軸方向、Ｚ軸方向に測つた気
泡径ｘ、ｚと、Ｙ軸方向の気泡径ｙの関係、即
ち、本発明でいう発泡体が具備すべき気泡の寸法
形状、ｙ／ｘとｙ／ｚについて、検討し本文記載
の方法で評価したものである。着目した評価項目
は、圧縮強度（Ｙ軸方向）、引張強度（Ｘ及びＺ
軸方向）、引張強度のバラツキ（Ｘ及びＺ軸方向）
及び熱伝導率（Ｙ軸方向）であり、それらの評価
を本文記載の方法と基準で評価した結果を第２表
に示し、又、それらの総合評価を下記の基準（以
下総合評価はこの基準を使用）に従い行つたもの
も併記した。 ◎：すべて〇印で最も好しいもの。〇：△印はあるが、実用上目的を達成するもの。 ×：１つでも×印があり、目的を達成出来ないも
の。第２表の結果によると、本発明に求められる発
泡体は、上記諸範囲、即ち、発泡体密度Ｄ〔Kg/
m³〕が約20〜100、Ｙ軸方向に測つた気泡径ｙ
〔mm〕が0.05〜１の範囲にあつて、その両者の間
で、（−75log ｙ＋55）Ｄ（−5log ｙ＋20）
の関係をすべて満したものであつても、気泡の寸
法形状は、ｙ／ｘ1.05、ｙ／ｚ1.05でなけれ
ばならない。上記すべての評価特性をより高水準で達成する
ためには、気泡寸法形状は、各々ｙ／ｘ1.10、
ｙ／ｚ1.10である方が好ましく、Ｙ軸により長
径の気泡群の集合体でなければならないことが分
かる。しかし、ｙ／ｘ及びｙ／ｚが４を越える発泡体
は、寸法安定性、線膨脹係数、圧縮強度、引張強
度等のバランスが悪化する傾向があるので注意が
必要である。次に、上述した発泡体密度Ｄ〔Kg/m³〕、Ｙ軸方
向のの気泡径ｙ〔mm〕の関係及び気泡径ｘ、ｙ、
ｚの寸法形状ｙ／ｘとｙ／ｚの関係をすべて満し
た発泡体について検討を加えてもので、第１〜第
３図で述べた気泡膜を存在するシワやシワの存在
場所、シワの状態等を総合的に評価しようとした
ものである。しかしながら発泡体の気泡は小さく
且つ上述の通り多面形状をなしているので、これ
を形状構造的に定量的に表現することは、極めて
困難であつた。種々の検討の結果、本発明者等は、Ｙ軸方向に
測つた水蒸気透過率、（即ち、端的にはシワにク
ラツクや破れが存在していないか？）、三軸方向
に引き伸ばしたときの各破断伸び率、（即ち端的
には、引き伸ばせるシワか？シワの存在場所及び
分布は？）等の特性が、これ等の１つの構造指標
となり得ることとようやく究明し、シワ構造の区
分化に成功したものである。着目した評価項目は、どれだけ伸び率が断面内
で均一であるかを示すＸ軸及びＺ軸の破断伸び率
Ex、Ezのバラツキ〔％〕、Ｙ軸方向に長期間使用
している間の吸湿による断熱性能の劣化を示すＹ
軸方向の熱伝導率の径時変化比率は、パネル形状
で液化天然ガスタンクの断熱材として使つた際及
び液化窒素タンクの断熱材としての使つた際のク
ラツク耐久性を示す約−160℃と−196℃での極低
温適性を評価項目に選び、本文記載の評価方法に
従つて評価した結果及び、それらの結果を上述し
た同一基準で総合評価して、第３表に示した。第６図は、第３表の結果の理解を深めるための
参考図で、たて軸にＺ軸方向に測つた破断伸び率
Ez〔％〕、よこ軸には、Ｘ軸方向に測つた破断伸
び率Ex〔％〕を目盛り、第３表の総合評価結果
を、◎、〇、×印で層別してプロツトしたもので
ある。又、第７図は、第３表の結果の、Ｘ、Ｙ、
Ｚ軸の破断伸び率Ex、Ey、Ezの分布、即ち、伸
び特性の大きいＸ軸とＺ軸の破断伸び率Ex、Ez
と、伸び特性の小さい他の１軸（Ｙ軸）方向の破
断伸び率Eyとの関係の理解を深めるために、た
て軸にＺ軸とＹ軸の破断伸び率の比Ez／Ey、よ
こ軸には、Ｘ軸とＹ軸の破断伸び率の比Ex／Ey
を目盛り、第３表の各々の発泡体の総合評価結果
を◎、〇、×印で層別してプロツトしたものであ
る。第６図の結果によると、本発明の目的を達成す
る発泡体は、60Ex８〔％〕、かつ60Ez８
〔％〕の範囲で、ExとEzの間に、（8Ex−56）Ez（１／８Ex＋７）かつEz（90−Ex）の関係が満されるものでなければならない。座標点（Ｘ軸方向破断伸び率Ex、Ｚ軸方向破
断伸び率Ez）で示すと、（８、８）、60、14.5）、
（60、30）、（30、60）及び（14.5、60）を直線で
結ぶ五角形の範囲内にある。更に、液化窒素タンク断熱材としての適性を満
し、他の特性も最高水準にある発泡体では、 40Ex12〔％〕かつ40Ez12〔％〕の範囲でEz（52−Ex）の関係を満すものでな
ければならないことが分かる。同様に座標点で示すと（12、12）、（40、12）及
び（12、40）を直線で結んだ三角形の線上を含む
範囲内にある。一方、３軸方向、Ｘ、Ｙ、Ｚ軸間の破断伸び率
Ex、Ey、Ezの分布の関係を示す第７図の結果に
よると、本発明の目的を満す発泡体は、各々の破
断伸び率の比Ex／Ey、Ez／Eyが、各々8.3＞
Ex／Ey＞1.8、8.3＞Ez／Ey＞1.8及びEx＋Ez＜
12Eyの関係を満すものでなければならない。即
ち、座標点（Ex／Ey、Ez／Ey）で示すと、（1.8、1.8）
、（8.3、1.8）、（8.3、3.3）、（3.3、8.3）及び（1.8
、
8.3）を直線で結ぶ五角形の中にあることが分か
る。更に第３表の評価項目であるＹ軸方向の水蒸気
透過率Py〔ｇ/m²hr〕について述べると本発明の
目的を達成する発泡体は、断熱性の長期使用中の
劣化を押えるために、この値が少くとも1.5以下
である必要が分かる。長期的な断熱性能の維持を重視するならば、
Pyの値は1.0以下であれば更によい。第３表の結果である第６図、第７図及びＹ軸方
向の水蒸気透過率Py〔ｇ/m²hr〕の結果を総合す
ると、本発明を達成するための発泡体は、上述の
第１表及び第２表の結果を充分満すものであつて
もＸ、Ｙ及びＺ軸の破断伸び率Ex、Ey、Ezが
各々、60Ex８〔％〕、60Ez８〔％〕の範囲
で（8Ex−56）Ez（１／８Ex＋７）及びEz （90−Ex）の範囲にありかつ8.3＞Exx／Ey＞1.8、
8.3＞Ez／Ey＞1.8及びEx＋Ez＜12Eyの関係を満
しＹ軸方向の水蒸気透過率〔ｇ/m²・hr〕が1.5以
下であらねばならない。本発明の発泡体が、液化窒素の極低温にも耐え
かつ長期的な断熱性能の維持も重視した最高水準
の目的を達成するには、第１表〜第２表の結果を
満すと同時にEx、Ey及びEzが40Ex12〔％〕、
40Ez12〔％〕及びEz（52−Ex）の範囲を
満しかつ8.3＞Ex／Ey＞1.8、8.3＞Ez／Ey＞1.8及
びEx＋Ez＜12Eyでかこまれる範囲に３軸（Ｘ、
Ｙ、Ｚ）間の破断伸び率の分布があり、かつＹ軸
方向の水蒸気透過率Py〔ｇ/m²hr〕が、1.0以下で
あれば、より好ましいことが分かる。

【表】

【表】第４表は、本発明の発泡体と比較の発泡体との
各代表について、本発明でいうすべての評価特性
と一連評価した総合評価を示すものである。この第４表は、第１〜第３表までが各要件ごと
に断片的に評価して来たことの正当性を客観的に
立証するためのものである。第４表の結果によると、本発明の発泡体は本発
明の目標とする評価特性のほとんどすべてを高水
準の値で満足するものであるのに対し、比較のも
のは、本発明でいう構成要件のいづれかが欠如し
ているために目標とする特性は満しきれない発泡
体になつていることが分かる。この結果は、第１〜第３表の結果とは、全く矛
盾していないことが分かる。

【表】

【表】次に、本発明の発泡体と比較発泡体について、
円筒状の被断熱体へこれらを施工する場合の、施
工性、加工性、それに極低温下での断熱材として
の機能を検討するために、非常に曲率の大きい円
筒体の代表として外径約114mm（100A）のパイプ
に施工することにより本文記載の方法でパイプ表
面への押曲加工性、押曲げた状態での熱賦形性、
極低温下の断熱性及び、耐クラツク抵抗性につい
て評価したのが第５表で、合せてそれらの総合評
価も示したものである。第５表の総合評価で分かる如く、非常にすぐれ
た小口径パイプへの押曲加工性、熱成形性及び施
工性を示し、パイプの外径と発泡体の厚さに応じ
て、湾曲させる軸方向の伸び率を調節すれば、巻
き付けに際し、大きな力を必要としないし押曲げ
操作中に微小なクラツクの発生がなく、従つて断
熱性能の低下もないパイプカバーになしうること
が分かる。極低温流体での冷熱サイクルテストにおいて、
本発明の発泡体のみが、目標とする性能を示し、
従来の発泡体に比較し、補強材等の複合をするこ
となく単体の極低温断熱材として特に驚くべき特
性を発揮することが分かり、現地での簡便なる押
曲加工性とすぐれた、極低温断熱材としての機能
を合せ考えると、画期的な極低温用パイプカバ
ー、円筒タンク及び球型タンク等の断熱材である
ことが分かる。

【表】

【表】次に、第１〜第５表まで使用したポリスチレン
樹脂発泡体の代りに、市販の塩化ビニル樹脂発泡
体と実施例１〜４で使用した押出発泡装置でほぼ
同様の条件で成形したメチルメタクリル酸樹脂発
泡体を押圧加工用素材とし、本発明で実施してき
た装置（第９図）と方法（第９表）で押圧加工し
たものが、本発明の発泡体の基準を満たすものに
なりうるか否かを評価するために行つたものであ
る。本発明の発泡体の必要構造要因及び評価特性を
すべて同じとし評価した第６表の結果によると、
本発明の発泡体を構成する樹脂としては、ポリス
チレンの外に塩化ビニル樹脂及びそれと無機物の
ブレンドしたもの及びメチルメタクリル樹脂でも
本発明の目標とする評価特性を満たすと同時に円
筒体への押曲げ加工も容易に出来ることが分かつ
た。

【表】

【表】次に、ビーズ型スチレン発泡体を、本発明の発
泡体の実施例、比較例で使用した押圧加工装置
（第９図）と異なる押圧装置（第３３図）でＸ軸
及びＹ軸の２軸方向に押圧加工した発泡体と、比
較のためにＸ軸方向のみ及びＸ、Ｙ、Ｚ軸の３軸
共に加工した発泡体について、第４表で行つた本
発明の発泡体でいうすべての要件と評価特性につ
いて同様に評価し、総合評価した結果を第７表に
示した。第７表の結果から明らかなように、本発明でい
う構成要件のいづれかが欠如しているために目標
とする特性を満たしきれない発泡体になつている
ことが分る。Ｘ軸、Ｙ軸方向の破断伸び率が、充分大きいに
もかかわらず−196℃での極低温に耐えられぬ理
由としては、非常に大きい圧縮率（80％）を多数
回（３回）加えた押圧条件のために、引張強度の
劣化が大きく、線膨脹率が過大となりすぎ、極低
温での発泡体の収縮率が、その条件での破断伸び
率を上廻つてしまうため、クラツクが発生するも
のと考えられ、押圧加工素材の特性だけでなく、
第３３図による押圧加工方法にも原因するものが
あることが考えられる。

【表】

【表】第１表〜第７表にかけて評価して来た特性は、
そのほとんどが、発泡体の実用上の必要特性、押
曲げ加工性、曲げ施工適性、極低温断熱適性等の
実用上の代表特性であることを考慮すると、これ
らの結果は、発泡体の実用途における適応性その
ものを示すものである。このような発泡体は、従来充分に研究されてい
ない新規な発泡体で、例えば、液化石油ガス、液
化エチレン、液化天然ガス、液化酸素、液化窒素
等の低温〜極低温流体の輸送、貯蔵を中心とし
て、更には、パイプ、円筒形や球形のタンク、ト
ンネル、建物の曲面部の断熱等が一層重要となつ
た今日、これ等の構築物に合成樹脂発泡体を密着
させて施工することが、これまで以上に容易に、
広範囲に、経済的に、確実に行なえるようになる
ことから、その有用性はきわめて高い発泡体とい
うことが出来る。更に本発明の発泡体は、２軸方向に伸び特性が
大きく、残る一軸方向は圧縮特性にすぐれるとい
う方向性を応用して、各種素材との組合せ使用、
パネル構造体としての利用等多数の応用が考えら
れる。上述した構成要件を持つ本発明の発泡体は、基
本的には、合成樹脂発泡成形体を二軸方向に適度
に押圧加工することで製造することが出来るが、
本発明の如き高水準の発泡体を得るには、製造技
術条牛の選択を行なわねば、上記構成要件を満た
すことが出来ないので注意を要する。例えば、ポリスチレン系押出発泡成形板につい
て述べると、先ずＸ軸方向を押圧加工し、次いで
Ｚ軸方向を押圧加工することによつて製造され
る。製造上の主要点を列挙すると、例えば、イ）出来るだけ均質な断面の素材発泡体を選
ぶ。ロ）Ｙ軸方向に長い寸法形状の気泡を持つ素材
発泡体を選ぶ。ハ）発泡成型後割に新しい素材発泡体を選ぶ。ニ）スリツプの少ない押圧装置を工夫する。ホ）押圧が行なわれる発泡体部分の実長を短く
する。ヘ）押圧持続時間を長めに定める。ト）伸びの大きい発泡体を得るときには、押圧
を段階的にする。等の、少なくとも５項、望ましくは、すべてにつ
いて満足する条件を定めるべきである。第８、及び９図は、発泡体の押圧を行なう装置
の原理図で、発泡体は、上下一対の駆動ローラ
１，２又は挟持駆動体９，１０と、後方にあるも
う一対の駆動ローラ３，４又は挟持駆動体１１，
１２との間に駆動速度差を設け、その速度差で、
搬送方向軸に押圧加工がなされ、次に加工された
方向と直角の他の方向に上記と同様にローラ又は
挟持駆動体間の駆動速度差でもう１軸方向が押圧
加工されて、本発明の二軸方向に伸び特性の大き
い発泡体となる。第８図の５，６及び第９図１３，１４は各駆動
部での発泡体のスリツプを防止しながら搬送する
ためのＹ軸方向の挟持装置を意味するが、これが
強すぎると、厚さ方向に押圧が進むので充分な調
節が必要である。以下、第８，９図の装置を用いて行なつた二軸
方向押圧加工での上記イ）〜ト）の現象について
述べる。先ずイ）については、Ｙ軸方向に挟持しつつ、
他の２軸を、１軸毎に押圧加工するので、断面内
の機械的強度、特に圧縮強度のバラツキが少ない
ことが必要である。次に第１０図は、素材となる発泡体の気泡形状
と押圧加工後の発泡体が示すＹ軸方向の水蒸気透
過率との関係例図である。この素材発泡体の物性
は、密度27Kg/m³と気泡径ｙ≒0.6mmを維持し、
ｙ／ｘ≒ｙ／ｚ＝0.7〜２の間に調整したものに
し、これを１日経過後Ｘ軸次にＺ軸の順序で押圧
加工した。得た発泡体のＸ軸、Ｙ軸の破断伸び率
Ex、Eyは、各々約20％と16％の値を示した。第
１０図によると、素材発泡体にはｙ／ｘ≒ｙ／ｚ
が約１以上、即ちＹ軸方向に長径の気泡構造の発
泡体を選ぶ方が良いことが分る。第１１図は発泡体の発泡成形後、押圧加工まで
の経過日数と得られた発泡体が示す水蒸気透過率
Pyとの関係例図で、素材発泡体は密度27Kg/m³、
気泡径ｘ、ｙ、ｚは各々0.55mm、0.72mm、0.58mm、
厚さ100mmを25mmにスライスしたものを押圧加工
後のＸ軸、Ｚ軸の破断伸び率Ex、Ezが各々約20
％、16％を示すように押圧圧縮率＝20％〜37％と
押圧加工回数＝１〜３回を選択して実施した。第１２図は同じく発泡体の発泡成形後、押圧加
工するまでの経過日数とＸ軸の破断伸び率Exの
関係例図で、素材発泡体は第１１図の実験と同一
の物性の100mm厚さのものを用い、厚さ25mmにス
ライスしたものも加工用素材とし、各々の厚さの
ものを押圧条件一定（Ｘ軸、Ｙ軸共に37％の圧縮
率×１回）とし破断伸び率はＸ軸の値Exで代表
させて25mmと100mmの場合に区分して表現したも
のである（Ｚ軸の破断伸び率Ezは約Exの80〜90
％を示した）。Ｘ軸とＺ軸への経時変化の破断伸
び率に対する影響は、ほぼ同じであることが分つ
ている。これら第１１図と第１２図の結果によると、伸
び特性、耐水蒸気透過性に優れた発泡体を得るた
めには、少なくとも、25mmの如く薄い場合は、10
日以内望ましくは、３日以内という経過日数の少
ない素材発泡体を用いた方が好ましいことが分
る。第１３図は、第８図及び第９図の押圧装置で
各々厚さの異なる素材発泡体を加工したときに生
じるＹ軸方向の厚み減少量〔mm〕の比較図で、素
材発泡体は第１１図の実験と同一の物性のものを
用い、厚さ100mmのものをスライス及び積層（少
量の接着剤による点接着で、接着層の影響が最小
限となる工夫を施した）し試験素材に再加工し
た。押圧条件は、各装置、各厚み及びＸ軸、Ｚ軸
共に同一の圧縮率20％×１回とし、Ｘ軸→Ｚ軸の
順序に加工テストした。△印は第８図の装置の場
合、〇印は第９図の装置の場合を、そして点線
は、加工不可能だつた厚さ領域を示している。第１３図によると、第８図の装置では加工によ
る発泡体の厚み減少が大きく、かつ、厚くなると
すぐにロールと材料の間でスリツプが起り加工出
来ない状態になつてしまう。又厚み減少率の大きい発泡体は、Ｙ軸方向の圧
縮特性、伸び特性及びそのバラツキ及び、水蒸気
透過率が悪化することからして、第８図の装置に
よる押圧加工は好ましくないことが分る。一方、
第９図の装置では、300mmの厚さを容易に押圧加
工出来、薄いものから厚いものまで、ほとんどＹ
軸方向の圧縮強度等を劣化させずに加工出来る優
れた装置であることが分る。第１４図は、第９図の装置を用いて、２対の狭
持駆動体間の距離〔押圧距離←→印で示す）〕を調
整し、発泡体のＸ軸破断伸び率の関係を示す例図
であり、使用した素材発泡体物性及び押圧条件
は、第１１図の実験と同一のものである。この時
のEx、Ezは約20％と16％を示した。第１４図によると、押圧距離は少なくとも300
mm以下、望ましくは200mm以下に調整すると良い
ことが分る。第１５図は、第９図の装置を用いて、後方の狭
持駆動体による押圧持続時間〔秒〕と破断伸び率
Ex〔％〕との関係を示す例図で、第１２図の実験
と同一の素材発泡体100mmと圧縮率と圧縮順序で
行ない、Exで代表させたものである。第１５図によると、押圧持続時間は、少なくと
も１秒以上、好ましくは、２秒以上にする方がよ
い。第１６図は、第９図の装置を用いて加工した場
合、同一軸（ここではＺ軸）の加工順位とその破
断伸び率Ezのバラツキ〔％〕の関係を示す例図
で、押圧条件のみ同一（圧縮率＝20％）にし異な
る３種の素材で行つた。Ｚ軸を最初に押圧した時
の破断伸び率Ezのバラツキ〔％〕と、Ｘ軸を
加工した後Ｚ軸を押圧した時の破断伸び率Ez
のバラツキ〔％〕をグラフに表したものである。
この実験の破断伸び率EzとEzの値は各々15
〜16％、14〜16％の間にあつた。第１６図によると、最初に加工した場合より二
番目に加工した場合の方が破断伸び率のバラツキ
が少なく、約１／２に減少することを示してい
る。これ等の結果は、検討項目以外は、各々最適条
件にそろえるようにして単純比較した結果であ
り、これ等の要因を考慮して製造するとしないで
は、これ等の要因が組合されて作用することもあ
るので、最終発泡体の品質は、変つたものになつ
てしまうことは容易に想像されよう。本発明でいう合成樹脂発泡体とは、独立気泡構
造のものをさし、ビーズ等の発泡成形体、押出発
泡成形体を含み、最も望ましくは、押出発泡成形
板をさす。又これらの発泡体を構成する合成樹脂とは、ス
チレン、塩化ビニル、塩化ビニリデン、メタアク
リル酸メチル、ナイロンを主成分とする樹脂ある
いは、これらに共重合可能なものとの共重合体又
はブレンドしたものも含まれる。より好ましい樹脂としては、スチレンを主成分
とする樹脂であるが、スチレンの代りにα−メチ
ルスチレン、ビニルトルエン、クロルスチレン等
他のスチレン系モノマーであつてもよい。又上記スチレン系モノマーに共重合可能なモノ
マー、例えばアクリロニトリル、メタクリロニト
リル、アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル、
無水マレイン酸、アクリルアミド、ビニルピリジ
ン、アクリル酸、メタクリル酸等を共重合したコ
ポリマーが含まれる。更に上記したスチレン系ポリマーにその特性が
損われない程度に他のポリマーをブレンドしたも
のも差し支えない。最も好ましくはスチレンモノマー単体からなる
ポリスチレンである。ポリスチレンの中でも、ス
チレン単量体含量が0.3重量％以下でスチレン三
量体含量が0.5重量％〜1.5重量％の範囲のものを
選定することが好ましい。この範囲のものであると断面内の気泡径密度が
均質で、アスフアルト耐熱性と繰返し圧縮歪に対
する耐久力の高い発泡体となる。特に、特定２軸
方向へ押圧加工をすることにより、目標が達成さ
れる本発明のの発泡体には上記の如き素材が必要
であり非常に好都合なポリマーとなる。また、本発明でいう各特性の測定及び評価は、
以下のようにして行つた。 (1) 密度〔Kg/m³〕第１７図に示す如き押出発泡原板の厚さ方向
上下面及び、巾方向両側面からスキンを除去し
た厚さ約100mm、巾約300mmの断面を有する製品
を調整し、第１６図に示すごとく、巾方向及び
厚さ方向を３及び２分割して、厚さ方向上部か
ら巾方向に３個（L.C.R.）を採り、体積Ｖ
〔cm³〕、重量〔ｇ〕から密度Ｄ〔Kg/m³を求める。 (2) 気泡径〔mm〕第４図に示す各方向（Ｘ、Ｙ及びＺ）毎に
各々の方向の気泡径ｘ、ｙ及びｚ〔mm〕は
ASTM D2842に規定する測定法にて、第１９
図に示す位置関係から巾方向（L.C.R.）より各
１ケ計ｎ＝３の試験片を採り、Ｘ、Ｙ、Ｚ軸の
気泡径ｘ、ｙ、ｚ〔mm〕を平均値で求める。 (3) 気泡形状；ｙ／ｘ、及びｙ／ｚ上の方法で求めたｘ、ｙ、ｚの平均値の比
ｙ／ｘ、ｙ／ｚを計算で求める。 (4) 圧縮強度〔Kg/cm²〕第１８図に示す位置と寸法のサンプルを巾方
向からＬ、Ｃ、Ｒ各１ケ、長さ方向から２ケづ
つ採取し、合計６ケの試験片のＹ軸方向の圧縮
強度をASTM Ｄ 1621の測定法で測定し平均
値で表わし以下の基準で評価する。

【表】 (5) 引張強度〔Kg/cm²〕及びバラツキ〔％〕 ASTM Ｄ−1623B法に基づき第２０図によ
り試験片を50mm×50mm×50mmに調整後、L.C.R
より各々４ケづつ合計12個の試験片に治具を引
張強度を測定する上下面に各々接着する。Ｘ軸及びＺ軸の引張強度の平均値及びバラツ
キは次の方法で計算し、以下の基準で評価す
る。引張強度（平均）＝個々のデータの総和／12〔Kg/cm²〕引張強度のバラツキ＝最大値−最小値／平均値 ×100〔％〕〔引張強度の単位；Kg/cm²〕

【表】 (6) 熱伝導率〔kcal／ｍ hr℃〕第２１図の試験用サンプル３枚を用い、
ASTM Ｃ−518による測定法により、０℃の
値を求め、その平均値を以下の基準で評価す
る。巾不足のものは接着剤で継いで試験片とす
る。

【表】 (7) 破断伸び率〔％〕及びバラツキ〔％〕引張強度測定法、ASTM Ｄ 1623B法に基
づき指定の方向（Ｘ、Ｙ及びＺ）に、試験片を
引張り、破断した時の歪量（伸び量）〔mm〕を
測定し以下の式で計算し評価する。試験片は各方向毎に第２０図に基づき合計12
個。破断伸び率＝破断時の伸び量〔mm〕／試験片の厚さ〔mm〕×100
〔％〕上記破断伸び率のデータ12個から破断伸び率のバラツキ＝最大値−最小値／平均伸び率〔％〕×100〔％〕

【表】 (8) 破断伸び率の比：Ex／Ey及びEz／Ey 破断伸び率Ex、Ey及びEzの20個の平均値か
ら各々の比率Ex／Ey、Ez／Eyを計算する。 (9) 水蒸気透過率；WVTR〔ｇ/m²・hr〕第２５図のサンプリング要領で25mm×80φの
試験片３ケを採取し、ASTM Ｄ 355に準じ
て測定する。25mm厚さでのWVTRは次式で計
算する。但し蒸留水を用いる方法で行う。 WVTR〔ｇ/m²・hr〕＝Ｇ／Ａ・ｔＧ；重量変化〔ｇ〕ｔ；〃Ｇの生じた時間巾（hr）Ａ；透過面積（m²） (10) 熱伝導率の経時変化率第２１図に示すように押圧加工した製品を上
部より厚さ25mm、巾200mm、長さ200mmの試験片
を採取し、第２２図に示す装置を用いて測定す
る。断熱材２６で囲んだ温度調節機２７を備えた
容器２５に27℃の水２８を入れ、該容器の開口
部側を、前記の試料片２９により、パツキン３
０を介して閉塞する。この際、試料片の下面と
容器内の水面との間は約30mmの距離を設けるよ
うに配置する。また、試験片２９の上面は、循
環水口３１及び３２から循環される冷却水によ
つて２℃に冷却されている冷却板３３に密着し
ている。このような状態を保つて14日間放置し
たのち、試料片の表面をガーゼで軽く拭きと
り、ASTM Ｃ 518に従つてこのものの熱伝
導率λ′を測定し、あらかじめ試験前に同じ条件
下で測定した熱伝導率λとの変化の割合λ′／λ
を求め、次表に従つて評価する。

【表】 (11) パネル極低温抵抗性第２４図に示すように50mm×試験板巾（170
〜270mm）×300mmの試験板を採り、上下面を切
削仕上後、第２５図のようにＸ軸、Ｚ軸方向を
明示した試験発泡体３５上下面に12mm×（170〜
270mm）×300mmの合板（JAS規格品）３７，３
８をポリウレタン系２液型極低温用接着剤（住
友ベークライト社製：スミタツクEA90177）３
６で接着し24時間×23℃の条件で0.5Kg/cm²の加
圧下で熱成硬化させて、試験用パネル３４と
し、３枚を製作、試験する。１）極低温：−160℃テスト第２６図に示すように上記試験用パネル３
４を−160℃±５℃に内部を温調した極低温
槽３９の中に急激に入れ、５時間放置後常温
に急激に手り出し１時間放置する。この操作
を繰返し、４回行い、４回目に極低温槽３９
から試験パネル３４を取り出した直後試験発
泡板３５の４つの面を観察しクラツクの有無
と発生した方向を確認する。１時間後に合板
３７，３８、試験発泡板３５の境界面にそつ
て１コ歯型スライサーでスライスし、更に試
験発泡板３５の内部に向つて約10mm厚さで５
分割したスライスサンプルを調整し、各々の
スライスサンプル面に界面活性剤と着色用イ
ンクを混合した水を塗付し、サンプル表面の
クラツクの有無と方向を調査記録する。なお、極低温槽３９内の温度コントロール
は、液体窒素ボンベ４０から液体窒素配管４
１を介して槽内頂部の噴出ノズル４３に導
き、ここで有孔ジヤマ板４４に接触しながら
気化し、ガスは排出口４６から出て槽内の温
度を下げる。液体窒素は槽内の温度計４５と
タイマーを連動させたコントロール装置によ
り流量自動調節弁４２の開閉で液体窒素流量
が調節される。２）極低温：−196テスト第２７図に示すように、上記の試験用パネ
ル３５を断熱材４７で密閉された液体窒素浸
漬装置４８で試験する。ステンレス製の深底トレー４９に液体窒素
５０を液体窒素ボンベから直接、液体窒素配
管４１と液体窒素導入弁５１を介して導入
後、上記試験用パネル３４を急激に液体窒素
５０内に充分浸漬するように入れ、鉄製サポ
ート５１の上にあらかじめ液体窒素中で冷却
済の鉄製重錘５２をのせ、30分間連続浸漬し
た後、上記試験パネル３４をふん囲気中に取
り出し、通風しながら１時間放置する。この
操作を４回行い、極低温−160℃のテストで
行つたと同様の装置と方法で発泡体外面、内
面のクラツクの有無と方向を調査記録する。各々のテスト温度条件について、３ケの試
験パネルの調査記録の結果をもとに以下の基
準に従つて評価する。

【表】 (12) パイプ押曲げ加工性第２８図に示すように、試験用発泡体厚さ
（25、37.5及び75mm）×巾（200mm）×長さ（500
mm）の評価用サンプル５３を調整後第２９図の
外径約114mm（100A）の鉄製パイプ５４、に対
しＸ軸方向をその曲率にそわせて押曲げ、少く
ともパイプの半円周（Ａ−Ａ線）を超えるまで
密着させる。その押曲げ加工性について以下の基準で評価
する。

【表】 (13) パイプカバー熱成形性第３０図に示すように、試験発泡体５３、の
Ｘ軸方向を熱成形用鉄製パイプ５４の外径
（114mm、100A）に直角に添わせて押曲げた後、
0.3mmの亜鉛引き鉄板５５を押曲げた試験発泡
体５６の上に完全に覆つた後、緊張用バンド５
７でその両端を固定した後、発泡体部分が上部に位置するように85℃に温
調した熱風オーブンに入れ、45分間加熱後、取
り出し大気中で２時間放冷する。亜鉛引き鉄板５５を外して、パイプに刻印し
た半円周直径部Ａ−Ａ線上で、パイプ外表面と
成形体５６のすき間５８，５９をmm単位で計測
し記録する。評価するすき間は記録したすき間
５８，５９の平均したもので表わす。その結果を以下の基準で評価する。

【表】 (14) パイプカバー断熱性厚さ37.5mm×巾200mm×長さ500mmの材料を２
枚作り、その中の１枚を第２９図の如く外径
114mmのパイプにＸ軸方向をその曲率にそわせ
て押曲げ、次に他の１枚を同一方向にしてすで
に押曲げた最初の板の上に重ねて押曲げ２層と
なし、第３０図に示す熱成形パイプカバー製造
方法を応用し、85℃×45分加熱、２時間放冷の
条件で熱成形し、長さ約200mmの１／２円弧状
パイプカバーに調整する。第１層用パイプカバ
ー６１，６２及び第２層用パイプカバー６４，
６５を各々４組づつ準備し、第３１図に示す断
面構造体６０を次に示す要領で施工する。１対の１／２円弧状の第１層用パイプカバー
６１，６２をステンレス３０４のパイプ、５４
（直径100A、長さ約800mm）に装置し目地部は
ポリウレタン系極低温用接着剤（西独ヘンケル
社製マクロプラストUK8605P／UK5400）で接
着固定し、同様の方法で第３２図の側面で示す
ように第一層の施工を終える。パイプカバー各対間の目地部６９及び仕切フ
ランジ７０の間の目地部７１は同上の接着剤を
使用する。次に長さ方向及び円周方向の目地部
が重ならぬようにずらしながら、第２層用パイ
プカバー６４，６５等を順次施工する。第２層
の外表面にポリウレタン系マスチツク（ニチア
ス社製：エラストナートＡNo.9840A）を約2.5
mm塗布して防湿層６６とする。４日間熱成放置
後、第３２図の極低温実用配管テスト装置６７
に接続し、液体窒素ボンベ４０からフレキシブ
ルパイプ４１と手動バルブ４２を介して液体窒
素５０を急激に導入して内面を常に−196℃に
６時間維持し、内部の液体窒素５０をバルブ６
８から急激に抜取り空にして23℃×80％（湿
度）のふん囲気で12時間自然放置して昇温させ
る。この操作を合計３回繰返して試験体の防湿
層上の表面状態を観察して、表面結露の有無、
氷着の有無を記録し、以下の基準で評価する。

【表】 (15) パイプカバークラツク抵抗性前記のパイプカバー断熱性の試験終了後直ち
に極低温実用配管テスト装置６７上の保冷部分
を注意深く分解し、第１層のパイプカバー６
１，６２群及び第２層のパイプカバー６４，６
５群の内外面を観察し、クラツクの有無及びク
ラツクの方向性を目視あるいは「パネル極低温
抵抗性」評価試験で用いたカラーチエツクで調
べ、その結果を記録し、下記の基準で評価す
る。

【表】なお、本発明の発泡体製造の実施例、比較例で
使用したスチレン樹脂の代表特性については測定
法を以下に記す。ポリマー粘度トルエン30℃での極限粘度は、約0.83であつ
た。スチレン単量体ガスクロマトグラフイ法（検出器FID）で分
析定量した値で表わし、0.20重量％を示したスチレン三量体ポリマーをメチルエチルケトンに溶解し、更
にメタノールを加えてポリマー分を沈降させ、
その上澄液をシリコンDC−410／Chromosorb
−Ｗを充填したガスクロマトグラフイ法（検出
器FID）で、分析定量した値で表わし、0.87重
量％を示した。実施例１スチレン単量体含量が0.20重量％、スチレン三
量体含量が0.80重量％を含むスチレン樹脂をスク
リユー型押出機、発泡剤注入混合機、冷却機、板
状物成形用のダイスからなる押出発泡装置にて発
泡を行つた。ポリマー100重量部、難燃剤２重量部、造核剤
0.03〜0.1重量部からなる原料を押出機スクリユ
ーホツパー部に連続供給し、発泡剤注入混合機に
て、ジクロロジフルオルメタンとメチルクロライ
ド、１対１からなる混合発泡剤12〜17重量部を加
圧注入した。得られた混合物は、続いて冷却機に
て加圧下のもとで混和、冷却され、最終的に樹脂
温度は、90〜118℃に調整された。続いて発泡剤
混合樹脂は、ダイスより大気圧下に押出され、同
時に発泡された押圧加工用素材発泡体を得た。この際、気泡径ｘ、ｙ及びｚからなる気泡形状
ｙ／ｘ及びｙ／ｚが、各々1.1〜1.25、及び1.1〜
1.17、断面の大きさは約110mm×350mmとなるよう
に一定に維持して、製造条件を調節し、気泡径ｙ
と密度Ｄのみ調整して各々、0.07〜1.6mm、約2.15
〜77Kg/cm²の範囲発泡体を得た。密度21、Kg/m³以下のものについては、更に２
〜６分間100℃のスチームで、２次発泡して、約
15.5〜20Kg/m³の密度に調整して、特殊低密度素
材とした。これらの押出板状体から第１７図に示す断面約
100mm×300mm×2000mmの押圧加工用素材を製造し
た。これらの素材を第９図に示す機械的押圧装置
で、本文記載の製造方法に準じて、Ｘ方向を押圧
加工し、次いで、Ｚ軸方向を押圧加工した。特に
この際の主要条件は第８表に示す通りのものであ
つた。押圧加工後の製品の気泡形状ｙ／ｘ、ｙ／
ｚは各々1.2〜1.4の範囲でほぼ一定となつた。押圧加工後の発泡体について各々本文記載の方
法によつて、密度、Ｄ、Ｙ方向の気泡径ｙ、気泡
形状ｙ／ｘ、ｙ／ｚを測定した。更に、これらの
発泡体について圧縮強度（Ｙ方向）、引張強度
（Ｘ及びＺ方向）、引張強度のバラツキ（Ｘ及びＺ
方向）及び、熱伝導率（Ｙ方向）について、本文
記載の方法で測定し、評価した結果を第１表に示
した。即ち、第１表の総合結果に基づき、本発明の目
的を満すもの（〇印）最も好しいもの（◎印）、
満さないもの（×印）に区分し、その評価結果
を、たて軸に密度（Ｄ）〔Kg/m³〕、よこ軸に発泡
体のＹ軸方向の気泡径（ｙ）を目盛つたグラフに
プロツトし、その分布状態を分析したその結果を
第５図に示す。第５図の結果によると、本発明の目的を満す発
泡体は座標点（気泡径ｙ、密度Ｄ）で示すと、
（1.0、55）、（0.25、100）、（0.05、100）、（0.05
、
26.5）及び（1.0、20）を直線で結ぶ五角形の範
囲内に、更に望ましくは、（0.8、55）、（0.25、
93）、（0.07、93）、（0.07、28.5）及び（0.8、23.5
）
を直線で結ぶ五角形の範囲になければならないこ
とを示す。換言すれば、本発明の発泡体は、押圧加工され
た発泡体の密度Ｄ〔Kg/m³〕が約20〜100及びＹ方
向に測つた気泡径ｙ〔mm〕が約0.05〜１の範囲で
あつて、ｙとＤとの間において、（−75log ｙ＋55）Ｄ（−5log ｙ＋20）の関係を満し、更に望ましくは、密度Ｄ〔Kg/m³〕
が約23〜93気泡径ｙ〔mm〕が、0.07〜0.8の範囲で
あつて、ｙとＤの間に、（−75log ｙ＋48）Ｄ（−5log ｙ＋23）の関係を満すことが必要であることが分る。第８表加工条件加工までのエージング日数：１日加工厚さ：100mm 加工速度（入口ベルト）：12m／sec 圧縮率（出入口ベルト速度比）：22／21〜28／21 押圧距離（入、出口ベルト軸間距離）：200mm 押圧固定時間：3.6秒加工回数：１〜３回実施例２実施例１と同様のスチレン樹脂（スチレン単量
体：0.20重量％）（スチレン三量体：0.80重量％）
を使い同一の装置と方法を繰返して、押圧加工用
素材を製造した。この際素材密度を約21〜55Kg/m³、Ｙ方向の気
泡径ｙを0.1〜0.75mmとして実施例１の好しい値
の範囲に調整した上で、気泡形状ｙ／ｘ、ｙ／ｚ
の影響を検討出来るように各々約0.7〜２に調整
して押圧加工用素材を製造した。これらの素材を
第９図の機械的押圧装置で、本文記載の製造方法
に従い第８表に記載の主要加工条件と上記の素材
を組合せることによつて、気泡形状ｙ／ｘ及び
ｙ／ｚの値が0.8〜3.25の広い範囲の２軸方向に
押圧された評価用発泡体を製造した。得られた押圧加工発泡体は、実施例１の結果を
プロツトした第５図において、密度ＤとＹ方向の
気泡径ｙの関係において、最も望ましい範囲、即
ち、座標点（0.8、55）、（0.25、93）、（0.07、93）
、
（0.07、28.5）及び（0.08、23.5）を直線で結ぶ五
角形の中に存在するものであつた。これらの発泡体について、実施例１と同様の本
文記載の方法により同様の評価項目と基準で気泡
形状ｙ／ｘ、ｙ／ｚで評価した結果を第２表に示
した。第２表の結果から、本発明の目的を満す密度Ｄ
〔Kg/m³〕が、約20〜100Kg/m³、Ｙ軸方向に測つた
気泡径ｙ〔mm〕が0.05〜１の範囲でｙとＤの間に
おいて、（−75log ｙ＋55）Ｄ（−5log ｙ＋20）の関係を満したものであつても、気泡の寸法形状
ｙ／ｘ、ｙ／ｚは各々ｙ／ｘ1.05、ｙ／ｚ
1.05でなければならない。上記すべての評価特性をより高水準に達成する
ためには、気泡寸法形状は各々ｙ／ｘ1.10、
ｙ／ｚ1.10である方が好しいことが分る。即
ち、本発明の目的を最高水準で達成する発泡体
は、密度Ｄ〔Kg/m³〕が約23〜93、気泡径ｙ〔mm〕
が0.07〜0.8でかつ密度ＤとＹ方向の気泡径ｙと
の関係で、（−75log ｙ＋48）Ｄ＞（−5log ｙ＋23）を満し、かつ気泡形状ｙ／ｘ1.1、ｙ／ｚ1.1
を満すことが必要で、Ｙ軸に長径の気泡群の集合
体でなければならないことが分る。実施例３実施例１〜２と同様のスチレン樹脂を使い、同
様の押出成形装置と方法を繰返して、同一断面の
押圧加工用素材発泡体を２種類製造した。各々密
度Ｄが27Kg/m³、50Kg/m³、Ｙ方向の気泡径ｙが
0.61mm、0.11mm、気泡形状ｙ／ｘ及びｙ／ｚが
各々1.20と1.15及び1.25と1.20のものであつた。これらの素材を第９図に示す押圧装置で本文記
載の製造方法に準じて、初めにＸ方向、次いでＺ
方向に押圧加工した。この際第表に示す押圧加
工条件の中、圧縮率と、加工回数のみを適宜選択
し他は同一条件で行い、発泡体Ｘ軸、Ｚ軸方向の
破断伸び率Ex、Ez、それらの比率Ex／Ey、
Ez／Ey及びＹ軸方向の水蒸気透過率の影響を検
討するための評価素材を製造した。比較のために、未加工のもの（実験No.113）及
び、Ｘ方向のみ加工したもの（実験No.124〜127）
とＺ方向のみ加工したもの（実験No.115〜118）も
製造した。各々の発泡体について、本文記載の方法で、密
度Ｄ、気泡径ｙ、気泡形状ｙ／ｘ及びｙ／ｚ、
Ｘ、Ｚ及びＹ方向の各々の破断伸び率Ex、Ez、
EyX方向とＹ方向の破断伸び率の比Ex／Ey及び
Ｚ方向とＹ方向の破断伸び率の比、Ez／Ey及び
Ｙ方向の水蒸気透過率Py〔ｇ/m²・hr〕を測定し、
更に本文記載の評価特性、即ち、Ｘ及びＺ方向の
破断伸び率Ex、Ezのバラツキ、Ｙ方向の熱伝導
率の経時変化率、Ｘ及びＺ方向の−160℃と−196
℃における各々の極低温抵抗性に着目して本文記
載の方法と基準で評価し、各々の結果とそれらを
総合評価した結果を第表に示した。即ち、第表の結果の理解を深めるために、た
て軸にＺ方向に測つた破断伸び率Ez〔％〕を、よ
こ軸には、Ｘ軸方向に測つた破断伸び率Ex〔％〕
を目盛り、本発明の目的を満すもの（〇印）、最
高水準を満すもの（◎印）、満さないもの（×印）
に区分してプロツトし、各々の発泡体の破断伸び
の方向性を表現したのが第６図である。又、たて
軸にＺ方向とＹ方向の破断伸び率の比、Ez／Ey
を、よこ軸には、Ｘ方向とＹ方向の破断伸び率の
比、Ex／Eyを目盛り、本発明の目的を満すもの
（〇印）最高水準のもの（◎印）満さないもの
（×印）に区分してプロツトし、よく伸びる方向
Ｘ、Ｚ方向と伸びが非常に少い方向Ｙの伸び率の
分布の関係を表現したのが第７図である。第６図の結果によると、本発明の目的を満す発
泡体は、Ｘ軸方向の破断伸び率ExとＺ方向の破
断伸び率Ezとの関係が少くとも（８−Ex−56）Ez（１／８Ex＋７）かつ Ez（90−Ex）でありEz、Exは各々60Ez
860Ez８〔％〕の値の範囲に分布しているこ
とが分る。座標点（Ｘ軸方向破断伸び率Ex、Ｚ軸方向の
破断伸び率Ez）の関係で示すと、（８、８）、
（60、14.5）、（60、30）、（30、60）及び（14.5、
60）を直線で結ぶ五角形の範囲内でなければなら
ない。更に極低温断熱材としての機能をより高め、−
196℃の液体窒素の保冷材として考え、他の特性
も最高水準にある本発明の発泡体では、Ex、Ey
が各々40Ex12かつ40Ex12の範囲でEz
（52−Ex）の関係を満すものでなければならず、
これを同様に座標点で示すと（12、12）、（40、
12）及び（12、40）を直線で結んだ三角形の線上
を含む範囲内にある。一方、３軸方向Ｘ、Ｙ、Ｚ軸間の破断伸び率
Ex、Ey、Ezの分布の関係を示す第７図の結果に
よると、本発明の目的を満す発泡体は、上述の条
件を満した上で各々の破断伸び率の比Ex／Ey、
Ez／Eyが、各々8.3＞Ex／Ey＞1.8、8.3＞Ez／
Ey＞1.8及びEx＋Ez＜12Eyの関係を満すもので
なければならない。即ち、座標点（Ex／Ey、Ez／Ey）で示すと、（1.8、1.8）、（8.3、1.8）、（8.3、3.3）
、
（3.3、8.3）及び（1.8、8.3）を直線で結ぶ五角形
の中にあることが分かる。更に、第３表の評価項目であるＹ軸方向の水蒸
気透過率Py〔ｇ/m²hr〕について述べると本発明
の目的を達成する発泡体は、断熱体の長期使用中
の劣化を押えるために、この値が少くとも1.5以
下である必要が分かる。長期的な断熱性能の維持を重視するならば、
Pyの値は1.0以下であれば更によい。第３表の結果である第６図、第７図及びＹ軸方
向の水蒸気透過率Py〔ｇ/m²・hr〕の結果を総合
すると、本発明を達成するための発泡体は、上述
の第１表及び第２表の結果を充分満すものであつ
ても、Ｘ、Ｙ及びＺ軸の破断伸び率Ex、Ey、Ez
が各々60Ex８〔％〕、60Ez８〔％〕の範囲
で（8Ex−56）Ez（１／８Ex＋７）及び Ez（90−Ez）の範囲にありかつ8.3＞Ex／Ey
＞1.8、8.3＞Ez／Ey＞1.8及びEx＋Ez＜12Eyの関
係を満し、Ｘ軸方向の水蒸気透過率Py〔ｇ/m²・
hr〕が1.5以下であらねばならない。本発明の発泡体が、荷化窒素の極低温にも耐え
かつ長期的な断熱性能の維持も重視した最高水準
の目的を達成するには、第１表〜第２表の結果を
満すと同時に、Ex、Ey及びEzが、40Ex12
〔％〕、40Ez12〔％〕及びEz（52−Ex）の
範囲を満しかつ、8.3＞Ex／Ey＞1.8、8.3＞Ez／
Ey＞1.8及びEx＋Ez＜12Eyでかこまれる範囲に
３軸（Ｘ、Ｙ、Ｚ）間の破断伸び率の分布があ
り、かつＸ軸方向の水蒸気透過率Py〔ｇ/m²・hr〕
が1.0以下であれば、より好ましいことが分る。第１，２，３図は、本発明でいう二軸方向に伸
び特性が大きい発泡体気泡構造の代表例示で、実
験No.90の発泡体を、第４図に示す概念に従つて、
Ｘ、Ｙ、Ｚ軸方向に直観した拡大写真図（50倍）
である。同第１図はＸ軸方向、第２図はＹ軸方
向、第３図はＺ軸方向のそれを示す。第１図、２
図及び３図によると、本発明の発泡体の内部のシ
ワの状態をＸ、Ｙ、Ｚ軸の三方向から見て全体的
に表現すると、いずれの軸方向から見ても気壁に
シワが見えるが、そのシワの方向と存在する気泡
壁をよく観察すると、Ｚ軸方向（第１及び２図）
とＸ軸方向（第２及び３図）の気泡壁には、多く
のシワが存在するが、Ｙ軸方向（第１及び３図）
の気泡壁には、あまりシワが存在しないという、
気泡壁のシワに分布と方向性があることが分か
る。このシワの分布と方向性は、本発明の発泡体
の製造法によつて形成される特殊なシワと考えら
れ、更にこのシワそのものが、発泡体の密度、気
泡寸法、形状を相俟つて、上述したExとEzの関
係、ExとEy及びEzのEyの比率関係及び水蒸気透
過率との関連性を考慮すると、これらの諸特性
は、上記のシワの種類やシワの分布、方向及び量
の状態を示す本発明の発泡体の重要な構造指標に
なつていることが分かる。実施例４実施例１〜３にかけて、発泡体密度ＤとＹ方向
気泡径ｙの関係、気泡形状ｙ／ｘとｙ／ｚ、Ｙ方
向水蒸気透過率Pyと、３方向の破断伸び率Ex、
Ez及びEyの関係を個別に評価したので、これら
の客観性を高める意味で、本発明の発泡体と比較
発泡体について、本発明で具備すべきすべての特
性を総合評価した結果を次に示す。即ち、使用するスチレン樹脂は、実施例１〜３
と同様のものを用い、素材発泡体密度は、約16、
23、27、50及び77Kg/m³、Ｙ方向の気泡径ｙは約
0.1〜1.35mm、気泡形状ｙ／ｘは約0.75〜1.25、
ｙ／ｚは約0.75〜1.25の組合せで、素材発泡体を
製造した。更にこの素材発泡体を本文記載の方法により、
第８表の主要加工条件の中で選び、比較発泡体と
してＸ軸又はＺ軸のいずれか一方のみ押圧加工し
たもの（実験No.140〜141及びNo.144）全く押圧加
工しないもの（実験No.138〜139）も追加して、第
４表の発泡体構造及び特性項に示す評価用発泡体
を作成した。上記素材発泡体及び加工発泡体につ
いて、各々本文記載の方法で、本発明でいうすべ
ての評価特性を評価し、その結果を第４表に示し
た。実用性を考慮して、第４表では、その総合評価
の基準は以下の通りとした。 ◎；すべての特性が〇のもの〇；△があるが大部分が〇であるもの ×；×があるもの第４表の結果によると、本発明の発泡体は本発
明の目標とする評価項目のほとんどすべてを高水
準で満足するものであるのに対し、比較のもの
は、本発明でいう構成要件のいずれかが欠如して
いるために、目標とする評価特性を満しきれない
発泡体となつていることが分かる。この結果は、上述した第１〜第３表の結果と
は、全く矛盾がないことが分かる。実施例５実施例３で押圧加工した本発明の発泡体の中か
ら５種及び比較のため本発明の目的を達成出来な
い２軸方向押圧加工発泡体１種及びＸ軸方向のみ
伸び特性の大きい１軸押圧加工発泡体３種類を用
いて、本発明の発泡体のパイプカバーや、円筒あ
るいは球面形状タンク等への応用適性を評価する
ため、パイプへの押圧曲げ加工性、パイプカバー
としての熱成形性、熱成形されたパイプカバーの
断熱性及びクラツク抵抗性について本文記載の方
法で実験、評価した。使用した押圧加工済発泡体は、厚さ100mmを適
宜25mm、37.5mm、及び75mmにスライスし、保冷厚
さが合計75mmとなるような組合せを選択し、１
層、２層及び３層の構造とし、75mmの厚さ１層の
場合のみ１／２円弧をなすパイプカバーの長手及
び円周方向共に相決り加工を施したものを使つた
外は、平面のつき合せ目地とした。実験の諸条件及び評価項目の結果及び総合評価
結果は第５表に示した。第５表の結果によると、本発明の２軸方向に伸
び特性の大きい発泡体は、外径が114mmという細
いパイプにも、厚さと押圧曲げ加工する方向の伸
び特性を選択することにより、大きい力をかける
ことなく、押曲げ加工が容易に出来るし、必要に
応じて熱成形固定すれば、施工性にすぐれた成形
品が簡単に出来、−196℃に冷却されるパイプの保
冷材として応用しても75mmの厚さで全く表面結露
もしない断熱性を示し、全くクラツクが起らぬす
ぐれた極低温用の円形又は球形の断熱材であるこ
とが分かる。１軸方向しか押圧されていないものは、押曲げ
加工性や熱成形性は満すが、パイプの長手方向に
相当するＺ軸の伸びがないために、極低温下で発
生する材料内の熱応力を吸収出来ず、全部円周方
向のクラツクにより破断したり、対角線方向にも
クラツクが入つてしまい、断熱材としての機能を
満せないことが分かる。実施例６発泡体原料としてはポリスチレン以外のポリ塩
化ビニル樹脂及びメチルメタクリル酸樹脂の発泡
体として次のものを使用した。塩化ビニル樹脂発
泡体としては市販の50mm×600mm×900mmのクレゲ
セル〔鐘ケ淵化学(株)製；＃ 33〕、25mm×600mm×
900mmのロツクセルボード〔フジ化学工業(株)
製；G500H〕及び50mm×300mm×900mmのメチル
メタクリル樹脂発泡板〔旭ダウ(株)製試作品〕を押
圧加工用素材とし第９図の押圧加工装置で第９表
の加工条件で加工して、評価用押圧加工発泡体４
種（実験No.166〜169）を得た。これらについて、
第４表に記載した物性項目と実用性と直結した試
験評価項を全部適用し、本文記載の方法と基準で
同様に評価し、その結果及びそれらの総合評価結
果を第６表に示した。第６表の結果によると、塩ビ樹脂発泡体（実験
No.166＆No.167）、塩ビ樹脂と無機物のブレンド発
泡体（実験No.168）及びメチルメタクリル酸樹脂
発泡体共に本発明の発泡体の必要条件を満す発泡
体が得られることが判る。実施例７密度が11.6Kg/m³のポリスチレンの予備発泡
粒子をモールド内に充填し、該モールド内に３
Kg／cm²Ｇのスチームを約40秒間導入して前記予
備発泡粒子を加熱して膨脹させると共に、粒子
を相互に融着させて発泡スチレン樹脂成形品と
なし、該発泡スチレン樹脂成形品をモールドよ
り脱型し、70℃で12時間熱成した。この時の成
形品の大きさは、1840mm×930mm×425mmであつ
た。次に上記発泡スチレン樹脂成形品を電熱線
切断機により内部より切断し、350mm×350mm×
350mmにした。この密度は10.9Kg/m³、Ｘ、Ｙ及
びＺ軸の気泡径は各々0.33mm、0.31mm、0.32mm
の平均値を示した。このボード状発泡スチレン樹脂成形品を下面
プレス板７７上に型枠７３及び上部プレス板７
６に押圧部７４を有する50トンプレス機７２
（第３３図に示す押圧装置）の型枠７３内に上
記ボード状発泡スチレン樹脂成形品７５を入
れ、40Kg/cm²の圧力でボード状発泡スチレン樹
脂成形品７５を圧縮歪90％までＸ軸方向に圧縮
荷重をかけた後すぐに上面プレス板７６を上げ
てこの操作を連続して６回行つた。Ｘ軸方向に
圧縮後得られた発泡スチレン樹脂成形品の大き
さは、350mm×350mm×262mmで密度が14.5Kg/m³
であつた。で得られた圧縮前の発泡スチレン樹脂成形
品を電熱線切断機により切断して、350mm×350
mm×350mmの大きさのボード状発泡スチレン樹
脂成形品とし、型枠及び押圧部を有する50トン
プレス機の型枠内に上記ボード状発泡スチレン
樹脂成形品を入れ40Kg/cm²の圧力でボード状発
泡スチレン樹脂成形品を圧縮歪80％まで先ずＸ
軸方向に圧縮荷重をかけた後すぐに上面プレス
板を上げ、この操作を連続して３回行いさらに
ボード状発泡スチレン樹脂成形品のＺ軸方向面
にも前記条件で、同様の圧縮を行い、得られた
発泡スチレン樹脂成形品の大きさは、324mm×
350mm×324mmで、密度が13.6Kg/m³であつた。で得られた圧縮前の発泡スチレン樹脂成形
品を、と同様の大きさ、方法でＸ軸、Ｚ軸を
圧縮したものを次に同様の条件でＹ軸も圧縮を
行い、得られた発泡スチレン樹脂成形品の大き
さは、324mm×324mm×324mmで、密度が14.7Kg/
m³であつた。実施例６の及びで得た圧縮済の材料を用
いて本発明の発泡体に適用した本文記載の方法
で、気泡径ｙ、気泡形状ｙ／ｘ及びｙ／ｚ、Ｘ、
Ｚ及びＹ方向の破断伸び率Ex、Ez、Ey、Ｘ方向
とＹ方向の破断伸び率の比Ex／Ey及びＺ方向と
Ｙ方向の破断伸び率の比Ez／Ey及びＹ方向の水
蒸気透過率Pyを測定し、更に実施例４で使つた
すべての本文記載の評価特性について評価しその
結果と総合評価結果を第７表に示した。本発明の
発泡体の必要要件である、密度Ｄ、気泡径ｙ、気
泡形状ｙ／ｘ、ｙ／ｚ、三方向の破断伸び率Ex、
Ey、Ez三方向の破断伸び率の比Ex／Ey、Ez／
Ey及び水蒸気透過率Pyについて検討してみると、
本発明の発泡体の要件のいずれかが欠けているた
めに目的を達成していないことが分かる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図、第３図は本発明の発泡体粒子
構造の顕微鏡拡大（50倍）写真で、各々Ｘ軸方
向、Ｙ軸方向、Ｚ軸方向から見た粒子構造の代表
写真図、第４図は上記Ｘ、Ｙ、Ｚ軸方向及び各々
の気泡寸法の測定方向（ｘ、ｙ、ｚ）の表現の理
解を深める意味での概念図、第５図は、Ｙ軸方向
の気泡径ｙと本発明発泡体密度Ｄの関係を示すグ
ラフ、第６図は、Ｘ軸方向の破断伸び率ExとＺ
軸方向の破断伸び率Ezとの関係を示すグラフ、
第７図は、Ｙ軸方向の破断伸び率Eyに対するＸ
軸方向の破断伸び率Exの比Ex／EyとＹ軸方向の
破断伸び率Eyに対するＺ軸方向の破断伸び率Ez
の比Ez／Eyの関係を示すグラフ、第８図は、上
下前後に一対づつのロールから成る一軸方向に発
泡体を押圧する装置の原理図、第９図は、本発明
の発泡体を製造するのに用いた上下、前後に一対
づつのベルトによる狭持部から成る一軸方向に発
泡体を押圧する装置の原理図、第１０図は、素材
となる発泡体（気泡径0.6mm、伸び率Ex、Ezが
各々20％、16％）の気泡形状ｙ／ｘと最終発泡体
が示す水蒸気透過率Pyとの関係を示すグラフ、
第１１図は、素材発泡体の発泡成形後押圧加工
（伸び率Ex、Ezは各々20％、16％、製品厚さ25
mm）されるまでの経過日数と得られた発泡体が示
す水蒸気透過率Pyの関係を示すグラフ、第１２
図は素材発泡体の押圧加工までの同じ経過日数と
得られた発泡体のＸ軸方向破断伸び率Ex（機械的
圧縮率はＸ軸、Ｚ軸共に37％×１回）を発泡体厚
さ25mmと100mmで区分したグラフ、第１３図は押
圧加工前発泡体素材の厚みと加工による厚さの減
少量を加工装置による関連で示すグラフで△印は
第８図装置の製造例、〇印は第９図装置の製造
例、第１４図は第９図の加工装置の押圧距離と得
られた発泡体のＸ方向破断伸び率Exのバラツキ
（標準偏差）の関係を示すグラフ（機械内の圧縮
率20％、Ｘ軸方向破断伸び率≒20％、Ｚ軸方向の
破断伸び率≒16％）、第１５図は第１２図の装置
を用いて、出口側の狭持ベルト間での発泡体の圧
縮固定時間と得られる発泡体のＸ軸方向の破断伸
び率Exとの関係を示すグラフ（機械的圧縮率＝
37％、Ｚ軸方向の伸び率Ez＝20〜28％）、第１６
図は第９図の装置を用いた押圧加工順位（Ｘ軸が
先か後か）によるＺ軸方向破断伸び率Ezのバラ
ツキの変化を示すグラフ、第１７図は押出成形装
置から成形された発泡体の原板の形状と表皮を含
む不均一層を切削仕上した後との寸法関係を示す
概念図、第１８図〜第２１図までは、発泡体の性
能評価のためのサンプリング位置と寸法を示す図
で、第１８図は密度と圧縮強度用のもの、第１９
図は気泡径ｘ、ｙ、ｚ用のもの、第２０図は引張
強度と破断伸び率及びそれらのバラツキ用のも
の、第２１図は熱伝導率及び熱伝導率の経時変化
用のもの、第２２図は熱伝導率の経時変化特性を
評価するための加速吸湿させるための装置の原理
図、第２３図は水蒸気透過率Py測定用、第２４
図は発泡体の極低温抵抗性評価用パネル素材のサ
ンプリング位置と寸法を示す図で、第２５図は、
極低温抵抗性評価用パネルを示す図で、第２６図
と第２７図はパネルでの極低温抵抗性を評価する
ための装置の原理図で、第２６図は約マイナス
160℃のふん囲気でのテスト装置用、第２７図は
液体窒素中への浸漬テスト装置用を示し、第２８
図はパイプカバー成形性評価用及び熱成形用サン
プリング位置と寸法を示し、第２９図はパイプカ
バー押曲加工性評価用治具の原理図を示し、第３
０図はパイプカバー熱成形用固定治具の原理図を
示し、第３１図はパイプカバー極低温配管施工テ
ストの施工断面の一例図を示し、第３２図はパイ
プカバー極低温配管施工テスト装置の原理図と施
工配管長さ方向断面を示す図で、第３３図は上下
方向に作動する圧縮加工機の原理を示す図であ
る。１…入口側上部駆動ロール、２…入口側下部駆
動ロール、３…出口側上部駆動ロール、４…出口
側下部駆動ロール、５，６…挾圧装置、７…未加
工発泡板、８…押圧加工済発泡板、９…入口側上
部ベルト式挾持体、１０…入口側下部ベルト式挾
持体、１１…出口側上部ベルト式挾持体、１２…
出口側下部ベルト式挾持体、１３，１４…挾圧装
置、１５，１６，１７，１８；補助ロール群、１
９，２０，２１，２２；挾持用ベルト、２３…未
加工発泡板、２４…押圧加工済発泡板、２５…断
熱材、２６…容器、２７…温度調節機、２８…
水、２９…試験片、３０…パツキン、３１，３
２；循環水出、入口、３３…冷却板、３４…極低
温抵抗性試験パネル、３５…試験発泡体、３６…
ウレタン系極低温用接着剤層、３７，３８；合
板、３９…極低温槽、４０…液体窒素ボンベ、４
１…液体窒素配管、４２…流量自動調節弁、４３
…液体窒素噴出ノズル、４４…有孔ジヤマ板、４
５…温度計、４６…窒素ガス排出口、４７…断熱
材、４８…液体窒素浸漬試験装置、４９…深底ト
レー、５０…液体窒素、５１…液体窒素導入弁、
５２…鉄製重錘、５３…パイプカバー加工性評価
用試験片、５４…ステンレス304製パイプ、５５
…亜鉛メツキ鉄板、５６…押曲げた試験発泡体、
５７…緊張用鉄製バンド、５８，５９…成形用パ
イプと成形体のすき間、６０…パイプ施工断面構
造体、６１，６２…第１層用１／２円弧成形パイ
プカバー、６３…長さ方向目地部、６４，６５…
第２層用１／２円弧成形パイプカバー、６６…防
湿層、６７…極低温実用配管試験装置、６８…液
体窒素排出弁、６９…円周方向目地部、７０…仕
切フランジ、７１…パイプカバーと仕切フランジ
部の接着剤層、７２…50トンプレス機、７３…型
枠、７４…押圧部、７５…ビーズ製ボード状発泡
スチレン樹脂成型品、７６…上面プレス板、７７
…下面プレス板。

Claims

【特許請求の範囲】１気泡壁にシワを有した独立気泡構造の直方体
様の発泡体であつて、該気泡を互に直交する三軸
（Ｘ、Ｙ、Ｚ軸）方向に測定した各々の平均気泡
径（ｘ、ｙ、ｚ）〔mm〕が、該発泡体密度(D)〔Kg/
m³〕（約20〜100Kg/m³）との間で、0.05ｙ1.0
〔mm〕、ｙ／ｘ1.05、ｙ／ｚ1.05の範囲におい
て（−75log ｙ＋55）Ｄ（−5log ｙ＋20）の関係を満し、Ｙ軸方向の水蒸気透過率Py〔g/
m²・hr〕が1.5以下の値を満し、更にこの発泡体
をＸ、Ｙ、Ｚの軸方向に各々引伸ばしたときに、
各々の方向の破断伸び率Ex、Ey、Zy〔％〕の間
に60Ex８、60Ez８の範囲において
（8Ex−56）Ez（１／８Ex＋７）かつ（90− Ex）Ez但し8.3＞Ex／Ey＞1.8、8.3＞Ez／Ey＞1.8かつEx＋Ey＜12Eyの関係の伸び特性を有すること
を特徴とする合成樹脂発泡体。