JPH0236709B2 - - Google Patents
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Description
本発明は、異方性の溶融物生成重合体に由来す
るフイラメントからの、高引張り強度、高溶融
点、寸法安定性の不織シートに関する。 合成有機フイラメントの自己結合した不織シー
トを種々の方法で製造することは公知である。こ
のシートは連続フイラメント又はステープル繊維
から製造することができる。 従来技術において、自己結合したシートは、分
子的に配向したフイラメントを、ランダムに又は
方向を決めた繊維の方向に捕集表面へ配置するこ
とによつて作られる。次いでこのフイラメント
を、短期間熱及び圧力の適用により及び接着剤又
は結合剤を用いずにフイラメントの交叉点で一緒
に結合する。Levyの米国特許第3276944号はこれ
らの方法の代表である。他の方法は、Mallonee
らの米国特許第3516900号における如く結合を活
性化する揮発性の溶媒を用いることである。自己
結合したシートは、その性質がフイラメントの性
質に近く、一方樹脂で結合したシートが普通繊維
よりも非常に貧弱である樹脂の性質に依存しがち
であるから、樹脂で結合したシートよりも利点を
有する。これらの従来の技術の自己結合したシー
トの強度は熱加圧又は溶媒結合工程の終了時に十
分に発現される。これらの従来法の結合法は、光
学的に異方性の重合体溶融物からの、熱で強化し
たフイラメントから本質的になるシートの最高シ
ート強度を発現させるのに不適当である。 特開昭53／103068号は光学的に異方性の溶融重
合体からの繊維質構造体を開示している。この構
造体は、気体又は他の発泡剤を含有する溶融物
を、フイルム形成における如きスリツトから、好
ましくは３：１〜100：１のドラフト比で押出し、
これによつて圧力の解放時に機械方向に無数の不
連続な亀裂を有する裂け目のあるフイルムを形成
することによつて製造される。得られるシート
は、フイルムの大表面積によつて相互に連続され
たフイルム様断面を有する繊維質要素を含有して
いてよく、そしてフイラメントの交叉点の結合が
ないという点で本発明の自己結合したシートと異
なつている。このシートの引張り性は非常に方向
性があり、機械方向において最良で、それに交わ
る方向において貧弱である。上述の特開昭はシー
トが熱処理によつて強化できることを開示してい
る。 本発明の生成物は、光学的に異方性の溶融物生
成重合体からのフイラメントからなり、このフイ
ラメントがシートの平面内において多方向に配置
され且つ複数の交叉点において自己結合し、結合
点間のフイラメントが実質的に変形しておらず、
繊維質シートが少くとも一方向において少くとも
1.0N／cmｇ／m2、好ましくは少くとも2.0N／
cmｇ／m2を有し且つその方向に対して垂直の方
向においてその方向の強度の少くとも25％、好ま
しくは少くとも50％である引張り強度を有する強
くて、寸法安定性の高溶融点の不織繊維質シート
である。 本発明の方法は、(1)光学的に異方性の溶融物生
成重合体から複数のフイラメントを溶融紡糸し；
(2)フイラメントが交叉点での接触を除いて実質的
に分離し且つウエツブの平面内において多方向に
配置されるように、フイラメントを弛んだウエツ
ブの形で捕集表面上に沈積し；(3)このウエツブ
を、交叉点でのフイラメントの実質的な変形を避
けながら、フイラメントを交叉点で溶融するのに
十分の圧力、温度及び時間において熱加圧し、そ
して(4)この熱加圧したウエツブから圧力を解除
し、そしてこれをパージした不活性な雰囲気中に
おいて、フイラメントの流動温度以下の温度にお
いて、シートの引張り強度を少くとも25％、好ま
しくは少くとも50％だけ増大させるのに十分な時
間加熱する、ことからなる方法である。 本発明は、光学的に異方性の溶融物生成重合体
から溶融紡糸したフイラメントの、結合した、熱
強化された寸法安定性の不織シート及びその製造
法を提供する。このシートは、その高モジユラ
ス、強度、寸法安定性及び高耐熱性のために、屋
根材料における物質として特に有用である。 フイラメントの交叉点での接触を除いて互いに
良く分離した合成重合体フイラメントの溶融紡糸
法及びその不織ウエツブの配置法は十分公知であ
り、本発明の方法において利用することができ
る。そのような技術は特許文献、例えば米国特許
第3338992号に記述されている。フイラメントの
分離は、Disabato及びOwens（米国特許第
3163753号）又はKinney（米国特許第4233014号）
の装置を用いて静電的に荷電することにより域い
は種々の他の技術のいずれかにより達成できる。
同業者には明らかなように、分離したフイラメン
トは、均一な基体重量のシートを与えるように、
捕集支持体上に配置すべきである。シートの平面
内のフイラメントの方向性は意図する最終用途に
適当であるべきである。 本発明のウエツブを製造するための方法に用い
るフイラメントは光学的に異方性の溶融物生成重
合体から溶融紡糸される。そのような重合体の多
くの群は、上述の特公昭53／103068号及び米国特
許第4183895号に、また多くの他の米国特許、例
えば米国特許第4118372号、第4048148号、第
4256624号、第4161470号、第4219461号、第
4232144号、第4181792号及び第4245084号に記述
されている。これらは芳香族又は脂環族ポリエス
テル、ポリチオールエステル、芳香族ポリアゾメ
チンなどを含む。一般に光学的に異方性の溶融物
生成重合体から紡糸される繊維が有用であるけれ
ど、好適な組成物は10dN／tex、好ましくは
20dN／tex、最も好ましくは30dN／texに強化で
きるものである。これらは、 ポリ（クロル１，４−フエニレンテレフタレー
ト／２，６−ナフトエート）（70／30）、ポリ（ク
ロル１，４−フエニレンテレフタレート／２，６
−ナフタレート）（70／30）、ポリ（１−オキシ−
４−ベンゾイル／２−オキシ−６−ナフトイル）、 ポリ（ニトリロ−２−メチル−１，４−フエニ
レンニトリロメチリジン−１，４−フエニレンメ
チリジン）、 ポリ（１−オキシ−４−ベンゾイル／１，４−
フエニレンイソフタレート） などを含む。 重合体は上記参考文献に記述されているように
溶融紡糸される。ウエツブとしての捕集表面上へ
の紡糸及び配置を、連続フイラメントに対して非
常に好適である単一操作として行なうことは必ず
しも必要でない。他に熱加圧工程に先立つウエツ
ブ中のフイラメントは公知の方法によつて支持
体、例えば移動ベルト上に配置されたステープル
繊維の形であつてよい。この具体例において、溶
融紡糸されたフイラメントは、弛んだウエツブと
して配置し、そして熱加圧する前にステープル繊
維に変えられる。単一の繊維の組成物或いは２種
又はそれ以上の異方性の溶融物生成繊維の組成物
は使用することができる。 シートの基本重量は15ｇ／m2程度又はそれ以下
であつてよい；しかしながら特にシートに複合材
料のための樹脂を含浸される場合及び大きい硬度
を必要とする場合、それより大きい基本重量、例
えば300ｇ／m2が有用である。厚い構造体に対し
ては、多くの層を積層することができる。一般に
シートの基本重量は15〜300ｇ／m2、好ましくは
15〜100ｇ／m2の範囲に入るであろう。 フイラメントの方向性は、シートの平面におけ
る相対的引張り強度を支配する。有用なシート
は、少くとも一方向において少くとも1.0N／
cm／ｇ／m2、好ましくは少くとも2.0N／cm／
ｇ／cm2の引張り強度及びその方向に対して垂直
の方向においてその方向の引張り強度の少くとも
25％、好ましくは少くとも50％の引張り強度を有
する。フイラメントの方向性は、シートの平面内
のすべての方向において殆んど等しい引張り強度
を有する本質的にランダムなシートを提供するよ
うに変化させることができる。 一度フイラメントの合体物を弛んだウエツブの
形で配置した時、これを熱強化する前に熱加圧す
る。これは例えばウエツブをプレート間で熱加圧
することにより或いはウエツブを熱カレンダーロ
ールのニツプ中を通過させることにより達成する
ことができる。シートはロール間で加圧する直前
に熱気体で予加熱してよく、或いは圧力はシート
の各面に異なる圧力をかけることにより熱気体自
体で与えてもよい。所望により、圧力はシート表
面の意図する部分に対して、例えばその範囲の引
張り強度を高めるように適用してもよい。この場
合、結合はその区域においてだけ効果的に起こ
る。同業者には良く理解できるように、時間―温
度―圧力の関係が存在する。即ち熱加圧中の結合
は、低温及び高圧で、またその逆で達成すること
ができる。いずれかの場合において、熱加圧中の
条件は、シートを溶融させない、好ましくはフイ
ラメントを不本意に変形させないでフイラメント
の交叉点で結合が起こるようなものであるべきで
ある。即ちフイラメントは、結合点間の長さに沿
つて均一な断面を有すべきであり、結合点間でそ
の合体性（元々の形及び寸法）を有すべきであ
る。熱加圧中の温度は繊維の粘着温度に近い又は
それを越えるべきである。これは、R.G.Beaman
及びF.B.Cramer，J.Poly.Sci.，V.21，228（1956）
の方法により、繊維テツクス（tex）の32％に等
しいｇ数での繊維の伸張において簡便に測定され
る。熱加圧中の温度は、適当な結合を達成するた
めに繊維の粘着温度付近又はそれより高くあるべ
きであるが、フイラメントを溶融させ、多くの重
合体を流動させるほど高くてはならない。この工
程中、温度は重合体の流動温度以下の温度での繊
維の粘着温度より10〜40℃高い温度に維持するこ
とが好適である。適当な結合には、少くとも
7kPa、好ましくは少くとも70kPaのゲージ圧が
必要である。更に好ましくは、最適な結果を達成
するためには、140〜700kPaの圧力が用いられ
る。これらの圧力及び温度条件は、一般に１秒な
いし10分間、即ち繊維をプレート、ロール又は熱
気体の温度にもつていくのに十分な時間保持され
よう。熱加圧に対する条件は、交叉点における繊
維の同一性が失なわれるほど苛酷であつてはなら
ない。 熱加圧に続いて、シートを熱強化する。これは
ウエツブを熱加圧するために用いた圧力を解除
し、シートを繊維に対して不活性な雰囲気中、例
えば窒素又は二酸化炭素のような非酸化性気体又
は炭化水素混合物中において或いは真空下に、少
くとも100℃、好ましくは200〜400℃の昇温下で
あるが、フイラメントの流動点以下の温度に、結
合させたシートの引張り強度を25〜50％又はそれ
以上増加させるのに十分な期間加熱することを含
む。しばしば熱強化に対する最適な温度及び熱処
理時間はシートをなす重合体フイラメントの種類
に依存する。異方性の溶融物生成重合体からのフ
イルムを強化するための熱処理法は技術的に十分
公知でない。これは米国特許第4183895号及び多
くの特許文献に教示されている。熱加圧したシー
トを加熱した場合、強化されたフイラメントが得
られる。即ち熱加圧時に生成する結合は強化さ
れ、その結果高強度シートが生成すると思われ
る。そのようなシートは試験中の最高負荷におい
て、普通2.5％以上、好ましくは4.5％以上の望ま
しい高伸張も有する。 異方性の溶融物形成重合体から溶融紡糸される
フイラメントは熱強化状態におけるよりも紡糸し
たままの状態において低い流動温度を有する。即
ち紡糸したままのフイラメントの、熱加圧工程中
における交叉点での結合は、熱処理した場合に可
能なよりも容易に且つ低温度及び圧力で起こる。 本発明の熱強化したシートは200℃以下で溶融
しない。好適なシートは250゜以下で溶融しない。 本発明の生成物の際だつた性質は、それが使用
中の極端な温度サイクルに耐えうる熱的及び寸法
の安定性を有するが故に該生成物を屋根材料の基
材として有用ならしめる。これらの同一の性質は
本生成物を構造的織物用に有用なものとする。 定 義 「寸法安定性」とは、０〜250℃の範囲内で測
定したとき、シートの熱的収縮が100℃当り２％
以下、好ましくは１％以下であることを意味す
る。 「繊維に対して不活性」とは、達成しうる強度
をかなり制限する酸化の如き致命的な反応が起こ
らないことを意味する。 「実質的に分離した」とは、隣り合うフイラメ
ントが交叉点においてのみ接触し、その長さの長
い部分で接触しないことを意味する。 「流動温度」とは、重合体及び繊維の双方に対
し、米国特許第4183895号、第11欄、第６〜10行
に定義されている。 試験法 シートの引張り強度、モジユラス及び伸張は
ASTM法第D1682号−切断ストリツプ試験1Cで
決定した。最初に不織シートを少くとも16時間、
21℃及び相対湿度65％において調整し、次いで同
一条件で試験した。試験すべき各シートからいく
つかの長方形のストリツプ2.54cm×15.2cmを切り
取つた。このストリツプを、ネオプレン合成ゴム
の面を含む巾5.1cmのジヨウを有するInstron引張
り試験機で切断した。最初のゲージの長さは5.1
cmであつた。緊張速度は一定の50％／分であつ
た。伸張は元のゲージの長さに基づく最高負荷で
の増加％である。引張り強度及びモジユラスはニ
ユートン（Ｎ）／cmを平均のシート基本重量ｇ／
m2で割つたＮ／cmｇ／m2の単位で報告する。こ
の報告される値は少くとも３回の切断の平均であ
る。ゲージの長さ（5.1cm）は結合及びフイラメ
ントの強度の尺度とするのに十分な長さであると
思われる。 フイラメント及び多フイラメントヤーンの引張
り強度、モジユラス及び伸張はMorganの米国特
許第3827998号におけるように決定した。この試
験に先立つて、フイラメント及びヤーンを16時
間、21℃及び相対湿度65％で調整した。単フイラ
メント及び多フイラメントヤーンに対する引張り
強度及びモジユラスをdN／taxで報告する。 シートのタン引き裂き（tongue tear）は、
ASTM法第D2261号に従い、21℃及び相対湿度
65％で少くとも16時間調整した巾5.1cm×長さ5.7
cmの長方形の試料について測定した。最初のゲー
ジ長は2.54cmであつた。長さ2.54cmのスリツト
を、短い方の端の中心で始めて、試料の長さ方向
で切断した。切断に沿つて引き裂きを継続するた
めに必要とされるピーク負荷を測定した。ピーク
負荷は、少くとも３つの試料に関して、ネオプレ
ンの面を有する巾5.1cmのジヨウを備えたInstron
引張り試験機により、1200％／分の一定の引張速
度で決定した。この平均のピーク負荷は、ニユー
トン（Ｎ）を平均基本重量で割つたＮｇ／m2の
単位で報告した。 基本重量は与えられた試験における試料の重量
の平均であり、ｇ／m2で報告される。 圧力。シートの熱加圧で報告するすべての圧力
はkPaゲージ圧で示す。 実施例 １ フエニルヒドロキノン（PHQ）ジアセテート、
レゾルシノール（RQ）ジアセテート（RQ）
ジアセテート及びテレフタル酸（Ｔ）に由来す
るポリエステルからの不織シート Payetの米国特許第4159365号を用いることに
より、フエニルヒドロキノン（PHQ）ジアセテ
ート、レゾルシノール（RQ）ジアセテート、及
びテレフタル酸（Ｔ）から、重合体中の成分のモ
ル％で表わして組成PHQ／RQ／Ｔ（47.5／2.5／
50）を有するポリエステルを製造した。この重合
体は光学的異方性溶融物を生成した。紡糸状態で
の強靭性4.8dN／tex、破断伸張1.4％及び初期モ
ジユラス388dN／texを有する34本のフイラメン
トのヤーン（0.5tex／フイラメント）を375℃で
溶融紡糸した。溶融紡糸したヤーンを、それが紡
糸口金から出てきた後、ゴムからなる表面を有す
る３つの連続した回転シリンダー上にこすりつけ
て接触させながら下降させることによつて摩擦静
電的に荷電した。この荷電した連続フイラメント
は、３番目の回転シリンダーから、前進ロールを
回つて空気ジエツトへ通過した。この空気ジエツ
トは電気的に接地された針金のスクリーンからな
る捕集表面までヤーンを下降前進させるのに役立
つた。ポリテトラフルオルエチレンで覆つた一片
のガラス繊維シート（0.3m×0.3m平方）を試料
を集めるためにスクリーン上に置いた。紡糸、荷
電及び捕集装置は、Kinneyの米国特許第3338992
号第２図に開示されたものと同様であつた。フイ
ラメントを、捕集表面に到達したとき良く分離
し、捕集表面においてランダムな方向に均一に配
置した。捕集されたウエツブの均一性は、捕集表
面を動かして、配置列を、フイラメントの前進速
度よりも非常に遅い速度で表面を、横切らせるこ
とによつて更に改善することができた。層の完成
後、第２の横方向の動きは他の層に第１の層にお
けるものに対する垂直の列を与える。層への配列
は第１表に示す基本重量を与えるまで続けられ
る。 被覆されたガラス繊維のシート上に集められた
弛いウエツブに水／エタノールの50／50容量％中
ヨウ化カリウムの0.5％溶液を噴霧し、乾燥し、
次いで第２の被覆されたガラス繊維のシート
（0.3m×0.3m平方）で覆い、端を切り取つた。得
られたサンドウイツチ構造体を水圧機の熱プレー
ト（280℃）間に置き、172kPaの圧力を６分間適
用した。得られたウエツブを加圧機から取り出
し、窒素でパージした雰囲気の炉内において機械
的圧力をかけずに、スクリーン支持体上で次の露
呈時間及び温度のスケジユールに従つて熱処理し
た： 室温〜200℃、２時間 200℃〜302℃、７時間 302℃、6.7時間。 熱処理した不織シートの性質を第１表に示す。 このシートから、互いに垂直の２つの方向の
各々において３つの試料を切断した。表では、こ
れらの方向をＸ及びＹとして示す。顕微鏡での検
査によれば、熱処理した不織ウエツブは交叉点に
おいて結合しているが、交叉点間ではフイラメン
トがその同一性を保持していることがわかつた。
フイラメントをシートの端から除去することがで
きた。除去したフイラメントの平均の引張り性
（３回の切断、ゲージ長2.54cm）も第１表に示す。 更なる溶融紡糸したヤーンを、ヨウ化カリウム
の使用を含めて不織シートに対するものと同一の
条件により、窒素でパージした雰囲気中で熱処理
した。紡糸したままの及び熱処理後のヤーンの性
質を第１表に示す。 第１表において、Ｘ及びＹ方向のシートの引張
り強度は両方共際だつており、1.0N／cmｇ／
cm2より十分上だつた。熱強化の前後におけるシー
トの端から取つたフイラメント、シートの熱処理
中に大きな強靭性の増加（440％の増加）を示し
た。引張り性の増加は、独立に処理したヤーンで
得られるものと同様であつた。第１表のデータ
は、熱強化が結合したシートにおいてでさえ達成
できること、また結合が繊維の引張り性に致命的
に影響しないことを示す。
るフイラメントからの、高引張り強度、高溶融
点、寸法安定性の不織シートに関する。 合成有機フイラメントの自己結合した不織シー
トを種々の方法で製造することは公知である。こ
のシートは連続フイラメント又はステープル繊維
から製造することができる。 従来技術において、自己結合したシートは、分
子的に配向したフイラメントを、ランダムに又は
方向を決めた繊維の方向に捕集表面へ配置するこ
とによつて作られる。次いでこのフイラメント
を、短期間熱及び圧力の適用により及び接着剤又
は結合剤を用いずにフイラメントの交叉点で一緒
に結合する。Levyの米国特許第3276944号はこれ
らの方法の代表である。他の方法は、Mallonee
らの米国特許第3516900号における如く結合を活
性化する揮発性の溶媒を用いることである。自己
結合したシートは、その性質がフイラメントの性
質に近く、一方樹脂で結合したシートが普通繊維
よりも非常に貧弱である樹脂の性質に依存しがち
であるから、樹脂で結合したシートよりも利点を
有する。これらの従来の技術の自己結合したシー
トの強度は熱加圧又は溶媒結合工程の終了時に十
分に発現される。これらの従来法の結合法は、光
学的に異方性の重合体溶融物からの、熱で強化し
たフイラメントから本質的になるシートの最高シ
ート強度を発現させるのに不適当である。 特開昭53／103068号は光学的に異方性の溶融重
合体からの繊維質構造体を開示している。この構
造体は、気体又は他の発泡剤を含有する溶融物
を、フイルム形成における如きスリツトから、好
ましくは３：１〜100：１のドラフト比で押出し、
これによつて圧力の解放時に機械方向に無数の不
連続な亀裂を有する裂け目のあるフイルムを形成
することによつて製造される。得られるシート
は、フイルムの大表面積によつて相互に連続され
たフイルム様断面を有する繊維質要素を含有して
いてよく、そしてフイラメントの交叉点の結合が
ないという点で本発明の自己結合したシートと異
なつている。このシートの引張り性は非常に方向
性があり、機械方向において最良で、それに交わ
る方向において貧弱である。上述の特開昭はシー
トが熱処理によつて強化できることを開示してい
る。 本発明の生成物は、光学的に異方性の溶融物生
成重合体からのフイラメントからなり、このフイ
ラメントがシートの平面内において多方向に配置
され且つ複数の交叉点において自己結合し、結合
点間のフイラメントが実質的に変形しておらず、
繊維質シートが少くとも一方向において少くとも
1.0N／cmｇ／m2、好ましくは少くとも2.0N／
cmｇ／m2を有し且つその方向に対して垂直の方
向においてその方向の強度の少くとも25％、好ま
しくは少くとも50％である引張り強度を有する強
くて、寸法安定性の高溶融点の不織繊維質シート
である。 本発明の方法は、(1)光学的に異方性の溶融物生
成重合体から複数のフイラメントを溶融紡糸し；
(2)フイラメントが交叉点での接触を除いて実質的
に分離し且つウエツブの平面内において多方向に
配置されるように、フイラメントを弛んだウエツ
ブの形で捕集表面上に沈積し；(3)このウエツブ
を、交叉点でのフイラメントの実質的な変形を避
けながら、フイラメントを交叉点で溶融するのに
十分の圧力、温度及び時間において熱加圧し、そ
して(4)この熱加圧したウエツブから圧力を解除
し、そしてこれをパージした不活性な雰囲気中に
おいて、フイラメントの流動温度以下の温度にお
いて、シートの引張り強度を少くとも25％、好ま
しくは少くとも50％だけ増大させるのに十分な時
間加熱する、ことからなる方法である。 本発明は、光学的に異方性の溶融物生成重合体
から溶融紡糸したフイラメントの、結合した、熱
強化された寸法安定性の不織シート及びその製造
法を提供する。このシートは、その高モジユラ
ス、強度、寸法安定性及び高耐熱性のために、屋
根材料における物質として特に有用である。 フイラメントの交叉点での接触を除いて互いに
良く分離した合成重合体フイラメントの溶融紡糸
法及びその不織ウエツブの配置法は十分公知であ
り、本発明の方法において利用することができ
る。そのような技術は特許文献、例えば米国特許
第3338992号に記述されている。フイラメントの
分離は、Disabato及びOwens（米国特許第
3163753号）又はKinney（米国特許第4233014号）
の装置を用いて静電的に荷電することにより域い
は種々の他の技術のいずれかにより達成できる。
同業者には明らかなように、分離したフイラメン
トは、均一な基体重量のシートを与えるように、
捕集支持体上に配置すべきである。シートの平面
内のフイラメントの方向性は意図する最終用途に
適当であるべきである。 本発明のウエツブを製造するための方法に用い
るフイラメントは光学的に異方性の溶融物生成重
合体から溶融紡糸される。そのような重合体の多
くの群は、上述の特公昭53／103068号及び米国特
許第4183895号に、また多くの他の米国特許、例
えば米国特許第4118372号、第4048148号、第
4256624号、第4161470号、第4219461号、第
4232144号、第4181792号及び第4245084号に記述
されている。これらは芳香族又は脂環族ポリエス
テル、ポリチオールエステル、芳香族ポリアゾメ
チンなどを含む。一般に光学的に異方性の溶融物
生成重合体から紡糸される繊維が有用であるけれ
ど、好適な組成物は10dN／tex、好ましくは
20dN／tex、最も好ましくは30dN／texに強化で
きるものである。これらは、 ポリ（クロル１，４−フエニレンテレフタレー
ト／２，６−ナフトエート）（70／30）、ポリ（ク
ロル１，４−フエニレンテレフタレート／２，６
−ナフタレート）（70／30）、ポリ（１−オキシ−
４−ベンゾイル／２−オキシ−６−ナフトイル）、 ポリ（ニトリロ−２−メチル−１，４−フエニ
レンニトリロメチリジン−１，４−フエニレンメ
チリジン）、 ポリ（１−オキシ−４−ベンゾイル／１，４−
フエニレンイソフタレート） などを含む。 重合体は上記参考文献に記述されているように
溶融紡糸される。ウエツブとしての捕集表面上へ
の紡糸及び配置を、連続フイラメントに対して非
常に好適である単一操作として行なうことは必ず
しも必要でない。他に熱加圧工程に先立つウエツ
ブ中のフイラメントは公知の方法によつて支持
体、例えば移動ベルト上に配置されたステープル
繊維の形であつてよい。この具体例において、溶
融紡糸されたフイラメントは、弛んだウエツブと
して配置し、そして熱加圧する前にステープル繊
維に変えられる。単一の繊維の組成物或いは２種
又はそれ以上の異方性の溶融物生成繊維の組成物
は使用することができる。 シートの基本重量は15ｇ／m2程度又はそれ以下
であつてよい；しかしながら特にシートに複合材
料のための樹脂を含浸される場合及び大きい硬度
を必要とする場合、それより大きい基本重量、例
えば300ｇ／m2が有用である。厚い構造体に対し
ては、多くの層を積層することができる。一般に
シートの基本重量は15〜300ｇ／m2、好ましくは
15〜100ｇ／m2の範囲に入るであろう。 フイラメントの方向性は、シートの平面におけ
る相対的引張り強度を支配する。有用なシート
は、少くとも一方向において少くとも1.0N／
cm／ｇ／m2、好ましくは少くとも2.0N／cm／
ｇ／cm2の引張り強度及びその方向に対して垂直
の方向においてその方向の引張り強度の少くとも
25％、好ましくは少くとも50％の引張り強度を有
する。フイラメントの方向性は、シートの平面内
のすべての方向において殆んど等しい引張り強度
を有する本質的にランダムなシートを提供するよ
うに変化させることができる。 一度フイラメントの合体物を弛んだウエツブの
形で配置した時、これを熱強化する前に熱加圧す
る。これは例えばウエツブをプレート間で熱加圧
することにより或いはウエツブを熱カレンダーロ
ールのニツプ中を通過させることにより達成する
ことができる。シートはロール間で加圧する直前
に熱気体で予加熱してよく、或いは圧力はシート
の各面に異なる圧力をかけることにより熱気体自
体で与えてもよい。所望により、圧力はシート表
面の意図する部分に対して、例えばその範囲の引
張り強度を高めるように適用してもよい。この場
合、結合はその区域においてだけ効果的に起こ
る。同業者には良く理解できるように、時間―温
度―圧力の関係が存在する。即ち熱加圧中の結合
は、低温及び高圧で、またその逆で達成すること
ができる。いずれかの場合において、熱加圧中の
条件は、シートを溶融させない、好ましくはフイ
ラメントを不本意に変形させないでフイラメント
の交叉点で結合が起こるようなものであるべきで
ある。即ちフイラメントは、結合点間の長さに沿
つて均一な断面を有すべきであり、結合点間でそ
の合体性（元々の形及び寸法）を有すべきであ
る。熱加圧中の温度は繊維の粘着温度に近い又は
それを越えるべきである。これは、R.G.Beaman
及びF.B.Cramer，J.Poly.Sci.，V.21，228（1956）
の方法により、繊維テツクス（tex）の32％に等
しいｇ数での繊維の伸張において簡便に測定され
る。熱加圧中の温度は、適当な結合を達成するた
めに繊維の粘着温度付近又はそれより高くあるべ
きであるが、フイラメントを溶融させ、多くの重
合体を流動させるほど高くてはならない。この工
程中、温度は重合体の流動温度以下の温度での繊
維の粘着温度より10〜40℃高い温度に維持するこ
とが好適である。適当な結合には、少くとも
7kPa、好ましくは少くとも70kPaのゲージ圧が
必要である。更に好ましくは、最適な結果を達成
するためには、140〜700kPaの圧力が用いられ
る。これらの圧力及び温度条件は、一般に１秒な
いし10分間、即ち繊維をプレート、ロール又は熱
気体の温度にもつていくのに十分な時間保持され
よう。熱加圧に対する条件は、交叉点における繊
維の同一性が失なわれるほど苛酷であつてはなら
ない。 熱加圧に続いて、シートを熱強化する。これは
ウエツブを熱加圧するために用いた圧力を解除
し、シートを繊維に対して不活性な雰囲気中、例
えば窒素又は二酸化炭素のような非酸化性気体又
は炭化水素混合物中において或いは真空下に、少
くとも100℃、好ましくは200〜400℃の昇温下で
あるが、フイラメントの流動点以下の温度に、結
合させたシートの引張り強度を25〜50％又はそれ
以上増加させるのに十分な期間加熱することを含
む。しばしば熱強化に対する最適な温度及び熱処
理時間はシートをなす重合体フイラメントの種類
に依存する。異方性の溶融物生成重合体からのフ
イルムを強化するための熱処理法は技術的に十分
公知でない。これは米国特許第4183895号及び多
くの特許文献に教示されている。熱加圧したシー
トを加熱した場合、強化されたフイラメントが得
られる。即ち熱加圧時に生成する結合は強化さ
れ、その結果高強度シートが生成すると思われ
る。そのようなシートは試験中の最高負荷におい
て、普通2.5％以上、好ましくは4.5％以上の望ま
しい高伸張も有する。 異方性の溶融物形成重合体から溶融紡糸される
フイラメントは熱強化状態におけるよりも紡糸し
たままの状態において低い流動温度を有する。即
ち紡糸したままのフイラメントの、熱加圧工程中
における交叉点での結合は、熱処理した場合に可
能なよりも容易に且つ低温度及び圧力で起こる。 本発明の熱強化したシートは200℃以下で溶融
しない。好適なシートは250゜以下で溶融しない。 本発明の生成物の際だつた性質は、それが使用
中の極端な温度サイクルに耐えうる熱的及び寸法
の安定性を有するが故に該生成物を屋根材料の基
材として有用ならしめる。これらの同一の性質は
本生成物を構造的織物用に有用なものとする。 定 義 「寸法安定性」とは、０〜250℃の範囲内で測
定したとき、シートの熱的収縮が100℃当り２％
以下、好ましくは１％以下であることを意味す
る。 「繊維に対して不活性」とは、達成しうる強度
をかなり制限する酸化の如き致命的な反応が起こ
らないことを意味する。 「実質的に分離した」とは、隣り合うフイラメ
ントが交叉点においてのみ接触し、その長さの長
い部分で接触しないことを意味する。 「流動温度」とは、重合体及び繊維の双方に対
し、米国特許第4183895号、第11欄、第６〜10行
に定義されている。 試験法 シートの引張り強度、モジユラス及び伸張は
ASTM法第D1682号−切断ストリツプ試験1Cで
決定した。最初に不織シートを少くとも16時間、
21℃及び相対湿度65％において調整し、次いで同
一条件で試験した。試験すべき各シートからいく
つかの長方形のストリツプ2.54cm×15.2cmを切り
取つた。このストリツプを、ネオプレン合成ゴム
の面を含む巾5.1cmのジヨウを有するInstron引張
り試験機で切断した。最初のゲージの長さは5.1
cmであつた。緊張速度は一定の50％／分であつ
た。伸張は元のゲージの長さに基づく最高負荷で
の増加％である。引張り強度及びモジユラスはニ
ユートン（Ｎ）／cmを平均のシート基本重量ｇ／
m2で割つたＮ／cmｇ／m2の単位で報告する。こ
の報告される値は少くとも３回の切断の平均であ
る。ゲージの長さ（5.1cm）は結合及びフイラメ
ントの強度の尺度とするのに十分な長さであると
思われる。 フイラメント及び多フイラメントヤーンの引張
り強度、モジユラス及び伸張はMorganの米国特
許第3827998号におけるように決定した。この試
験に先立つて、フイラメント及びヤーンを16時
間、21℃及び相対湿度65％で調整した。単フイラ
メント及び多フイラメントヤーンに対する引張り
強度及びモジユラスをdN／taxで報告する。 シートのタン引き裂き（tongue tear）は、
ASTM法第D2261号に従い、21℃及び相対湿度
65％で少くとも16時間調整した巾5.1cm×長さ5.7
cmの長方形の試料について測定した。最初のゲー
ジ長は2.54cmであつた。長さ2.54cmのスリツト
を、短い方の端の中心で始めて、試料の長さ方向
で切断した。切断に沿つて引き裂きを継続するた
めに必要とされるピーク負荷を測定した。ピーク
負荷は、少くとも３つの試料に関して、ネオプレ
ンの面を有する巾5.1cmのジヨウを備えたInstron
引張り試験機により、1200％／分の一定の引張速
度で決定した。この平均のピーク負荷は、ニユー
トン（Ｎ）を平均基本重量で割つたＮｇ／m2の
単位で報告した。 基本重量は与えられた試験における試料の重量
の平均であり、ｇ／m2で報告される。 圧力。シートの熱加圧で報告するすべての圧力
はkPaゲージ圧で示す。 実施例 １ フエニルヒドロキノン（PHQ）ジアセテート、
レゾルシノール（RQ）ジアセテート（RQ）
ジアセテート及びテレフタル酸（Ｔ）に由来す
るポリエステルからの不織シート Payetの米国特許第4159365号を用いることに
より、フエニルヒドロキノン（PHQ）ジアセテ
ート、レゾルシノール（RQ）ジアセテート、及
びテレフタル酸（Ｔ）から、重合体中の成分のモ
ル％で表わして組成PHQ／RQ／Ｔ（47.5／2.5／
50）を有するポリエステルを製造した。この重合
体は光学的異方性溶融物を生成した。紡糸状態で
の強靭性4.8dN／tex、破断伸張1.4％及び初期モ
ジユラス388dN／texを有する34本のフイラメン
トのヤーン（0.5tex／フイラメント）を375℃で
溶融紡糸した。溶融紡糸したヤーンを、それが紡
糸口金から出てきた後、ゴムからなる表面を有す
る３つの連続した回転シリンダー上にこすりつけ
て接触させながら下降させることによつて摩擦静
電的に荷電した。この荷電した連続フイラメント
は、３番目の回転シリンダーから、前進ロールを
回つて空気ジエツトへ通過した。この空気ジエツ
トは電気的に接地された針金のスクリーンからな
る捕集表面までヤーンを下降前進させるのに役立
つた。ポリテトラフルオルエチレンで覆つた一片
のガラス繊維シート（0.3m×0.3m平方）を試料
を集めるためにスクリーン上に置いた。紡糸、荷
電及び捕集装置は、Kinneyの米国特許第3338992
号第２図に開示されたものと同様であつた。フイ
ラメントを、捕集表面に到達したとき良く分離
し、捕集表面においてランダムな方向に均一に配
置した。捕集されたウエツブの均一性は、捕集表
面を動かして、配置列を、フイラメントの前進速
度よりも非常に遅い速度で表面を、横切らせるこ
とによつて更に改善することができた。層の完成
後、第２の横方向の動きは他の層に第１の層にお
けるものに対する垂直の列を与える。層への配列
は第１表に示す基本重量を与えるまで続けられ
る。 被覆されたガラス繊維のシート上に集められた
弛いウエツブに水／エタノールの50／50容量％中
ヨウ化カリウムの0.5％溶液を噴霧し、乾燥し、
次いで第２の被覆されたガラス繊維のシート
（0.3m×0.3m平方）で覆い、端を切り取つた。得
られたサンドウイツチ構造体を水圧機の熱プレー
ト（280℃）間に置き、172kPaの圧力を６分間適
用した。得られたウエツブを加圧機から取り出
し、窒素でパージした雰囲気の炉内において機械
的圧力をかけずに、スクリーン支持体上で次の露
呈時間及び温度のスケジユールに従つて熱処理し
た： 室温〜200℃、２時間 200℃〜302℃、７時間 302℃、6.7時間。 熱処理した不織シートの性質を第１表に示す。 このシートから、互いに垂直の２つの方向の
各々において３つの試料を切断した。表では、こ
れらの方向をＸ及びＹとして示す。顕微鏡での検
査によれば、熱処理した不織ウエツブは交叉点に
おいて結合しているが、交叉点間ではフイラメン
トがその同一性を保持していることがわかつた。
フイラメントをシートの端から除去することがで
きた。除去したフイラメントの平均の引張り性
（３回の切断、ゲージ長2.54cm）も第１表に示す。 更なる溶融紡糸したヤーンを、ヨウ化カリウム
の使用を含めて不織シートに対するものと同一の
条件により、窒素でパージした雰囲気中で熱処理
した。紡糸したままの及び熱処理後のヤーンの性
質を第１表に示す。 第１表において、Ｘ及びＹ方向のシートの引張
り強度は両方共際だつており、1.0N／cmｇ／
cm2より十分上だつた。熱強化の前後におけるシー
トの端から取つたフイラメント、シートの熱処理
中に大きな強靭性の増加（440％の増加）を示し
た。引張り性の増加は、独立に処理したヤーンで
得られるものと同様であつた。第１表のデータ
は、熱強化が結合したシートにおいてでさえ達成
できること、また結合が繊維の引張り性に致命的
に影響しないことを示す。
【表】
実施例 ２〜４
クロルヒドロキノン（CHQ）ジアセテート、
レゾルシノール（RQ）ジアセテート、テレフ
タル酸（Ｔ）、及び６―ヒドロキシ―２―ナフ
トエ酸（HNA）アセテートに由来するポリエ
ステルからの不織シート クロルヒドロキノン（CHQ）ジアセテート、
レゾルシノール（RQ）ジアセテート、テレフタ
ル酸（Ｔ）、及び６―アセトキシ―２―ナフトエ
酸（HNA）の溶融重合によつて組成CHQ／
RQ／Ｔ／HNA（35／10／45／10）のポリエステ
ルを製造した。この重合体は光学的異方性溶融物
を形成した。34本のフイラメントのヤーンを溶融
紡糸し、実施例１に記述したように摩擦静電的荷
電装置に直接通過させ、空気ジエツト前進装置に
通した。シートを実施例１における如く集めた。
次いでこの弛いウエツブの試料を、第２表に示す
異なる３組の条件を用いて、実施例１における如
く熱加圧した。これらのシートを、実施例２のシ
ートだけにヨウ化カリウム溶液を噴霧するという
以外実施例１における如き窒素でパージした炉内
で熱処理した。最高の熱処理温度を第２表に示
す。シートの示す引張り性も第２表に記録する。 非常に高い引張り性を有する満足しうるシート
を、第２表のデータに示す如く作つた。この表
は、満足できるシートが熱加圧工程においてある
範囲の温度及び圧力を用いることによつて得られ
ることも示す。実施例に記述される重合体
CHQ／RQ／Ｔ／HNAから製造される繊維は、
望ましく高い最高負荷伸張（4.5％以上）を有し、
優れた強靭性と良好なタン引き裂き強度とを有す
るシートを与えた。
レゾルシノール（RQ）ジアセテート、テレフ
タル酸（Ｔ）、及び６―ヒドロキシ―２―ナフ
トエ酸（HNA）アセテートに由来するポリエ
ステルからの不織シート クロルヒドロキノン（CHQ）ジアセテート、
レゾルシノール（RQ）ジアセテート、テレフタ
ル酸（Ｔ）、及び６―アセトキシ―２―ナフトエ
酸（HNA）の溶融重合によつて組成CHQ／
RQ／Ｔ／HNA（35／10／45／10）のポリエステ
ルを製造した。この重合体は光学的異方性溶融物
を形成した。34本のフイラメントのヤーンを溶融
紡糸し、実施例１に記述したように摩擦静電的荷
電装置に直接通過させ、空気ジエツト前進装置に
通した。シートを実施例１における如く集めた。
次いでこの弛いウエツブの試料を、第２表に示す
異なる３組の条件を用いて、実施例１における如
く熱加圧した。これらのシートを、実施例２のシ
ートだけにヨウ化カリウム溶液を噴霧するという
以外実施例１における如き窒素でパージした炉内
で熱処理した。最高の熱処理温度を第２表に示
す。シートの示す引張り性も第２表に記録する。 非常に高い引張り性を有する満足しうるシート
を、第２表のデータに示す如く作つた。この表
は、満足できるシートが熱加圧工程においてある
範囲の温度及び圧力を用いることによつて得られ
ることも示す。実施例に記述される重合体
CHQ／RQ／Ｔ／HNAから製造される繊維は、
望ましく高い最高負荷伸張（4.5％以上）を有し、
優れた強靭性と良好なタン引き裂き強度とを有す
るシートを与えた。
【表】
【表】
実施例 ５
熱加圧工程の有無下に製造したCHQ／RQ／
Ｔ／HNAに由来するシート 実施例２〜４の重合体組成物を308℃及び323℃
で溶融紡糸し、各々の場合実施例１の方法に従つ
てウエツブとして配置した。323℃で紡糸した繊
維からのウエツブ（シート5A、0.3m×0.3m平
方）を、プレートのプレスにより室温（25℃）で
４分間138kPaの圧力下に加圧して固めた。他の
ウエツブ（シート5B）を同一の期間（４分間）
及び同一の圧力（138kPa）で160℃下に加圧し
た。次いで両方のシートを、最高温度が2.91℃で
あり且つヨウ化カリウム溶液を使用しない以外実
施例１の手順により、窒素でパージした雰囲気中
で加熱処理した。２つの熱処理した試料の性質を
第３表に示した。データからは、窒素中での熱処
理前に熱加圧工程を用いる方法が非常に優れた引
張り性及び引き裂き強度、及び好適な高伸張性を
有する不織ウエツブを提供することが明らかであ
る。
Ｔ／HNAに由来するシート 実施例２〜４の重合体組成物を308℃及び323℃
で溶融紡糸し、各々の場合実施例１の方法に従つ
てウエツブとして配置した。323℃で紡糸した繊
維からのウエツブ（シート5A、0.3m×0.3m平
方）を、プレートのプレスにより室温（25℃）で
４分間138kPaの圧力下に加圧して固めた。他の
ウエツブ（シート5B）を同一の期間（４分間）
及び同一の圧力（138kPa）で160℃下に加圧し
た。次いで両方のシートを、最高温度が2.91℃で
あり且つヨウ化カリウム溶液を使用しない以外実
施例１の手順により、窒素でパージした雰囲気中
で加熱処理した。２つの熱処理した試料の性質を
第３表に示した。データからは、窒素中での熱処
理前に熱加圧工程を用いる方法が非常に優れた引
張り性及び引き裂き強度、及び好適な高伸張性を
有する不織ウエツブを提供することが明らかであ
る。
【表】
実施例 ６
熱処理の有無において製造したCHQ／RQ／
Ｔ／HNAに由来するシート 実施例２〜４の重合体組成物を335℃で溶融紡
糸し、実施例１における如くウエツブとして配置
した。このウエツブの試料（0.3m×0.3m）を
172kPaの圧力で４分間175℃下に熱加圧した。得
られた熱加圧したシートを半分に切断した。一部
分（シート6A）を、熱強化工程なしに引張り試
験に供した。他の部分（シート6B）を、最高温
度が288℃である以外実施例５における如く窒素
でパージした雰囲気中で熱処理した。第４表は熱
加圧、続く熱強化によつて得られる優れた性質を
示す。
Ｔ／HNAに由来するシート 実施例２〜４の重合体組成物を335℃で溶融紡
糸し、実施例１における如くウエツブとして配置
した。このウエツブの試料（0.3m×0.3m）を
172kPaの圧力で４分間175℃下に熱加圧した。得
られた熱加圧したシートを半分に切断した。一部
分（シート6A）を、熱強化工程なしに引張り試
験に供した。他の部分（シート6B）を、最高温
度が288℃である以外実施例５における如く窒素
でパージした雰囲気中で熱処理した。第４表は熱
加圧、続く熱強化によつて得られる優れた性質を
示す。
【表】
＊ ２つのシートの平均的性質
実施例 ７ 逆の工程順序の効果 本実施例は、熱加圧及び続く熱処理によつて作
られるシートが逆の順序で作られるものより優れ
ていることを示す。 実施例２〜４の重合体組成物を309℃で溶融紡
糸し、実施例１における如くウエツブとして配置
した。試料（シート7A）を345kPaの圧力下に４
分間190℃で熱加圧し、次いで最高熱処理温度が
290℃である以外実施例５における如く熱処理し
た。最初に、２つの更なる試料（シート7B及び
7C）を、実施例５における如く、窒素でパージ
した雰囲気中において最高温度280℃で熱処理し
た。次いで２つのウエツブを、172kPaの圧力下
に４分間、それぞれ270℃及び300℃で熱加圧し
た。第５表のデーターは、熱加圧後の熱強化がか
なり優れた生成物を与える、即ちシート7Aの引
張り強度がシート7Bのそれより数倍優れている
ことを示す。シートＣは結合しすぎであり、繊維
が多くの場所でフイルムに融着した。
実施例 ７ 逆の工程順序の効果 本実施例は、熱加圧及び続く熱処理によつて作
られるシートが逆の順序で作られるものより優れ
ていることを示す。 実施例２〜４の重合体組成物を309℃で溶融紡
糸し、実施例１における如くウエツブとして配置
した。試料（シート7A）を345kPaの圧力下に４
分間190℃で熱加圧し、次いで最高熱処理温度が
290℃である以外実施例５における如く熱処理し
た。最初に、２つの更なる試料（シート7B及び
7C）を、実施例５における如く、窒素でパージ
した雰囲気中において最高温度280℃で熱処理し
た。次いで２つのウエツブを、172kPaの圧力下
に４分間、それぞれ270℃及び300℃で熱加圧し
た。第５表のデーターは、熱加圧後の熱強化がか
なり優れた生成物を与える、即ちシート7Aの引
張り強度がシート7Bのそれより数倍優れている
ことを示す。シートＣは結合しすぎであり、繊維
が多くの場所でフイルムに融着した。
【表】
張％
実施例 ８ ｐ−アセトキシ安息香酸（HBA）、６−アセト
キシ−２−ナフトエ酸（HNA）、ヒドロキノ
ンジアセテート（HQ）及びイソフタル酸
（Ｉ）に由来する重合体から作つた不織シート 組成HBA／HNA／HQ／Ｉ（40／３／28.5／
28.5）を有する重合体を製造した。これは光学的
に異方性の溶融物を生成した。多フイラメントヤ
ーンを335〜339℃で紡糸口金から溶融紡糸し、実
施例１に記述した方法で不織ウエツブとして配置
した。シート試料を144kPaの圧力下に４分間、
180℃、200℃及び220℃で熱加圧した。熱加圧し
た後、シートを窒素でパージした炉中で熱強化し
た；温度がゆつくり200℃まで上昇し、ゆつくり
60℃まで降下し、次いで再び286℃まで上昇した。
これはすべて９時間中に起こつた。続いてこれを
286℃に6.7時間維持し、そして冷却した。得られ
る不織シートの引張り性を、シートのＸ及びＹ方
向（相互に垂直な試料）の双方に対して第６表に
示した。
実施例 ８ ｐ−アセトキシ安息香酸（HBA）、６−アセト
キシ−２−ナフトエ酸（HNA）、ヒドロキノ
ンジアセテート（HQ）及びイソフタル酸
（Ｉ）に由来する重合体から作つた不織シート 組成HBA／HNA／HQ／Ｉ（40／３／28.5／
28.5）を有する重合体を製造した。これは光学的
に異方性の溶融物を生成した。多フイラメントヤ
ーンを335〜339℃で紡糸口金から溶融紡糸し、実
施例１に記述した方法で不織ウエツブとして配置
した。シート試料を144kPaの圧力下に４分間、
180℃、200℃及び220℃で熱加圧した。熱加圧し
た後、シートを窒素でパージした炉中で熱強化し
た；温度がゆつくり200℃まで上昇し、ゆつくり
60℃まで降下し、次いで再び286℃まで上昇した。
これはすべて９時間中に起こつた。続いてこれを
286℃に6.7時間維持し、そして冷却した。得られ
る不織シートの引張り性を、シートのＸ及びＹ方
向（相互に垂直な試料）の双方に対して第６表に
示した。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 光学的に異方性の溶融物生成重合体からのフ
イラメントからなる強くて寸法安定性の高融点の
不織シートであつて、該フイラメントがシートの
平面内において多方向に配置され且つ複数の交叉
点において自己結合し、結合点間のフイラメント
が実質的に変形しておらず、繊維質シートが少く
とも一方向において少くとも1.0N／cmｇ／m2
の引張り強度を有し且つその方向に対して垂直の
方向においてその方向の強度の少くとも25％であ
る不織シート。 ２ 該繊維質シートが少くとも一方向において少
くとも1.0N／cmｇ／m2の引張り強度及びその
方向に垂直の方向においてその方向の強度の少く
とも50％の引張り強度を有する特許請求の範囲第
１項記載の不織シート。 ３ 該フイラメントがステープル繊維の形をして
いる特許請求の範囲第１項記載の不織シート。 ４ 該繊維質シートが少くとも一方向において少
くとも2.0N／cmｇ／m2の引張り強度を有する
特許請求の範囲第１項記載の不織シート。 ５ 重合体がポリエステルである特許請求の範囲
第１項記載の不織シート。 ６ 該繊維質シートが試験中の最高負荷において
少くとも2.5％の伸張を示す特許請求の範囲第１
項記載の不織シート。 ７ 該繊維質シートが試験中の最高負荷において
少くとも4.5％の伸張を示す特許請求の範囲第１
項記載の不織シート。 ８ (1) 光学的に異方性の溶融物生成重合体から
複数のフイラメントを溶融紡糸し、 (2) フイラメントが交叉点での接触を除いて実質
的に分離し且つウエツブの平面内において多方
向に配置されるように、フイラメントを弛んだ
ウエツブの形で捕集表面上に沈積し、 (3) このウエツブを、交叉点間でのフイラメント
の実質的な変形を避けながら、フイラメントを
交叉点で溶融するのに十分な圧力、温度及び時
間において熱加圧し、そして (4) この熱加圧したウエツブから圧力を解除し、
そしてこれをパージした不活性な雰囲気中にお
いて、フイラメントの流動温度以下の温度にお
いて、シートの引張り強度を少くとも25％だけ
増大させるのに十分な時間加熱する、 ことを特徴とする強くて寸法安定性の高融点の不
織繊維質シートの製造法。 ９ ウエツブを、少くとも約7kPaのゲージ圧、
繊維の粘着温度以上の温度及び約10分間以下の時
間において熱加圧する特許請求の範囲第８項記載
の方法。 １０ 溶融紡糸したフイラメントを、弛んだウエ
ツブの形で捕集表面上に沈積する前に、ステープ
ル繊維に変える特許請求の範囲第８項記載の方
法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/340,638 US4362777A (en) | 1982-01-19 | 1982-01-19 | Nonwoven sheets of filaments of anisotropic melt-forming polymers and method thereof |
| US340638 | 1982-01-19 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58126358A JPS58126358A (ja) | 1983-07-27 |
| JPH0236709B2 true JPH0236709B2 (ja) | 1990-08-20 |
Family
ID=23334301
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58003607A Granted JPS58126358A (ja) | 1982-01-19 | 1983-01-14 | 不織シ−ト及びその製造法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4362777A (ja) |
| EP (1) | EP0084456B1 (ja) |
| JP (1) | JPS58126358A (ja) |
| CA (1) | CA1194259A (ja) |
| DE (1) | DE3371654D1 (ja) |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58502227A (ja) * | 1982-01-19 | 1983-12-22 | イ−・アイ・デユポン・デ・ニモアス・アンド・カンパニ− | 糸の熱強化方法の促進 |
| US4479999A (en) * | 1982-04-15 | 1984-10-30 | Celanese Corporation | Fabric comprised of fusible and infusible fibers, the former comprising a polymer which is capable of forming an anisotropic melt phase |
| DE3516425A1 (de) * | 1985-05-08 | 1986-11-13 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Verfahren zur herstellung von formkoerpern und folien aus thermotropen polymeren sowie derart hergestellte formkoerper und folien |
| US4786348A (en) * | 1987-01-05 | 1988-11-22 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Method of making transparent oriented sheets |
| US4980232A (en) * | 1987-03-05 | 1990-12-25 | Allied-Signal Inc. | Short fibers composed of antisotropic polymers and composites of thermoplastic and/or thermoset resins and such fibers |
| US5225489A (en) * | 1987-03-05 | 1993-07-06 | Allied-Signal Inc. | Composites of thermoplastic and thermoplastic polymers having therein short fibers derived from anisotropic polymers |
| FR2670790B1 (fr) * | 1990-12-19 | 1995-01-13 | Aerospatiale | Demi-produit et materiau composites thermoplastiques a polymeres a cristaux liquides et procede de fabrication du materiau. |
| DE4220795C2 (de) * | 1992-06-25 | 1997-12-11 | Freudenberg Carl Fa | Flächiges, biologisch abbaubares Trägermaterial für Denitrifikanten in biologisch betriebenen Klärstufen |
| US5382400A (en) * | 1992-08-21 | 1995-01-17 | Kimberly-Clark Corporation | Nonwoven multicomponent polymeric fabric and method for making same |
| US5405682A (en) * | 1992-08-26 | 1995-04-11 | Kimberly Clark Corporation | Nonwoven fabric made with multicomponent polymeric strands including a blend of polyolefin and elastomeric thermoplastic material |
| US5336552A (en) * | 1992-08-26 | 1994-08-09 | Kimberly-Clark Corporation | Nonwoven fabric made with multicomponent polymeric strands including a blend of polyolefin and ethylene alkyl acrylate copolymer |
| CA2092604A1 (en) * | 1992-11-12 | 1994-05-13 | Richard Swee-Chye Yeo | Hydrophilic, multicomponent polymeric strands and nonwoven fabrics made therewith |
| CA2138584C (en) * | 1993-12-30 | 2006-08-15 | Wanda Walton Jackson | Apertured film/nonwoven composite for personal care absorbent articles and the like |
| US5439541A (en) * | 1994-02-08 | 1995-08-08 | The Board Of Trustees Of The University Of Illinois | Method for producing and using crosslinked copolyesters |
| US7622014B2 (en) * | 2005-07-01 | 2009-11-24 | Reebok International Ltd. | Method for manufacturing inflatable footwear or bladders for use in inflatable articles |
| US8572786B2 (en) | 2010-10-12 | 2013-11-05 | Reebok International Limited | Method for manufacturing inflatable bladders for use in footwear and other articles of manufacture |
| HUE067274T2 (hu) * | 2019-02-26 | 2024-10-28 | Kuraray Co | Folyadékkristályos poliészter többszálas szál és eljárás annak elõállítására |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3338992A (en) * | 1959-12-15 | 1967-08-29 | Du Pont | Process for forming non-woven filamentary structures from fiber-forming synthetic organic polymers |
| US3160605A (en) * | 1960-06-01 | 1964-12-08 | Polymeric isophthalate esters of hydro- | |
| NL297313A (ja) * | 1962-08-30 | 1900-01-01 | ||
| US4032607A (en) * | 1974-09-27 | 1977-06-28 | Union Carbide Corporation | Process for producing self-bonded webs of non-woven carbon fibers |
| US4066620A (en) * | 1975-04-29 | 1978-01-03 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Copolyester capable of forming anisotropic melt and shaped articles thereof |
| US4183895A (en) * | 1975-04-29 | 1980-01-15 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for treating anisotropic melt-forming polymeric products |
-
1982
- 1982-01-19 US US06/340,638 patent/US4362777A/en not_active Expired - Fee Related
-
1983
- 1983-01-14 JP JP58003607A patent/JPS58126358A/ja active Granted
- 1983-01-18 CA CA000419680A patent/CA1194259A/en not_active Expired
- 1983-01-18 DE DE8383300238T patent/DE3371654D1/de not_active Expired
- 1983-01-18 EP EP19830300238 patent/EP0084456B1/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0084456A2 (en) | 1983-07-27 |
| EP0084456A3 (en) | 1985-02-06 |
| EP0084456B1 (en) | 1987-05-20 |
| JPS58126358A (ja) | 1983-07-27 |
| DE3371654D1 (en) | 1987-06-25 |
| US4362777A (en) | 1982-12-07 |
| CA1194259A (en) | 1985-10-01 |
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