JPH0241024B2 - - Google Patents
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- JPH0241024B2 JPH0241024B2 JP55156928A JP15692880A JPH0241024B2 JP H0241024 B2 JPH0241024 B2 JP H0241024B2 JP 55156928 A JP55156928 A JP 55156928A JP 15692880 A JP15692880 A JP 15692880A JP H0241024 B2 JPH0241024 B2 JP H0241024B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- paper
- curl
- weight
- test
- dryer
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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- G—PHYSICS
- G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
- G03G—ELECTROGRAPHY; ELECTROPHOTOGRAPHY; MAGNETOGRAPHY
- G03G7/00—Selection of materials for use in image-receiving members, i.e. for reversal by physical contact; Manufacture thereof
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Paper (AREA)
Description
この発明は主として静電複写に使用する転写用
紙に関し、特に使用時の含有水分率が４〜９（％）
の範囲で優れた複写機走行性及び画像特性を有す
る転写用紙に係る。 近年静電複写機は高速化とともに、複写済みの
用紙を仕分けするソータの利用率も高くなつてい
ることから、これに使用する転写用紙に要求され
る品質も年々高くなつてきた。 しかし従来の転写用紙には次のような問題点が
ある。すなわち包装された転写用紙の包装を開封
すると用紙が吸湿し、その用紙が複写機内の定着
工程で加熱された場合、用紙が非加熱側へ大きく
カールする。これが原因で用紙は定着工程後搬送
手段やソータ部で紙詰りを起すようになる。特に
ヒートロール型定着装置を用いた複写機にあつて
は、短時間のうちに必要なだけの熱量が転写用紙
に直接伝導されるため用紙のカール度も大きく、
その結果紙詰りも非常に多い不具合いがあつた。
かかる不具合を改善するためには、転写用紙の含
有水分率を例えば4.0％未満に保持したり、用紙
の坪量を例えば127.9ｇ/m2以上にするなどの対策
が考えられるが、このような用紙が吸湿すると、
用紙にシワや波打ち、定着不良もしくは用紙の腰
が強すぎるための紙詰りなどが生じ、転写用紙に
適さないものとなる。 この発明はかかる事情に鑑みなされたもので、
使用時の含有水分率が４〜９％の範囲で優れた複
写機走行性及び画像特性を有する転写用紙を提供
することにより、ヒートロール型定着装置を有す
る静電複写機に使用した場合にも、定着工程後や
ソータ部などで紙詰りが発生しないようにしたも
のである。 以下この発明を図面を参照して詳述すると、一
般に静電複写機に用いられるヒートロール型定着
装置は、第１図に示すようにヒータを内装したヒ
ートロール１とこれに圧接された加圧ロール２と
よりなり、これらの間を転写の完了した転写用紙
（以下単に用紙という）３が通過すると、用紙３
のヒートロール１側面（以下Ｗ面という）はヒー
トロール１の熱を受けて乾燥収縮し、その結果用
紙３にＷ面を内側としたカールが生じると共に、
用紙３のＷ面は加圧ロール２側面（以下Ｆ面とい
う）より水分が少なくなり、用紙３内で水分傾斜
が発生する。次に用紙３がヒートロール１と加圧
ロール２の間を通過すると用紙３内でＦ面側から
Ｗ面側へ水分が移動するためＦ面も収縮して用紙
３のＷ面のカール量は徐々に少なくなる。このと
き用紙３の加熱前の含有水分率が低いとヒートロ
ール１で加熱した後の水分傾斜が小さく、Ｆ面の
収縮も小さいので、加熱後のカールは依然Ｗ面を
内側にして保持される（第２図ｂ）。しかし加熱
前の含有水分率が高いとＦ面の収縮も大きくなる
ため、加熱後のカールはＷ面カール（第２図ａ）
からＦ面カール、すなわちＦ面を内側としたカー
ル（第２図ｃ）に移行する。これが従来の転写用
紙において含有水分率が4.0（％）以上で発生する
非加熱面側カールである。 これに対してこの発明では上記用紙３の含有水
分率における二面性を利用して、高含有水分率の
ときには用紙３の加熱後におけるカールを小さ
く、かつ加熱面側、すなわちＷ面を内側としたカ
ールを維持するようにしたもので、特に静電複写
用の転写用紙として、抄造時の含有水分率が5.5
〜6.5％の状態で、後述するカール試験方法で試
験したときのカール度が０〜＋13（０はカールが
無い状態、＋は加熱面側にカールしている状態）
のカール特性を有するものが適していることを見
い出したことによりなされたものである。 すなわち発明者等は含有水分率が4.0（％）以上
のとき非加熱面側カールを小さくした用紙を製造
する方法として次の２点を考察した。 () 加熱による非加熱面から加熱面側への水分
の移動に基く非加熱面の収縮を小さくする。 () 加熱による加熱面カールを大きくする。 また前者の方法を実現するために、上記用紙の
二面性を利用して非加熱面の収縮が小さくなるよ
うな用紙の構造とし、後者の方法を実現するため
に、さらに下記の２方法を案出した。 (1) 紙抄造時の乾燥段階で第３図に示すドライヤ
ー第２群４及びアフタドライヤー５のトツプド
ライヤー４ａ，５ａとボトムドライヤー４ｂ，
５ｂの蒸気圧に差を付ける。すなわちボトムド
ライヤー４ｂ，５ｂの蒸気圧よりも大きくして
Ｗ面に乾燥圧縮応力を付与する。そして複写時
の加熱によつてこの内部応力を開放し、大きな
加熱面側カールを得る方法。 (2) 抄紙機ワイヤで脱水速度を調整することによ
り、用紙の表裏での繊維の長短及び填料の分布
差を大きくくする方法。 以上の二方法は使用原料パルプの叩解を進める
ことによつてさらに効果をを大きくできるように
なる。またこの発明のよつて得られた転写用紙は
静電複写機に使用した場合、使用時の含有水分率
が４〜９（％）の範囲で複写走行機走行性及び画
像特性（転写特性、定着特性）が優れたものとな
る。 次にこの発明の転写用紙に使用したカール試験
方法及びカール試験装置を第４図により説明する
と、カール試験装置は剛性ヒートロール１′とこ
れに圧接された加圧ロール２′とよりなり、ヒー
トロール１′は金属コア９の表面をテフロン（商
品名）層１０で被覆されて構成されていると共
に、内部に石英ランプがヒータ１１として内装さ
れている。このヒータ１１に供給される電力は、
ヒートロール１′の表面付近に設けたサミスタな
どの図示しない温度検出器からの信号により制御
され、ヒートロール１′の表面温度が常に一定に
維持されている。また加圧ロール２′は金属コア
１２の周囲に厚いゴム層１３を設けると共に、ゴ
ム層１３の表面をテフロン層１４で被覆した構造
で、ばねなどの付勢手段によつてヒートロール
１′に一定の圧力で圧接されており、このとき加
圧ロール２′の表面の一部は圧力によつてゴム層
１３が変形して一定幅のコンタクトアーク（接触
弧長）を形成している。 なお実際に使用したカール試験装置は、ヒート
ロール１′の直径が76φ、長さ35mm、周速度500
mm／sec、表面温度185±３℃。加圧ロール２′は
直径76φ、長さ350mm、周速度500mm／secのもの
であり、コンタクトアークは13±１mmとなるよう
に加圧力が調整されているまたカール度の測定方
法は「J.TAPPI紙パルプ試験方法」No.16−17に
準じて行うものとし、まず、この発明の転写用紙
３を第４図に示すカール試験装置のヒートロール
１′と加圧ロール２′の間へ通過させてカールを与
えた後直ちに用紙３のカール軸と垂直な一辺の中
央部を幅約１cmの試験用紙懸垂用具１５で第５図
に示すように吊り、その下に置いたカール半径目
測用ガラスゲージ１６の目盛１６ａによつてカー
ル半径（cm）を目測する。そして次式によつて試
験用紙３′のカール度を算出する。 カール度＝１／Ｒ×100 Ｒ：カール半径（cm） 次に上記試験用紙３′の上下を逆にして再び懸
垂用具１５で吊し、同様にして反対側のカール度
を測定する。上記測定は１枚の試験用紙３′に対
して２回繰返し、測定値の大きい方をその試験用
紙３′のカール度とした。また試験用紙３′が加熱
面側にカールしていればカールとし、反対側に
カールしていればカールとして、上記試験方法
を次の実施例及び比較例により得られた転写用紙
について実施した。 実施例 １ 広葉樹晒クラフトパルプ（LBKP）／針葉樹晒
クラフトパルプ（NBKP）＝80／20（重量）の配
合比を有するパルプ（フリーネス450 CSF）にタ
ルク10重量％、硫酸バンド１重量％及びロジンサ
イズ剤0.2重量％を加え、長網多筒式抄紙機によ
り抄速500m／minで坪量52.3ｇ/m2、64.0ｇ/m2及
び81.4ｇ/m2の転写用紙を抄造した後デカーラに
通してカール調整を行つた。またこのときのドラ
イヤーの乾燥条件は下記の通りである。 ドライヤー第２群：トツプドライヤー蒸気圧
0.70Kg/cm2 ：ボトムドライヤー蒸気圧
1.30Kg/cm2 アフタードライヤ：トツプドライヤー蒸気圧
0.50Kg/cm2 ：ボトムドライヤー蒸気圧
0.70Kg/cm2 上記方法により得られた転写用紙３をA4サイ
ズに10枚縦目断裁し、含有水分率が5.5〜6.5（％）
になるように適宜なチヤンバ等で前処理を行ない
試験用紙３′とした。この試験用紙10枚を前述の
カール試験装置へ横方向通紙、すなわち用紙の横
方向が装置のヒートロール１′軸に対して垂直と
なるように通紙してカール試験を行つたところ、
下記表−１のような結果が得られた。なおこの表
中のカール度は試験用紙10枚のカール度の平均値
をJIS Ｚ 8401（数値の丸め方）により整数にし
て示してある。
紙に関し、特に使用時の含有水分率が４〜９（％）
の範囲で優れた複写機走行性及び画像特性を有す
る転写用紙に係る。 近年静電複写機は高速化とともに、複写済みの
用紙を仕分けするソータの利用率も高くなつてい
ることから、これに使用する転写用紙に要求され
る品質も年々高くなつてきた。 しかし従来の転写用紙には次のような問題点が
ある。すなわち包装された転写用紙の包装を開封
すると用紙が吸湿し、その用紙が複写機内の定着
工程で加熱された場合、用紙が非加熱側へ大きく
カールする。これが原因で用紙は定着工程後搬送
手段やソータ部で紙詰りを起すようになる。特に
ヒートロール型定着装置を用いた複写機にあつて
は、短時間のうちに必要なだけの熱量が転写用紙
に直接伝導されるため用紙のカール度も大きく、
その結果紙詰りも非常に多い不具合いがあつた。
かかる不具合を改善するためには、転写用紙の含
有水分率を例えば4.0％未満に保持したり、用紙
の坪量を例えば127.9ｇ/m2以上にするなどの対策
が考えられるが、このような用紙が吸湿すると、
用紙にシワや波打ち、定着不良もしくは用紙の腰
が強すぎるための紙詰りなどが生じ、転写用紙に
適さないものとなる。 この発明はかかる事情に鑑みなされたもので、
使用時の含有水分率が４〜９％の範囲で優れた複
写機走行性及び画像特性を有する転写用紙を提供
することにより、ヒートロール型定着装置を有す
る静電複写機に使用した場合にも、定着工程後や
ソータ部などで紙詰りが発生しないようにしたも
のである。 以下この発明を図面を参照して詳述すると、一
般に静電複写機に用いられるヒートロール型定着
装置は、第１図に示すようにヒータを内装したヒ
ートロール１とこれに圧接された加圧ロール２と
よりなり、これらの間を転写の完了した転写用紙
（以下単に用紙という）３が通過すると、用紙３
のヒートロール１側面（以下Ｗ面という）はヒー
トロール１の熱を受けて乾燥収縮し、その結果用
紙３にＷ面を内側としたカールが生じると共に、
用紙３のＷ面は加圧ロール２側面（以下Ｆ面とい
う）より水分が少なくなり、用紙３内で水分傾斜
が発生する。次に用紙３がヒートロール１と加圧
ロール２の間を通過すると用紙３内でＦ面側から
Ｗ面側へ水分が移動するためＦ面も収縮して用紙
３のＷ面のカール量は徐々に少なくなる。このと
き用紙３の加熱前の含有水分率が低いとヒートロ
ール１で加熱した後の水分傾斜が小さく、Ｆ面の
収縮も小さいので、加熱後のカールは依然Ｗ面を
内側にして保持される（第２図ｂ）。しかし加熱
前の含有水分率が高いとＦ面の収縮も大きくなる
ため、加熱後のカールはＷ面カール（第２図ａ）
からＦ面カール、すなわちＦ面を内側としたカー
ル（第２図ｃ）に移行する。これが従来の転写用
紙において含有水分率が4.0（％）以上で発生する
非加熱面側カールである。 これに対してこの発明では上記用紙３の含有水
分率における二面性を利用して、高含有水分率の
ときには用紙３の加熱後におけるカールを小さ
く、かつ加熱面側、すなわちＷ面を内側としたカ
ールを維持するようにしたもので、特に静電複写
用の転写用紙として、抄造時の含有水分率が5.5
〜6.5％の状態で、後述するカール試験方法で試
験したときのカール度が０〜＋13（０はカールが
無い状態、＋は加熱面側にカールしている状態）
のカール特性を有するものが適していることを見
い出したことによりなされたものである。 すなわち発明者等は含有水分率が4.0（％）以上
のとき非加熱面側カールを小さくした用紙を製造
する方法として次の２点を考察した。 () 加熱による非加熱面から加熱面側への水分
の移動に基く非加熱面の収縮を小さくする。 () 加熱による加熱面カールを大きくする。 また前者の方法を実現するために、上記用紙の
二面性を利用して非加熱面の収縮が小さくなるよ
うな用紙の構造とし、後者の方法を実現するため
に、さらに下記の２方法を案出した。 (1) 紙抄造時の乾燥段階で第３図に示すドライヤ
ー第２群４及びアフタドライヤー５のトツプド
ライヤー４ａ，５ａとボトムドライヤー４ｂ，
５ｂの蒸気圧に差を付ける。すなわちボトムド
ライヤー４ｂ，５ｂの蒸気圧よりも大きくして
Ｗ面に乾燥圧縮応力を付与する。そして複写時
の加熱によつてこの内部応力を開放し、大きな
加熱面側カールを得る方法。 (2) 抄紙機ワイヤで脱水速度を調整することによ
り、用紙の表裏での繊維の長短及び填料の分布
差を大きくくする方法。 以上の二方法は使用原料パルプの叩解を進める
ことによつてさらに効果をを大きくできるように
なる。またこの発明のよつて得られた転写用紙は
静電複写機に使用した場合、使用時の含有水分率
が４〜９（％）の範囲で複写走行機走行性及び画
像特性（転写特性、定着特性）が優れたものとな
る。 次にこの発明の転写用紙に使用したカール試験
方法及びカール試験装置を第４図により説明する
と、カール試験装置は剛性ヒートロール１′とこ
れに圧接された加圧ロール２′とよりなり、ヒー
トロール１′は金属コア９の表面をテフロン（商
品名）層１０で被覆されて構成されていると共
に、内部に石英ランプがヒータ１１として内装さ
れている。このヒータ１１に供給される電力は、
ヒートロール１′の表面付近に設けたサミスタな
どの図示しない温度検出器からの信号により制御
され、ヒートロール１′の表面温度が常に一定に
維持されている。また加圧ロール２′は金属コア
１２の周囲に厚いゴム層１３を設けると共に、ゴ
ム層１３の表面をテフロン層１４で被覆した構造
で、ばねなどの付勢手段によつてヒートロール
１′に一定の圧力で圧接されており、このとき加
圧ロール２′の表面の一部は圧力によつてゴム層
１３が変形して一定幅のコンタクトアーク（接触
弧長）を形成している。 なお実際に使用したカール試験装置は、ヒート
ロール１′の直径が76φ、長さ35mm、周速度500
mm／sec、表面温度185±３℃。加圧ロール２′は
直径76φ、長さ350mm、周速度500mm／secのもの
であり、コンタクトアークは13±１mmとなるよう
に加圧力が調整されているまたカール度の測定方
法は「J.TAPPI紙パルプ試験方法」No.16−17に
準じて行うものとし、まず、この発明の転写用紙
３を第４図に示すカール試験装置のヒートロール
１′と加圧ロール２′の間へ通過させてカールを与
えた後直ちに用紙３のカール軸と垂直な一辺の中
央部を幅約１cmの試験用紙懸垂用具１５で第５図
に示すように吊り、その下に置いたカール半径目
測用ガラスゲージ１６の目盛１６ａによつてカー
ル半径（cm）を目測する。そして次式によつて試
験用紙３′のカール度を算出する。 カール度＝１／Ｒ×100 Ｒ：カール半径（cm） 次に上記試験用紙３′の上下を逆にして再び懸
垂用具１５で吊し、同様にして反対側のカール度
を測定する。上記測定は１枚の試験用紙３′に対
して２回繰返し、測定値の大きい方をその試験用
紙３′のカール度とした。また試験用紙３′が加熱
面側にカールしていればカールとし、反対側に
カールしていればカールとして、上記試験方法
を次の実施例及び比較例により得られた転写用紙
について実施した。 実施例 １ 広葉樹晒クラフトパルプ（LBKP）／針葉樹晒
クラフトパルプ（NBKP）＝80／20（重量）の配
合比を有するパルプ（フリーネス450 CSF）にタ
ルク10重量％、硫酸バンド１重量％及びロジンサ
イズ剤0.2重量％を加え、長網多筒式抄紙機によ
り抄速500m／minで坪量52.3ｇ/m2、64.0ｇ/m2及
び81.4ｇ/m2の転写用紙を抄造した後デカーラに
通してカール調整を行つた。またこのときのドラ
イヤーの乾燥条件は下記の通りである。 ドライヤー第２群：トツプドライヤー蒸気圧
0.70Kg/cm2 ：ボトムドライヤー蒸気圧
1.30Kg/cm2 アフタードライヤ：トツプドライヤー蒸気圧
0.50Kg/cm2 ：ボトムドライヤー蒸気圧
0.70Kg/cm2 上記方法により得られた転写用紙３をA4サイ
ズに10枚縦目断裁し、含有水分率が5.5〜6.5（％）
になるように適宜なチヤンバ等で前処理を行ない
試験用紙３′とした。この試験用紙10枚を前述の
カール試験装置へ横方向通紙、すなわち用紙の横
方向が装置のヒートロール１′軸に対して垂直と
なるように通紙してカール試験を行つたところ、
下記表−１のような結果が得られた。なおこの表
中のカール度は試験用紙10枚のカール度の平均値
をJIS Ｚ 8401（数値の丸め方）により整数にし
て示してある。
【表】
実施例 ２
広葉樹晒クラフトパルプ（LBKP）／針葉樹晒
クラフトパルプ（NBKP）＝80／20（重量）の配
合比を有するパルプ（フリーネス400CSF）にク
レー10重量％、硫酸バンド１重量％及びロジンサ
イズ剤0.2重量％を加え、長網多筒式抄紙機によ
り秒速500m／minで坪量52.3ｇ/m2、64.0ｇ/m2及
び81.4ｇ/m2の転写用紙を抄造した後デカーラー
に通してカール調整を行つた。またこのときのド
ライヤーの乾燥条件は上記実施例１と同様であつ
た。 上記方法により得られた転写用紙を実施例１と
同様な方法でカール試験を行つたところ、下記の
表−２のような結果が得られた。
クラフトパルプ（NBKP）＝80／20（重量）の配
合比を有するパルプ（フリーネス400CSF）にク
レー10重量％、硫酸バンド１重量％及びロジンサ
イズ剤0.2重量％を加え、長網多筒式抄紙機によ
り秒速500m／minで坪量52.3ｇ/m2、64.0ｇ/m2及
び81.4ｇ/m2の転写用紙を抄造した後デカーラー
に通してカール調整を行つた。またこのときのド
ライヤーの乾燥条件は上記実施例１と同様であつ
た。 上記方法により得られた転写用紙を実施例１と
同様な方法でカール試験を行つたところ、下記の
表−２のような結果が得られた。
【表】
実施例 ３
広葉樹晒クラフトパルプ（LBKP）／針葉樹晒
クラフトパルプ（NBKP）＝80／20（重量）の配
合比を有するパルプ（フリーネス350 CSF）にク
レー10重量％、硫酸バンド１重量％及びロジンサ
イズ剤0.2重量％を加え、長網多筒式抄紙機によ
り抄速500m／minで坪量52.3ｇ/m2、64.0ｇ/m2及
び81.4ｇ/m2の転写用紙を抄造後デカーラーに通
してカール調整を行つた。またこのときのドライ
ヤー乾燥条件は実施例１と同様であつた。 上記方法により得られた転写用紙を実施例１と
同様な方法でカール試験を行つたところ、下記の
表−３のような結果が得られた。
クラフトパルプ（NBKP）＝80／20（重量）の配
合比を有するパルプ（フリーネス350 CSF）にク
レー10重量％、硫酸バンド１重量％及びロジンサ
イズ剤0.2重量％を加え、長網多筒式抄紙機によ
り抄速500m／minで坪量52.3ｇ/m2、64.0ｇ/m2及
び81.4ｇ/m2の転写用紙を抄造後デカーラーに通
してカール調整を行つた。またこのときのドライ
ヤー乾燥条件は実施例１と同様であつた。 上記方法により得られた転写用紙を実施例１と
同様な方法でカール試験を行つたところ、下記の
表−３のような結果が得られた。
【表】
比較例 １
LBKP／NBKP＝80／20（重量）の配合比を有
するパルプ（フリーネス450CSF）にタルク10重
量％、硫酸バンド１重量％及びロジンサイズ剤
0.2重量％を加え、長網多筒式抄紙機により抄速
500m／minで坪量52.3ｇ/m2、64.0ｇ/m2及び81.4
ｇ／m2の転写用紙を抄造した後、デカーラーに通
してカール調整を行つた。 またこのときの乾燥条件は下記の通りであつ
た。 ドライヤー第２群：トツプドライヤー蒸気圧
1.30Kg/cm2 ：ボトムドライヤー蒸気圧
1.30Kg/cm2 アフタードライヤ：トツプドライヤー蒸気圧
0.70Kg/cm2 ：ボトムドライヤー蒸気圧
0.70Kg/cm2 上記方法により得られた転写用紙をA4サイズ
に10枚縦目断裁し、含有水分率が5.5〜6.5（％）
になるように適当なチヤンバ等で前処理を行い試
験用紙３′とした。 この試験用紙10枚を前述のカール試験装置へ横
方向通紙してカール試験を行つたところ、下記表
−４に示すような結果が得られた。なおこの表中
カール度は試験用紙10枚のカール度の平均値を
JIS Ｚ 8401（数値の丸め方）により整数にして
示してある。
するパルプ（フリーネス450CSF）にタルク10重
量％、硫酸バンド１重量％及びロジンサイズ剤
0.2重量％を加え、長網多筒式抄紙機により抄速
500m／minで坪量52.3ｇ/m2、64.0ｇ/m2及び81.4
ｇ／m2の転写用紙を抄造した後、デカーラーに通
してカール調整を行つた。 またこのときの乾燥条件は下記の通りであつ
た。 ドライヤー第２群：トツプドライヤー蒸気圧
1.30Kg/cm2 ：ボトムドライヤー蒸気圧
1.30Kg/cm2 アフタードライヤ：トツプドライヤー蒸気圧
0.70Kg/cm2 ：ボトムドライヤー蒸気圧
0.70Kg/cm2 上記方法により得られた転写用紙をA4サイズ
に10枚縦目断裁し、含有水分率が5.5〜6.5（％）
になるように適当なチヤンバ等で前処理を行い試
験用紙３′とした。 この試験用紙10枚を前述のカール試験装置へ横
方向通紙してカール試験を行つたところ、下記表
−４に示すような結果が得られた。なおこの表中
カール度は試験用紙10枚のカール度の平均値を
JIS Ｚ 8401（数値の丸め方）により整数にして
示してある。
【表】
比較例 ２
LBKP／NBKP＝80／20（重量）の配合比を有
するパルプ（フリーネス400CSF）にクレー10重
量％、硫酸バンド１重量％及びロジンサイズ剤
0.2重量％を加え、長網多筒式抄紙機により抄速
500m／minで坪量52.3ｇ/m2、64.0ｇ/m2及び81.4
ｇ／m2の転写紙を抄造した後、デカーラーに通し
てカール調整を行つた。なおこのときのドライヤ
ーの乾燥条件は比較例１と同様であつた。 上記方法で得られた転写用紙を比較例１と同様
な方法でカール試験を行つたところ下記の表−５
のような結果が得られた。
するパルプ（フリーネス400CSF）にクレー10重
量％、硫酸バンド１重量％及びロジンサイズ剤
0.2重量％を加え、長網多筒式抄紙機により抄速
500m／minで坪量52.3ｇ/m2、64.0ｇ/m2及び81.4
ｇ／m2の転写紙を抄造した後、デカーラーに通し
てカール調整を行つた。なおこのときのドライヤ
ーの乾燥条件は比較例１と同様であつた。 上記方法で得られた転写用紙を比較例１と同様
な方法でカール試験を行つたところ下記の表−５
のような結果が得られた。
【表】
比較例 ３
LBKP／NBKP＝80／20（重量）の配合比を有
するパルプ（フリーネス350CSF）にクレー10重
量％、硫酸バンド１重量％及びロジンサイズ剤
0.2重量％を加え、長網多筒式抄紙機により抄速
500m／minで坪量52.3ｇ/m2、64.0ｇ/m2及び81.4
ｇ／m2の転写紙を抄造した後、デカーラーに通し
てカール調整を行つた。なおこのときのドライヤ
ーの乾燥条件は比較例１と同様であつた。 上記方法で得られた転写紙を比較例１と同様な
方法でカール試験を行つたところ下記の表−６の
ような結果が得られた。
するパルプ（フリーネス350CSF）にクレー10重
量％、硫酸バンド１重量％及びロジンサイズ剤
0.2重量％を加え、長網多筒式抄紙機により抄速
500m／minで坪量52.3ｇ/m2、64.0ｇ/m2及び81.4
ｇ／m2の転写紙を抄造した後、デカーラーに通し
てカール調整を行つた。なおこのときのドライヤ
ーの乾燥条件は比較例１と同様であつた。 上記方法で得られた転写紙を比較例１と同様な
方法でカール試験を行つたところ下記の表−６の
ような結果が得られた。
【表】
次に上記実施例１ないし３及び比較例１ないし
３により得られた転写用紙を夫々A4サイズに
1000枚縦目断裁し、これを使用時の含有水分率の
下限及び上限である4.0（％）及び9.0（％）となる
ように適当なチヤンバ等で前処理をして試験用紙
とし、静電複写機（富士ゼロツクス製9200B）で
複写機走行試験を行つたところ、下記の表−７に
示すような結果が得られた。またこの図の〇、
△、×の状態の説明は表−８に示すと共に、表−
７の試験結果からカール試験装置で試験したとき
のカール度が０〜＋13の範囲であれば、高速静電
複写機に使用した場合、定着工程後の紙詰りはほ
とんどなく、また排紙トレイやソータへの収容性
に優れていることが確認できた。
３により得られた転写用紙を夫々A4サイズに
1000枚縦目断裁し、これを使用時の含有水分率の
下限及び上限である4.0（％）及び9.0（％）となる
ように適当なチヤンバ等で前処理をして試験用紙
とし、静電複写機（富士ゼロツクス製9200B）で
複写機走行試験を行つたところ、下記の表−７に
示すような結果が得られた。またこの図の〇、
△、×の状態の説明は表−８に示すと共に、表−
７の試験結果からカール試験装置で試験したとき
のカール度が０〜＋13の範囲であれば、高速静電
複写機に使用した場合、定着工程後の紙詰りはほ
とんどなく、また排紙トレイやソータへの収容性
に優れていることが確認できた。
【表】
【表】
【表】
第１図及び第２図ａないしｄは定着工程後転写
用紙がカールする状態を示す説明図、第３図は抄
造時の乾燥工程を示す説明図、第４図はカール試
験装置の説明図、第５図はカール試験方法の説明
図である。
用紙がカールする状態を示す説明図、第３図は抄
造時の乾燥工程を示す説明図、第４図はカール試
験装置の説明図、第５図はカール試験方法の説明
図である。
Claims (1)
- １ 含有水分率が5.5〜6.5（％）のときにカール
試験方法により試験したときのカール度が０〜＋
13の範囲にあることを特徴とする転写用紙。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15692880A JPS5781270A (en) | 1980-11-10 | 1980-11-10 | Transfer paper |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15692880A JPS5781270A (en) | 1980-11-10 | 1980-11-10 | Transfer paper |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5781270A JPS5781270A (en) | 1982-05-21 |
| JPH0241024B2 true JPH0241024B2 (ja) | 1990-09-14 |
Family
ID=15638418
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15692880A Granted JPS5781270A (en) | 1980-11-10 | 1980-11-10 | Transfer paper |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5781270A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60111257A (ja) * | 1983-11-22 | 1985-06-17 | Fuji Xerox Co Ltd | プリンタ−用枚葉接着紙 |
| JP2595247B2 (ja) * | 1987-06-09 | 1997-04-02 | 株式会社リコー | コピー用紙 |
| DE3877933T2 (de) * | 1988-01-04 | 1993-05-19 | Wiggins Teape Group Ltd | Verpackungskarton in verbindung mit einem papierstapel. |
| JP2007052136A (ja) * | 2005-08-16 | 2007-03-01 | Fuji Xerox Co Ltd | 電子写真用記録用紙 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5547385B2 (ja) * | 1974-06-13 | 1980-11-29 | ||
| JPS5422831A (en) * | 1977-07-22 | 1979-02-21 | Ricoh Co Ltd | Transfer paper for electrostatic photography |
-
1980
- 1980-11-10 JP JP15692880A patent/JPS5781270A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5781270A (en) | 1982-05-21 |
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