JPH0243838B2 - - Google Patents
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- JPH0243838B2 JPH0243838B2 JP60017575A JP1757585A JPH0243838B2 JP H0243838 B2 JPH0243838 B2 JP H0243838B2 JP 60017575 A JP60017575 A JP 60017575A JP 1757585 A JP1757585 A JP 1757585A JP H0243838 B2 JPH0243838 B2 JP H0243838B2
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- Japan
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- wear
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- weight
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- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
イ 発明の技術分野
本発明は分散めつき層を有するピストンリング
に関する。 ロ 従来技術と問題点 例えば、高速で摺動するピストンリングは耐摩
耗性を高めるため硬質クロムめつきを施したもの
が広く使用されているが、このめつきは、処理に
かなりの長時間を要する上に、高鉛ガソリンを燃
料とするエンジンや、高負液のエンジンに使用し
た場合耐摩耗性、耐焼付性、耐蝕性などに問題が
あつた。 上記問題点を解決するために、例えばニツケル
−燐などの合金マトリクス中に窒化物、炭化物、
酸化物などの耐摩耗粒子を分散させる複合めつき
方法が注目されている。これは、複合めつき又は
分散めつきと呼ばれていて、分散される粒子の種
類、大きさ、分散量を適当に選ぶことによつて耐
摩耗性、耐焼付性、耐蝕性に優れた皮膜を形成す
ることができ、既にシリンダや、ピストンリング
のような摺動部材などに使用され始めている。し
かしそれ自身の耐摩耗性は優れているものの、対
相手材の摩耗についても改善する必要があつた。 ハ 発明の目的 本発明は従来の複合めつきの問題点を解消し、
耐摩耗性、耐焼付性、耐蝕性に優れた皮膜相を摺
動面に有するピストンリングを提供するものであ
る。 ニ 発明の構成 本発明は第１図に示すごとくピストンリング１
の摺動面にコバルト10〜40重量％、燐２〜15重量
％、ニツケル50〜88重量％を成分組成とする合金
基地３中に、粒径10μｍ以下の耐摩耗性粒子４を
５〜30容量％および粒径20μｍ以下の潤滑性粒子
５を５〜35容量％分散させた複合めつき層を有す
るピストンリングに係る。 ホ 作用効果 合金基地中に含まれる燐は熱硬化処理を行うと
該合金基地の硬度を増大させ、耐摩耗性、耐蝕性
の改善に優れた効果を示す。合金基地中に含まれ
る燐の含有量は２％以下ではその効果は少なく、
また15％を越すと基地を脆弱させ、皮膜の衝撃強
度、密着性を悪くさせる。燐の含有量は２〜15重
量％が望ましい。 コバルトの添加は合金基地の耐焼付性、耐蝕性
を改善させると共に圧壊疲労強度も向上させる。 合金基地中に含まれるコバルトの量が10重量％
より少ないと上記の効果が顕著に得られず、また
40重量％を越えてその効果に著しい変化は無い。
従つてコバルトの量は10〜40重量％が良い。 合金基地中に分散される耐摩耗性粒子として
は、アルミナ、窒化珪素、炭化珪素ジルコニア、
炭化チタンなどの金属窒化物、金属炭化物、金属
酸化物などが用いられる。 基地中に分散される耐摩耗性粒子の粒径が0.3μ
ｍ以下、分散量が５容量％以下では耐摩耗性改善
の効果は少ない。一方耐粒径が10μｍ、分散量が
30容量％を越えると、皮膜の強度が低下するよう
になる。従つて耐摩耗粒子の平均粒径は0.3〜10μ
ｍ、分散量は５〜30容量％が良く、望ましくは平
均粒径0.5〜5μｍ、分散量は15〜25容量％が良い。 耐摩耗性粒子として上記のごとく硬質粒子を分
散させることによりピストンリングの耐摩耗性、
耐焼付性の改善がなされる。 本発明では合金基地中に上記の耐摩耗性粒子の
他に、潤滑性粒子をも分散させている。ここで潤
滑粒子としては、例えばへき開性のある低摩擦係
数の固体潤滑剤がもちいられる。代表的な例とし
て二硫化モリブデン、フツ化黒鉛、窒化硼素、グ
ラフアイト、雲母、テフロンなどの粒子が用いら
れ、本発明に係るピストンリングはこの潤滑粒子
を分散させることによつて相手材の摩耗をも極め
て少なくしている。 基地中に分散される潤滑粒子の粒径は使用する
潤滑材にもよるが0.5μｍ以下、分散量が５容量％
以下では潤滑剤としての効果は少ない。また粒径
が20μｍ、分散量が35容量％を越えると、基地の
強度は低下し、運転中に皮膜が剥離する原因とな
る。 従つて潤滑粒子の粒径は0.5〜20μｍ、分散量は
５〜35容量％が良く、望ましくは粒径は１〜10μ
ｍ、分散量は10〜30容量％が良い。 合金基地中に分散される耐摩耗粒子と潤滑粒子
の合計は皮膜の強度から40容量％以下が望まし
い。 ヘ 実施例 ピストンリング用鋼材（SKD−61）でなる先
端端面が５mm×５mmの鋼製試験片に、まず第一工
程としてその先端摺動面側に通例のニツケルスト
ライクめつき方法で厚さ5μのニツケルめつきを
形成しておき、次に第二工程として第１表の電気
めつき法の条件により厚さ120μｍの窒化珪素お
よび窒化硼素を分散させたニツケルーコバルトー
燐めつき層を形成させた。 またこれとは別に上記電気めつき法と同じ材質
の試験片に第１表の無電解めつき法の条件で厚さ
100μｍの窒化珪素よび窒化硼素を分散させたニ
ツケルーコバルトー燐めつき層を形成させた。
尚、無電解ニツケルめつきは、めつき層の密着性
が良好なのでニツケルストライクめつき工程を省
略した。 第三工程としては、前記各方法で得た各試験片
を370℃で１時間加熱硬化処理をした。 得られた試験片について、その試験片のめつき
層の組成とマイクロビツカース硬度計で測定した
結果を第２表にしめす。
に関する。 ロ 従来技術と問題点 例えば、高速で摺動するピストンリングは耐摩
耗性を高めるため硬質クロムめつきを施したもの
が広く使用されているが、このめつきは、処理に
かなりの長時間を要する上に、高鉛ガソリンを燃
料とするエンジンや、高負液のエンジンに使用し
た場合耐摩耗性、耐焼付性、耐蝕性などに問題が
あつた。 上記問題点を解決するために、例えばニツケル
−燐などの合金マトリクス中に窒化物、炭化物、
酸化物などの耐摩耗粒子を分散させる複合めつき
方法が注目されている。これは、複合めつき又は
分散めつきと呼ばれていて、分散される粒子の種
類、大きさ、分散量を適当に選ぶことによつて耐
摩耗性、耐焼付性、耐蝕性に優れた皮膜を形成す
ることができ、既にシリンダや、ピストンリング
のような摺動部材などに使用され始めている。し
かしそれ自身の耐摩耗性は優れているものの、対
相手材の摩耗についても改善する必要があつた。 ハ 発明の目的 本発明は従来の複合めつきの問題点を解消し、
耐摩耗性、耐焼付性、耐蝕性に優れた皮膜相を摺
動面に有するピストンリングを提供するものであ
る。 ニ 発明の構成 本発明は第１図に示すごとくピストンリング１
の摺動面にコバルト10〜40重量％、燐２〜15重量
％、ニツケル50〜88重量％を成分組成とする合金
基地３中に、粒径10μｍ以下の耐摩耗性粒子４を
５〜30容量％および粒径20μｍ以下の潤滑性粒子
５を５〜35容量％分散させた複合めつき層を有す
るピストンリングに係る。 ホ 作用効果 合金基地中に含まれる燐は熱硬化処理を行うと
該合金基地の硬度を増大させ、耐摩耗性、耐蝕性
の改善に優れた効果を示す。合金基地中に含まれ
る燐の含有量は２％以下ではその効果は少なく、
また15％を越すと基地を脆弱させ、皮膜の衝撃強
度、密着性を悪くさせる。燐の含有量は２〜15重
量％が望ましい。 コバルトの添加は合金基地の耐焼付性、耐蝕性
を改善させると共に圧壊疲労強度も向上させる。 合金基地中に含まれるコバルトの量が10重量％
より少ないと上記の効果が顕著に得られず、また
40重量％を越えてその効果に著しい変化は無い。
従つてコバルトの量は10〜40重量％が良い。 合金基地中に分散される耐摩耗性粒子として
は、アルミナ、窒化珪素、炭化珪素ジルコニア、
炭化チタンなどの金属窒化物、金属炭化物、金属
酸化物などが用いられる。 基地中に分散される耐摩耗性粒子の粒径が0.3μ
ｍ以下、分散量が５容量％以下では耐摩耗性改善
の効果は少ない。一方耐粒径が10μｍ、分散量が
30容量％を越えると、皮膜の強度が低下するよう
になる。従つて耐摩耗粒子の平均粒径は0.3〜10μ
ｍ、分散量は５〜30容量％が良く、望ましくは平
均粒径0.5〜5μｍ、分散量は15〜25容量％が良い。 耐摩耗性粒子として上記のごとく硬質粒子を分
散させることによりピストンリングの耐摩耗性、
耐焼付性の改善がなされる。 本発明では合金基地中に上記の耐摩耗性粒子の
他に、潤滑性粒子をも分散させている。ここで潤
滑粒子としては、例えばへき開性のある低摩擦係
数の固体潤滑剤がもちいられる。代表的な例とし
て二硫化モリブデン、フツ化黒鉛、窒化硼素、グ
ラフアイト、雲母、テフロンなどの粒子が用いら
れ、本発明に係るピストンリングはこの潤滑粒子
を分散させることによつて相手材の摩耗をも極め
て少なくしている。 基地中に分散される潤滑粒子の粒径は使用する
潤滑材にもよるが0.5μｍ以下、分散量が５容量％
以下では潤滑剤としての効果は少ない。また粒径
が20μｍ、分散量が35容量％を越えると、基地の
強度は低下し、運転中に皮膜が剥離する原因とな
る。 従つて潤滑粒子の粒径は0.5〜20μｍ、分散量は
５〜35容量％が良く、望ましくは粒径は１〜10μ
ｍ、分散量は10〜30容量％が良い。 合金基地中に分散される耐摩耗粒子と潤滑粒子
の合計は皮膜の強度から40容量％以下が望まし
い。 ヘ 実施例 ピストンリング用鋼材（SKD−61）でなる先
端端面が５mm×５mmの鋼製試験片に、まず第一工
程としてその先端摺動面側に通例のニツケルスト
ライクめつき方法で厚さ5μのニツケルめつきを
形成しておき、次に第二工程として第１表の電気
めつき法の条件により厚さ120μｍの窒化珪素お
よび窒化硼素を分散させたニツケルーコバルトー
燐めつき層を形成させた。 またこれとは別に上記電気めつき法と同じ材質
の試験片に第１表の無電解めつき法の条件で厚さ
100μｍの窒化珪素よび窒化硼素を分散させたニ
ツケルーコバルトー燐めつき層を形成させた。
尚、無電解ニツケルめつきは、めつき層の密着性
が良好なのでニツケルストライクめつき工程を省
略した。 第三工程としては、前記各方法で得た各試験片
を370℃で１時間加熱硬化処理をした。 得られた試験片について、その試験片のめつき
層の組成とマイクロビツカース硬度計で測定した
結果を第２表にしめす。
【表】
【表】
次に本発明に係る摺動面の耐摩耗試験および焼
付試験について説明する。試験は第３図および第
４図に示すライダー方式摩耗試験機によつて行つ
た。その概要はステータホルダ１にシリンダー材
などとして使用される鋳鉄材FC25製で摺動面２
がホーニング仕上げされた円板３が取外し可能に
取り付けられており、その中央には裏側から注油
孔４を通して潤滑油が注油されるようにしてあ
り、図示しない油圧装置によつてステータホルダ
１には図において右方へ向けて所定圧力で押圧力
がかかるようにしてある。円板３に対向してロー
タ５上に取付けられた試験片保持具６の回転軸と
同心の円周上に等間隔に刻設された４個の取付孔
にそれぞれ試験片７が取付けられ、それぞれ所定
の表面処理が施された試験片の５×５mm角の先端
端面が円板３の摺動面２に接触し、図示しない駆
動装置によつて所定速度で回転する。試験はステ
ータ側の注油孔４から一定油温の潤滑油を摺動面
に供給しながら行なう。 摩耗試験は一定の押圧力の下でロータ５を回転
させ、試験片７が所定の摺動距離だけ円板３上を
摺動したときの試験片７とステータ円板３の摩耗
量によつて耐摩耗性を評価する。 またロータ５を回転させると試験片７と円板３
との摩耗によつてステータホルダ１には図示のよ
うにトルクＦを生ずるので、このトルクＦをスピ
ンドル８を介してロードセル９に作用させ、押圧
力の変化によるトルクＦの変化を動歪計１０で読
みトルクＦが急激に上昇したときに焼付けが生じ
たとして、そのときの押圧力をもつて耐焼付き性
を評価する。 試験片７には、前記実施例で得られた試験片の
他に比較のため一般に耐摩耗性表面処理に用いら
れる硬質クロムめつき、耐摩耗性耐スカツフ性に
優れているモリブデン溶射、および本実施例の電
気めつき法浴組成から潤滑粒子を除いた窒化珪素
分散ニツケルーコバルトー燐めつきについても同
様の試験を行つた。 ａ 摩耗試験 潤滑油として加鉛ガソリンを燃料とする実機テ
ストに使用後のエンジンオイルSAE No.30にダ
スト（JIS2種）を0.2ｇ／１添加した温度80℃の
油を用いて、注油孔４から供給しステータホルダ
１にはロータ側に向けて油圧100Kg／cm2の押圧力
を加えながら、試験片７の摩擦速度を３〜５ｍ／
secとし、摺動距離が100Kmとなるまでロータ５を
回転させた。 試験結果を次の表３に示す。
付試験について説明する。試験は第３図および第
４図に示すライダー方式摩耗試験機によつて行つ
た。その概要はステータホルダ１にシリンダー材
などとして使用される鋳鉄材FC25製で摺動面２
がホーニング仕上げされた円板３が取外し可能に
取り付けられており、その中央には裏側から注油
孔４を通して潤滑油が注油されるようにしてあ
り、図示しない油圧装置によつてステータホルダ
１には図において右方へ向けて所定圧力で押圧力
がかかるようにしてある。円板３に対向してロー
タ５上に取付けられた試験片保持具６の回転軸と
同心の円周上に等間隔に刻設された４個の取付孔
にそれぞれ試験片７が取付けられ、それぞれ所定
の表面処理が施された試験片の５×５mm角の先端
端面が円板３の摺動面２に接触し、図示しない駆
動装置によつて所定速度で回転する。試験はステ
ータ側の注油孔４から一定油温の潤滑油を摺動面
に供給しながら行なう。 摩耗試験は一定の押圧力の下でロータ５を回転
させ、試験片７が所定の摺動距離だけ円板３上を
摺動したときの試験片７とステータ円板３の摩耗
量によつて耐摩耗性を評価する。 またロータ５を回転させると試験片７と円板３
との摩耗によつてステータホルダ１には図示のよ
うにトルクＦを生ずるので、このトルクＦをスピ
ンドル８を介してロードセル９に作用させ、押圧
力の変化によるトルクＦの変化を動歪計１０で読
みトルクＦが急激に上昇したときに焼付けが生じ
たとして、そのときの押圧力をもつて耐焼付き性
を評価する。 試験片７には、前記実施例で得られた試験片の
他に比較のため一般に耐摩耗性表面処理に用いら
れる硬質クロムめつき、耐摩耗性耐スカツフ性に
優れているモリブデン溶射、および本実施例の電
気めつき法浴組成から潤滑粒子を除いた窒化珪素
分散ニツケルーコバルトー燐めつきについても同
様の試験を行つた。 ａ 摩耗試験 潤滑油として加鉛ガソリンを燃料とする実機テ
ストに使用後のエンジンオイルSAE No.30にダ
スト（JIS2種）を0.2ｇ／１添加した温度80℃の
油を用いて、注油孔４から供給しステータホルダ
１にはロータ側に向けて油圧100Kg／cm2の押圧力
を加えながら、試験片７の摩擦速度を３〜５ｍ／
secとし、摺動距離が100Kmとなるまでロータ５を
回転させた。 試験結果を次の表３に示す。
【表】
ｂ 焼付試験
潤滑油は摩耗試験のものと同じものを使用し、
ステータホルダ１にはロータ側に向けてまず油圧
40Kg／cm2の押圧力を加え摩擦速度８ｍ／secでロ
ータ５を３分間回転させ、次に押圧力を50Kg／cm2
として３分間回転させ、このようにして順次押圧
力を10Kg／cm2づつ段階的に増加して各々33分間保
持し、ロードセル９を介して動歪計１０でトルク
Ｆの変化を記録し、急激にトルクの増加したとき
の押圧力から接触面圧を求めて焼付発生面圧とし
た。 試験結果を次の表４に示す。
ステータホルダ１にはロータ側に向けてまず油圧
40Kg／cm2の押圧力を加え摩擦速度８ｍ／secでロ
ータ５を３分間回転させ、次に押圧力を50Kg／cm2
として３分間回転させ、このようにして順次押圧
力を10Kg／cm2づつ段階的に増加して各々33分間保
持し、ロードセル９を介して動歪計１０でトルク
Ｆの変化を記録し、急激にトルクの増加したとき
の押圧力から接触面圧を求めて焼付発生面圧とし
た。 試験結果を次の表４に示す。
【表】
実機試験
次に呼び径×巾×厚さが、86×1.5×3.3mm鋼製
第一圧力リングに本発明複合めつきを施し、ボア
径86mm、４気筒の水冷エンジンに組みつけて、高
鉛ガソリンを燃料とし6200rpm、全負荷で100時
間の高速耐久試験を行い、第一圧力リング摺動面
および鋳鉄（FC25）製シリンダライナ内周面の
摩耗を測定した。この第一圧力リングに施した複
合めつき層組成はコバルト25重量％、燐7.5重量
％、残ニツケルのニツケルーコバルトー燐合金基
地中に、平均粒径0.8μｍの窒化珪素を20容量％、
平均粒径3μｍの窒化硼素を15容量％分散させた
ものを使用した。 尚、比較例として前記実施例で使用したものと
同様の硬質クロムめつき、モリブデン溶射および
潤滑粒子を除いた窒化珪素分散ニツケルーコバル
トー燐めつき層をそれぞれ摺動面に形成させた第
一圧力リングについても試験を行つた。試験結果
は第２図に示す通りである。 表３、表４および第２図により本発明のニツケ
ルーコバルトー燐複合めつき層は従来のめつき層
に比べて、耐摩耗性、耐焼付性に優れているうえ
に、相手材を摩耗させることも少なくピストンリ
ングの表面処理層として好適であることが理解さ
れる。
第一圧力リングに本発明複合めつきを施し、ボア
径86mm、４気筒の水冷エンジンに組みつけて、高
鉛ガソリンを燃料とし6200rpm、全負荷で100時
間の高速耐久試験を行い、第一圧力リング摺動面
および鋳鉄（FC25）製シリンダライナ内周面の
摩耗を測定した。この第一圧力リングに施した複
合めつき層組成はコバルト25重量％、燐7.5重量
％、残ニツケルのニツケルーコバルトー燐合金基
地中に、平均粒径0.8μｍの窒化珪素を20容量％、
平均粒径3μｍの窒化硼素を15容量％分散させた
ものを使用した。 尚、比較例として前記実施例で使用したものと
同様の硬質クロムめつき、モリブデン溶射および
潤滑粒子を除いた窒化珪素分散ニツケルーコバル
トー燐めつき層をそれぞれ摺動面に形成させた第
一圧力リングについても試験を行つた。試験結果
は第２図に示す通りである。 表３、表４および第２図により本発明のニツケ
ルーコバルトー燐複合めつき層は従来のめつき層
に比べて、耐摩耗性、耐焼付性に優れているうえ
に、相手材を摩耗させることも少なくピストンリ
ングの表面処理層として好適であることが理解さ
れる。
第１図は、電気めつき法により得られた本発明
実施例を示す第一圧力リングのめつき層断面図
で、図中２はニツケルストライクめつき層、４は
硬質粒子、５は潤滑粒子を示す。第２図は、実機
試験の摩耗結果を示す図、第３図、第４図はライ
ダー摩耗試験機で、 図中１はステータホルダ、２は、摺動面、３
は、円板、４は、注油孔、５は、ロータ、６は、
試験片保持具、７は、試験片、８は、スピンド
ル、９は、ロードセル、１０は、動歪計を示す
図。
実施例を示す第一圧力リングのめつき層断面図
で、図中２はニツケルストライクめつき層、４は
硬質粒子、５は潤滑粒子を示す。第２図は、実機
試験の摩耗結果を示す図、第３図、第４図はライ
ダー摩耗試験機で、 図中１はステータホルダ、２は、摺動面、３
は、円板、４は、注油孔、５は、ロータ、６は、
試験片保持具、７は、試験片、８は、スピンド
ル、９は、ロードセル、１０は、動歪計を示す
図。
Claims (1)
- １ 摺動面に複合めつき層を形成したピストンリ
ングであつて、該複合めつき層がコバルト10〜40
重量％、燐２〜15重量％、ニツケル50〜88重量％
の合金基地中に粒径0.3〜10μｍの金属窒化物、金
属炭化物、金属酸化物等の耐摩耗性粒子を５〜30
容量％および二硫化モリブデン、フツ化黒鉛、窒
化硼素、グラフアイト、テフロンなどの固体潤滑
剤の粒径0.5〜20μｍの潤滑性粒子を５〜35容量％
分散させたピストンリング。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1757585A JPS61177400A (ja) | 1985-01-31 | 1985-01-31 | ピストンリング |
| DE19853545826 DE3545826A1 (de) | 1984-12-24 | 1985-12-23 | Kolbenring |
| US06/812,124 US4681817A (en) | 1984-12-24 | 1985-12-23 | Piston ring |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1757585A JPS61177400A (ja) | 1985-01-31 | 1985-01-31 | ピストンリング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61177400A JPS61177400A (ja) | 1986-08-09 |
| JPH0243838B2 true JPH0243838B2 (ja) | 1990-10-01 |
Family
ID=11947707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1757585A Granted JPS61177400A (ja) | 1984-12-24 | 1985-01-31 | ピストンリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61177400A (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH677934A5 (ja) * | 1988-08-25 | 1991-07-15 | Fluehmann Ag Werner | |
| JPH0288736A (ja) * | 1988-09-22 | 1990-03-28 | Riken Corp | シリンダ |
| JP2704792B2 (ja) * | 1990-03-22 | 1998-01-26 | 日信工業株式会社 | シリンダ装置 |
| JPH0525690A (ja) * | 1991-07-18 | 1993-02-02 | Honda Motor Co Ltd | 摺動部材 |
| DE59506236D1 (de) * | 1995-02-02 | 1999-07-22 | Sulzer Innotec Ag | Gleitverschleissfeste Verbundbeschichtung |
| JP2002313138A (ja) * | 2001-04-18 | 2002-10-25 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 電気自動車用アルミニウム合金導電体 |
| JP2003078318A (ja) * | 2001-09-03 | 2003-03-14 | Anten Corp | アンテナ |
| NL1025088C2 (nl) * | 2003-12-19 | 2005-06-28 | Skf Ab | Wentellager met nikkel-fosforbekleding. |
| US7897265B2 (en) | 2006-01-26 | 2011-03-01 | Hamilton Sundstrand Corporation | Low cost, environmentally favorable, chromium plate replacement coating for improved wear performance |
| US11274260B2 (en) * | 2013-10-02 | 2022-03-15 | Shimano Inc. | Slide member, bicycle component using slide member, and fishing tackle component using slide member |
| JP6209418B2 (ja) * | 2013-10-02 | 2017-10-04 | 株式会社シマノ | 摺動部材、摺動部材を用いた自転車用部品、及び摺動部材を用いた釣り具用部品 |
| KR20150039548A (ko) | 2013-10-02 | 2015-04-10 | 가부시키가이샤 시마노 | 접동 부재, 접동 부재를 이용한 자전거용 부품, 접동 부재를 이용한 낚시구용 부품, 및 접동 부재의 제조 방법 |
| JP6278652B2 (ja) * | 2013-10-02 | 2018-02-14 | 株式会社シマノ | 摺動部材、摺動部材を用いた自転車用部品、摺動部材を用いた釣り具用部品、及び摺動部材の製造方法 |
| CN120060847B (zh) * | 2025-03-07 | 2025-09-23 | 中国机械总院集团宁波智能机床研究院有限公司 | 一种耐磨自润滑导轨材料及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5119852B2 (ja) * | 1972-04-21 | 1976-06-21 | ||
| JPS5383938A (en) * | 1976-12-29 | 1978-07-24 | Suzuki Motor Co | Complex alloy plating method |
-
1985
- 1985-01-31 JP JP1757585A patent/JPS61177400A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61177400A (ja) | 1986-08-09 |
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